高强H型钢梁柱弱轴连接节点的极限承载力研究

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作者 姜作杰 刘建鑫 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2025年第2期92-97,共6页

高强H型钢梁柱的轴向承载力较高,受压时不易屈曲失稳。但其节点作为载荷传递的关键构件,尤其弱轴连接节点承受载荷时易变形和破坏。为此,进行建筑高强H型钢梁柱弱轴连接节点极限承载力研究。制备4种建筑高强H型钢梁柱弱轴连接节点试样(... 高强H型钢梁柱的轴向承载力较高,受压时不易屈曲失稳。但其节点作为载荷传递的关键构件,尤其弱轴连接节点承受载荷时易变形和破坏。为此,进行建筑高强H型钢梁柱弱轴连接节点极限承载力研究。制备4种建筑高强H型钢梁柱弱轴连接节点试样(标准型、盖板型、扩翼型、加腋型)。通过低周循环加载试验测试弯矩、转动刚度、承载力等,对比不同弱轴连接节点的承载能力。结果表明:扩翼型H型钢梁柱弱轴连接节点试样的屈服极限高于其他试样,且其梁端峰值载荷、最大承载力均最大,具有更优的抗弯承载性能。研究结果揭示了钢梁柱弱轴节点的受力性能和承载能力,为工程设计和施工提供了参考。 展开更多

关键词 建筑 高强H型钢梁柱 弱轴连接节点 极限承载力 扩翼型

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带PEC柱钢板剪力墙结构(弱轴连接)抗震性能有限元分析 被引量：1

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作者 张继红 吴宏凯 +2 位作者 殷占忠 冯大哲 赵帅鹏 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2024年第3期104-110,共7页

为研究边缘柱为部分外包混凝土组合柱的钢板剪力墙结构(弱轴连接)的抗震性能,使用有限元软件ABAQUS完成1榀边缘柱为H型钢柱、5榀边缘柱为PEC柱的钢板剪力墙结构(弱轴连接)在循环荷载作用下的有限元数值模拟,得到结构的应力分布、破坏模... 为研究边缘柱为部分外包混凝土组合柱的钢板剪力墙结构(弱轴连接)的抗震性能,使用有限元软件ABAQUS完成1榀边缘柱为H型钢柱、5榀边缘柱为PEC柱的钢板剪力墙结构(弱轴连接)在循环荷载作用下的有限元数值模拟,得到结构的应力分布、破坏模式、滞回曲线、耗能性能、骨架曲线以及刚度退化曲线,并完成了1榀带PEC柱的钢板剪力墙结构(弱轴连接)的试验,验证了有限元模拟的正确性.分析表明在钢板剪力墙结构中(弱轴连接),将PEC柱作为剪力墙的边缘框架柱,同样可以很好的约束屈曲后的钢板剪力墙,使其充分发挥屈曲后的性能,显著提升整体结构的抗侧刚度、承载力以及耗能性能. 展开更多

关键词 弱轴连接 PEC柱 钢板剪力墙结构 有限元分析 滞回曲线 耗能能力

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钢梁柱半刚性节点顶底角钢弱轴连接的有限元分析 被引量：16

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作者 郝际平 李文岭 《土木工程学报》 EI CSCD 北大核心 2007年第9期36-42,共7页

空间钢框架结构的高等分析必须考虑梁柱弱轴连接的抗弯特性。为研究钢梁柱节点弱轴连接的弯矩-转角性能,进行3个顶底角钢弱轴连接大尺寸试件的单调加载试验,并建立有限元分析模型,有限元分析考虑几何大变形、材料非线性和接触非线性。... 空间钢框架结构的高等分析必须考虑梁柱弱轴连接的抗弯特性。为研究钢梁柱节点弱轴连接的弯矩-转角性能,进行3个顶底角钢弱轴连接大尺寸试件的单调加载试验,并建立有限元分析模型,有限元分析考虑几何大变形、材料非线性和接触非线性。为与试验结果对比,有限元分析采用的构件几何尺寸、材料特性、摩擦系数等参数和加载过程均与试验相同,对比显示有限元分析结果和试验结果吻合较好。这进一步明确了顶底角钢弱轴连接的应力分布、塑性发展、变形特点、接触摩擦状态和破坏模式。研究表明:顶底角钢弱轴连接具备一定的弯矩承载能力和良好的转动变形能力,顶角钢可以形成3个塑性铰机构;角钢弱轴连接与角钢强轴连接不同的是,柱腹板过于薄弱可以改变弱轴连接的变形模式;顶底角钢弱轴连接在使用荷载作用下接触状态稳定。 展开更多

关键词 角钢弱轴连接 弯矩-转角性能 有限元分析 试验研究

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销轴连接对液压支架稳定性及可靠性的影响 被引量：12

4

作者 魏景生 任怀伟 《煤炭科学技术》 CAS 北大核心 2010年第1期72-75,共4页

支架结构件和四连杆机构间均通过销轴连接,其结构尺寸和受力状况对液压支架的稳定性和可靠性有很大影响。通过分析销轴、底座孔和连杆孔的间隙与连杆倾斜角的关系,以及四连杆销轴连接组合对顶梁横向偏移量的影响,给出了相应的计算公式... 支架结构件和四连杆机构间均通过销轴连接,其结构尺寸和受力状况对液压支架的稳定性和可靠性有很大影响。通过分析销轴、底座孔和连杆孔的间隙与连杆倾斜角的关系,以及四连杆销轴连接组合对顶梁横向偏移量的影响,给出了相应的计算公式及减小顶梁偏移的措施,推导了销轴和支架孔挤压面接触压力的分布函数;从结构和材料强度的角度给出了提高销轴连接可靠性的措施。 展开更多

关键词 销轴连接 大采高液压支架 接触压力 可靠性

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基于光弹实验的销轴连接应力分析 被引量：2

5

作者 屈福政 王琪 +2 位作者 张春光 潘德国 谢正义 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期686-690,共5页

典型销轴连接的局部结构和内部应力状态十分复杂,目前关于销轴连接的计算方法计算精度不足,设计过程中通常选用较大的强度储备来弥补。以典型的履带起重机变幅拉板的销轴连接为例,基于相似理论,完成变态模型光弹实验,分析销轴连接受力特... 典型销轴连接的局部结构和内部应力状态十分复杂,目前关于销轴连接的计算方法计算精度不足,设计过程中通常选用较大的强度储备来弥补。以典型的履带起重机变幅拉板的销轴连接为例,基于相似理论,完成变态模型光弹实验,分析销轴连接受力特性,研究销孔拉板的应力状态。以销孔拉板的变态模型光弹实验结果为导向,设置销轴连接有限元仿真模型的参数,为销轴设计和校核提供参考。 展开更多

关键词 销轴连接 数字光弹实验 相似理论 ANSYS分析

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H形梁翼缘双肋板加强式弱轴连接的抗震性能分析 被引量：3

6

作者 卢林枫 林建军 胡本峰 《建筑科学与工程学报》 CAS 北大核心 2017年第3期47-55,共9页

提出了一种适用于工字形柱箱形节点域的H形梁翼缘双肋板加强式弱轴连接;应用ABAQUS有限元软件对标准节点、梁翼缘外侧双肋板加强式节点和梁翼缘内侧双肋板加强式节点共7个足尺计算模型进行了力学性能分析,研究了节点破坏模式、滞回特性... 提出了一种适用于工字形柱箱形节点域的H形梁翼缘双肋板加强式弱轴连接;应用ABAQUS有限元软件对标准节点、梁翼缘外侧双肋板加强式节点和梁翼缘内侧双肋板加强式节点共7个足尺计算模型进行了力学性能分析,研究了节点破坏模式、滞回特性、骨架曲线、耗能能力、塑性转动能力和延性等问题。结果表明:箱形节点域双肋板加强式弱轴连接能够有效地在梁端形成塑性铰,并且塑性铰远离节点核心区,从而实现强柱弱梁和强节点弱构件的抗震理念;梁翼缘内侧双肋板加强式节点可以达到与梁翼缘外侧双肋板加强式节点相同的抗震性能,并且改善了梁柱翼缘对接焊缝的应力;梁翼缘双肋板加强式节点的耗能能力和延性系数都有显著提高,塑性转动能力达到FEMA-267建议的0.03rad,符合国际上对节点塑性转动能力的要求。 展开更多

关键词 箱形节点域 弱轴连接 骨架曲线 抗震性能

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方管束腹板削弱型弱轴连接的抗震性能影响因素分析 被引量：3

7

作者 卢林枫 艾龙 +2 位作者 郝振奋 张廷强 陈李锰 《建筑科学与工程学报》 CAS 北大核心 2019年第2期64-76,共13页

基于箱形节点域加强式工字形梁柱弱轴连接的基本形式,提出了一种新型的方管束腹板削弱(STW-RBS)型弱轴连接,这种连接是在塑性铰预期出现的位置用方钢管来取代梁平腹板而达到削弱的目的。为了研究该新型连接的抗震性能,设计了8个STW-RBS... 基于箱形节点域加强式工字形梁柱弱轴连接的基本形式,提出了一种新型的方管束腹板削弱(STW-RBS)型弱轴连接,这种连接是在塑性铰预期出现的位置用方钢管来取代梁平腹板而达到削弱的目的。为了研究该新型连接的抗震性能,设计了8个STW-RBS型弱轴连接节点试件进行有限元变参数(钢管中心距蒙皮板距离L、方钢管的边长A以及方钢管的厚度S)分析,并且设计了一个AW-RBS(Accordion Web RBS)型弱轴连接节点进行对比分析,主要从节点的滞回曲线、骨架曲线、刚度退化曲线、延性系数以及塑性转动能力等分析节点的抗震性能。结果表明:STW-RBS型弱轴连接节点的削弱参数取值范围为L≤0.55h,A≥0.6b_f,S=t_w(h为梁截面高度,b_f为梁翼缘宽度,t_w为梁腹板厚度);在参数选取合理的情况下,STW-RBS型弱轴连接节点的延性系数可以达到6.0且塑性转动能力不小于0.06 rad,塑性铰出现在方钢管处,钢柱和节点域基本处于弹性状态,满足"强柱弱梁,强节点弱构件"的抗震设计理念;STW-RBS型弱轴连接节点与AW-RBS型弱轴连接节点的抗震性能基本一致。 展开更多

关键词 节点域 弱轴连接 方钢管 塑性铰 抗震性能

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钢管加强梁腹板开孔型梁柱弱轴连接节点的抗震性能研究 被引量：2

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作者 聂少锋 武杨凡 +1 位作者 王继琴 董钰君 《工程抗震与加固改造》 北大核心 2019年第6期22-30,共9页

为解决梁腹板开孔型梁柱弱轴连接节点抗剪承载力不足以及全焊型节点在地震作用下焊缝脆性断裂的问题,提出了一种钢管加强梁腹板开孔型梁柱弱轴连接形式。利用ABAQUS有限元软件对该节点连接形式进行了数值模拟分析,详细研究了不同参数对... 为解决梁腹板开孔型梁柱弱轴连接节点抗剪承载力不足以及全焊型节点在地震作用下焊缝脆性断裂的问题,提出了一种钢管加强梁腹板开孔型梁柱弱轴连接形式。利用ABAQUS有限元软件对该节点连接形式进行了数值模拟分析,详细研究了不同参数对节点抗震能力的影响。结果表明:在合理参数取值范围内,钢管加强梁腹板开孔型梁柱弱轴连接节点在低周反复荷载作用下能够使塑性铰远离梁端,在节点域和柱位置未发生塑性变形。加强钢管厚度越大节点抗剪承载力越高,节点耗能系数越小;腹板开孔半径越大承载力越低,节点耗能系数越大;节点位移延性系数随加强钢管厚度和腹板开孔半径的增大先增加后降低;开孔距离主要对塑性铰产生位置有较大影响,开孔距离较大或者较小时,钢梁塑性铰均出现在梁端根部,不满足设计要求;给出了加强钢管厚度、腹板开孔半径、开孔距离合理建议取值,为实际工程提供参考。 展开更多

关键词 梁柱弱轴连接 ABAQUS有限元分析 腹板开洞 钢管加强 滞回性能

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大跨重载钢结构梁柱销轴连接节点有限元分析

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作者 王元清 令狐珺竹 +3 位作者 丁大益 施刚 安日红 范秋转 《沈阳建筑大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2016年第5期769-777,共9页

目的对大跨重载下销轴节点的受力情况和极限荷载进行分析,以弥补现行钢结构设计规范中销轴设计相关内容的空白.方法选用有限元软件ABAQUS建立节点三维有限元模型,对受压、受拉作用下的销轴节点和单调、循环荷载下的子结构分别进行了有... 目的对大跨重载下销轴节点的受力情况和极限荷载进行分析,以弥补现行钢结构设计规范中销轴设计相关内容的空白.方法选用有限元软件ABAQUS建立节点三维有限元模型,对受压、受拉作用下的销轴节点和单调、循环荷载下的子结构分别进行了有限元模拟.结果有限元结果和试验结果吻合良好,节点相对于设计荷载工况具有相当的安全系数,在循环荷载作用下有较好的延性和耗能能力.节点的设计满足强节点弱构件的要求.结论试验结果证明有限元模型可以很好地模拟试验结果,有限元软件能够辅助销轴节点设计. 展开更多

关键词 大跨重载 钢结构 销轴连接节点 有限元分析

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扩翼式弱轴连接节点的滞回性能分析

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作者 王丽丽 傅少君 +1 位作者 李萌 孙国宁 《工程抗震与加固改造》 北大核心 2019年第6期58-66,共9页

为了实现传统弱轴连接中的梁上塑性铰外移,提出了弱轴扩翼式平齐加劲板连接(WWBF)节点,并运用有限元软件ABAQUS 6.14-1对扩翼式连接节点试验进行模拟验证后,对WWBF节点进行系列参数分析,得到合适的参数取值范围,并进一步验证了建议参数... 为了实现传统弱轴连接中的梁上塑性铰外移,提出了弱轴扩翼式平齐加劲板连接(WWBF)节点,并运用有限元软件ABAQUS 6.14-1对扩翼式连接节点试验进行模拟验证后,对WWBF节点进行系列参数分析,得到合适的参数取值范围,并进一步验证了建议参数取值的适用性。结果表明,WWBF节点的荷载-位移滞回曲线均呈饱满的梭形,节点的耗能性能良好;扩翼三角板细部参数的变化对节点的初始刚度基本没有影响;随着扩翼三角板直角边长的增大,节点的峰值承载力逐渐小幅增加,梁截面的屈曲在扩翼末端的梁截面上发展,梁上塑性铰逐渐远离梁柱连接处;当扩翼三角板直角边长比保持不变时,随着短直角边长a的增大,焊缝两端的断裂指标有所减小,焊缝发生脆性断裂的可能性降低;当扩翼三角板短直角边长a保持不变时,随着直角边长比的减小,焊缝处的最大应力三轴度指标及断裂指标有所增大;建议梁端扩翼三角板的直角边长比取为1∶2~1∶3。 展开更多

关键词 弱轴连接 扩翼 有限元 滞回性能 变参数分析

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液压支架销轴连接接触应力及失效分析 被引量：7

11

作者 高宏伟 吕凯波 +3 位作者 李健 樊红卫 苏成明 钟宏宇 《机床与液压》 北大核心 2023年第1期152-157,共6页

销轴连接是液压支架结构件的主要连接形式,其可靠性对液压支架的正常使用具有重要影响。基于赫兹接触理论,建立销孔处接触应力理论模型;采用ADAMS对液压支架各结构件受力分析,得到销孔受力情况;基于有限元法分析销孔处接触应力、变形及... 销轴连接是液压支架结构件的主要连接形式,其可靠性对液压支架的正常使用具有重要影响。基于赫兹接触理论,建立销孔处接触应力理论模型;采用ADAMS对液压支架各结构件受力分析,得到销孔受力情况;基于有限元法分析销孔处接触应力、变形及塑性应变。结果表明:在顶梁扭转、底座扭转工况下,销轴连接接触应力超过材料的屈服极限,其接触应力分布结果具有较强的非线性;销孔应力主要集中在销孔前端接触部位,销孔塑性应变集中在销孔前端接触部位,表现为挤堆效应,在正拉力下销孔两侧塑性应变更为明显。 展开更多

关键词 液压支架 销轴连接 接触应力 失效分析

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XPath的轴连接查询技术研究 被引量：2

12

作者 王钊 耿蓉 王国仁 《小型微型计算机系统》 CSCD 北大核心 2005年第11期1942-1947,共6页

XML查询处理比较流行的是解决祖先-后代、父亲-儿子关系的“结构连接”,其本身研究的是XPath中/和//轴的查询,不能支持XPath各种轴的查询.故本文扩展了结构连接的含义,进一步提出轴连接查询的定义,同时,基于可支持XPath定位轴的RaP编码... XML查询处理比较流行的是解决祖先-后代、父亲-儿子关系的“结构连接”,其本身研究的是XPath中/和//轴的查询,不能支持XPath各种轴的查询.故本文扩展了结构连接的含义,进一步提出轴连接查询的定义,同时,基于可支持XPath定位轴的RaP编码,设计了两种轴连接算法:RaPMerge和RaPOneJoin.并通过Shakespeare和XMark两个数据集对两种算法进行了对比测试,表明了RaPOneJoin的查询性能在XPath某些轴的查询上同RaPMerge相比有很大的性能优势. 展开更多

关键词 XPATH 轴连接查询RaPMerge RaPOneJoin XML

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扩翼式弱轴连接边框节点抗震性能研究 被引量：4

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作者 徐莹璐 卢林枫 刘子龙 《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》 CSCD 北大核心 2016年第2期220-226,共7页

提出了一种新型的节点域箱形加强式工字形柱弱轴连接,基于此节点形式设计梁端翼缘扩大型边框架节点足尺试件进行单调荷载试验研究.采用通用有限元软件ABAQUS对此类节点在单调荷载作用下的受力性能进行模拟对比验证后,对此类节点进行低... 提出了一种新型的节点域箱形加强式工字形柱弱轴连接,基于此节点形式设计梁端翼缘扩大型边框架节点足尺试件进行单调荷载试验研究.采用通用有限元软件ABAQUS对此类节点在单调荷载作用下的受力性能进行模拟对比验证后,对此类节点进行低周反复荷载作用下的一系列有限元变参数模拟分析,研究各种因素对该类节点力学性能的影响.研究结果表明:扩翼式新型弱轴连接节点在低周反复荷载作用下,塑性转动能力能达到0.03 rad以上,塑性铰出现在扩大翼缘的末端,柱子节点域基本处于弹性状态,能较好地满足"强柱弱梁"和"强节点域"的抗震设计理念;我国抗震设计规范中"梁端扩大部分的直角边长比可取为1:2至1:3"这项规定对扩翼式新型弱轴连接同样适用;给出了蒙皮板尺寸的建议取值. 展开更多

关键词 弱轴连接 扩翼 试验研究 变参数分析

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弱轴连接组合节点的滞回性能分析 被引量：2

14

作者 徐莹璐 卢林枫 马蓬渤 《东南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期16-24,共9页

为了减小组合效应的不利影响,提出了采用单轴对称钢梁截面的新型弱轴连接组合节点,该单轴对称钢梁截面形式为上窄下宽且仅梁下翼缘削弱.运用有限元软件ABAQUS对新型弱轴连接组合节点展开循环荷载作用下的参数分析,以获得各参数对其滞回... 为了减小组合效应的不利影响,提出了采用单轴对称钢梁截面的新型弱轴连接组合节点,该单轴对称钢梁截面形式为上窄下宽且仅梁下翼缘削弱.运用有限元软件ABAQUS对新型弱轴连接组合节点展开循环荷载作用下的参数分析,以获得各参数对其滞回性能的影响.结果表明:层间位移角为±0. 04 rad时,各模型的抗弯承载力均满足AISC 341-10规范对特殊抗弯框架的要求;在普通组合节点中,尽管对梁上下翼缘进行了削弱处理,梁下翼缘焊缝仍然有极大的脆断风险;采用单轴对称钢梁截面可以减小组合效应的不利影响;建议单轴对称钢梁截面中梁下翼缘削弱区域起始位置距蒙皮板的距离为0. 75～0. 90倍梁下翼缘宽度,削弱区段长度为0. 65～0. 90倍梁截面高度,削弱深度不大于0. 20倍梁下翼缘宽度. 展开更多

关键词 弱轴连接 单轴对称钢梁截面 组合节点 滞回性能 有限元

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梁翼缘削弱型弱轴连接边框节点抗震性能影响因素分析 被引量：2

15

作者 徐莹璐 卢林枫 李成成 《防灾减灾工程学报》 CSCD 北大核心 2017年第4期656-664,共9页

提出了一种新型的节点域箱形加强式工字形柱弱轴连接,基于此节点形式设计梁翼缘削弱型边框架节点足尺试件进行单调荷载试验研究。采用通用有限元软件ABAQUS对此类节点在单调荷载作用下的受力性能进行模拟对比验证后,对此类节点进行低周... 提出了一种新型的节点域箱形加强式工字形柱弱轴连接,基于此节点形式设计梁翼缘削弱型边框架节点足尺试件进行单调荷载试验研究。采用通用有限元软件ABAQUS对此类节点在单调荷载作用下的受力性能进行模拟对比验证后,对此类节点进行低周反复荷载作用下一系列有限元变参数模拟分析,研究各削弱参数对该类节点滞回性能的影响。研究结果表明:梁翼缘削弱型新型弱轴连接节点在低周反复荷载作用下,塑性转动能力达到0.03 rad,塑性铰出现在削弱处,柱子节点域基本处于弹性状态,能较好地满足"强柱弱梁"和"强节点域"的抗震设计理念;不同削弱参数对节点的承载力、刚度、转动能力和延性有一定影响。对新型弱轴连接的削弱参数建议取值:削弱部位距蒙皮板的距离a取值为0.5~0.75倍的梁翼缘宽度,削弱区段长度b取值为0.65~0.85倍的梁截面高度,削弱深度c取值为0.2~0.25倍的梁翼缘宽度。 展开更多

关键词 弱轴连接 削弱 边框节点 滞回性能 试验研究 有限元 变参数分析

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箱形节点域外伸端板弱轴连接的滞回性能研究 被引量：3

16

作者 卢林枫 钟丽丽 +1 位作者 胡本峰 林建军 《建筑科学与工程学报》 CAS 北大核心 2017年第4期48-56,共9页

提出了一种适用于H形柱的箱形节点域外伸端板弱轴连接,利用有限元软件ABAQUS对8个不同构造形式的端板连接进行了研究,分析了节点的破坏形式、弯矩-转角滞回曲线、承载能力及转动能力等。结果表明:8个不同构造形式的端板连接均为半刚性节... 提出了一种适用于H形柱的箱形节点域外伸端板弱轴连接,利用有限元软件ABAQUS对8个不同构造形式的端板连接进行了研究,分析了节点的破坏形式、弯矩-转角滞回曲线、承载能力及转动能力等。结果表明:8个不同构造形式的端板连接均为半刚性节点;在循环荷载作用下,箱形节点域端板连接节点的破坏均出现在端板上,而柱子节点域基本完好;当层间位移角为0.04rad时,各节点的承载力均大于0.8倍钢梁全截面塑性弯矩;端板外伸加劲肋的设置使节点的极限承载力提高10%左右,但耗能能力却下降了4%,建议外伸端板不另设加劲肋;端板厚度为16mm,即与蒙皮板厚度相差较小时,节点的承载能力、耗能能力较好;提升端板材性能提高节点承载能力,但端板材性提升过大反而会降低节点耗能能力,建议端板材性只提高1个等级。 展开更多

关键词 箱形节点域 弱轴端板连接 半刚性节点 滞回性能

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丹江口水库特大桥跨中无轴力连接装置施工关键技术 被引量：2

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作者 刘朝辉 周范武 +1 位作者 于得安 高海涛 《世界桥梁》 北大核心 2024年第3期36-41,共6页

丹江口水库特大桥为主跨760 m的双塔双索面部分地锚式混合梁斜拉桥,边中跨比为0.2,采用梁塔分离、梁台固结的结构体系。根据主桥结构体系受力需要,主梁在跨中位置断开,设置跨中无轴力连接装置+伸缩装置构造。无轴力连接装置由导梁、外... 丹江口水库特大桥为主跨760 m的双塔双索面部分地锚式混合梁斜拉桥,边中跨比为0.2,采用梁塔分离、梁台固结的结构体系。根据主桥结构体系受力需要,主梁在跨中位置断开,设置跨中无轴力连接装置+伸缩装置构造。无轴力连接装置由导梁、外部大箱梁(H梁段和H′梁段)、竖向及横向支座系统组成,导梁长13.68 m。无轴力连接装置现场安装采用导梁跨中分段(2×6.84 m)拼装、外部大箱梁逐缝合龙的施工方法。首先在总拼场地进行无轴力连接装置工厂化预拼装,并安装竖向及横向支座系统,拼装完成后将导梁断开,回位至H梁段和H′梁段进行转运;然后现场吊装匹配连接H梁段,并将H梁段内部导梁向岸侧拖动固定;之后起吊H′梁段并与前置G梁段软连接;再进行H梁段和H′梁段导梁匹配连接;导梁匹配连接完成后进行H′梁段匹配连接;最后进行斜拉索放张、桥面吊机拆除。 展开更多

关键词 部分地锚式斜拉桥 无轴力连接装置 导梁 外部大箱梁 分段拼装 逐缝合龙 施工技术

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丹江口水库特大桥主梁跨中无轴力连接装置结构设计

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作者 姚博 沈峰 +2 位作者 赵金霞 廖原 张雅俊 《桥梁建设》 EI CSCD 北大核心 2024年第6期16-22,共7页

丹江口水库特大桥为主跨760 m的双塔部分地锚式混合梁斜拉桥,边跨处主梁纵向自由伸缩受到锚台约束,桥塔与主梁受力复杂,为此,在主梁跨中采用一种新型无轴力连接装置,该装置由大箱梁、小箱梁和支承系统组成。在桥梁运营阶段,大箱梁通过... 丹江口水库特大桥为主跨760 m的双塔部分地锚式混合梁斜拉桥,边跨处主梁纵向自由伸缩受到锚台约束,桥塔与主梁受力复杂,为此,在主梁跨中采用一种新型无轴力连接装置,该装置由大箱梁、小箱梁和支承系统组成。在桥梁运营阶段,大箱梁通过支承系统将力传递给小箱梁,小箱梁端部的复位装置使小箱梁一端限位、一端滑动,在确保小箱梁始终处于设计轴线位置的同时也改善了大箱梁和小箱梁的受力情况;大箱梁在跨中位置设置有阻尼抑振装置,可抑制大箱梁节段之间的快速相对运动,确保大箱梁和小箱梁的相对位移稳定性,进而提高无轴力连接装置的耐久性。经有限元分析,整个装置的应力和变形均满足规范要求,大箱梁所承受的外荷载通过支承系统传递给小箱梁,小箱梁连接部位没有明显的应力集中现象,小箱梁表现为较为理想的受弯梁特征。 展开更多

关键词 地锚式斜拉桥 无轴力连接装置 大箱梁 小箱梁 支承系统 耐久性 受力计算 结构设计

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掘锚一体机举升油缸连接销轴失效分析和优化设计

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作者 赵光瑞 刘青林 《中国煤炭》 北大核心 2024年第S2期215-219,共5页

掘锚一体机连接销轴是连接举升油缸和支撑臂的关键部件,在外部动载荷作用下,经常发生断裂导致掘锚一体机功能失效而无法正常使用。针对上述问题,首先建立连接销轴承载力学模型,分析了销轴的受力特点,再基于Abaqus软件,利用有限元方法对... 掘锚一体机连接销轴是连接举升油缸和支撑臂的关键部件,在外部动载荷作用下,经常发生断裂导致掘锚一体机功能失效而无法正常使用。针对上述问题,首先建立连接销轴承载力学模型,分析了销轴的受力特点,再基于Abaqus软件,利用有限元方法对理论力学模型进行验证,同时对连接销轴进行设计优化。研究结果表明,掘锚一体机连接销轴主要承受双边剪切作用,动载荷作用下销轴中部容易产生应力集中现象,设计优化后连接销轴应力槽位置应力集中显著减小,特别是润滑孔位置的调整,使润滑孔处几乎没有任何应力集中现象,优化后的销轴能满足使用强度及刚度要求。 展开更多

关键词 掘锚一体机 连接销轴 有限元方法 优化设计

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弱轴栓焊连接梁柱子结构抗倒塌性能试验研究 被引量：1

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作者 钟炜辉 宋晓燕 +1 位作者 孟宝 巩乐 《工程科学与技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第2期42-49,共8页

栓焊连接是钢结构建筑中常用的节点形式之一,该节点的受力性能和破坏方式与钢框架结构的抗倒塌性能密切相关。针对栓焊连接节点,采用备用荷载路径法,选择两跨三柱型梁柱子结构作为研究对象,对3个不同跨度比(1:0.6、1:1.0、1:1.4)的弱轴... 栓焊连接是钢结构建筑中常用的节点形式之一,该节点的受力性能和破坏方式与钢框架结构的抗倒塌性能密切相关。针对栓焊连接节点,采用备用荷载路径法,选择两跨三柱型梁柱子结构作为研究对象,对3个不同跨度比(1:0.6、1:1.0、1:1.4)的弱轴栓焊连接梁柱子结构试件进行单调静力加载试验,对比分析了连续倒塌条件下3个试件的破坏模式、力学性能和抗力机制。试验结果表明:3个试件的破坏过程均为梁端受拉翼缘先后发生断裂,进而断裂截面部分内力转由腹板螺栓传递,且梁端受压翼缘屈曲,最终由于梁柱节点处梁腹板螺栓孔发生剪切破坏或梁腹板、节点板断裂使试件丧失承载力。通过分析试件的失效机理可知,3个试件的抗力机制发展过程经历了梁机制阶段、梁机制向悬链线机制转变的过渡阶段、悬链线机制阶段。弱轴栓焊连接节点具有较高的冗余度,当受拉翼缘断裂后节点仍具有一定的转动能力,剩余结构通过梁柱之间可靠的拉结力及梁端产生的较大转角保证悬链线效应能够充分发挥,且在之后的大变形中起主导作用,而梁柱节点变形的快速增大有利于梁柱子结构通过梁柱构件间的协同工作继续承担荷载。对不等跨弱轴栓焊连接梁柱子结构试件,其初始断裂部位往往位于跨高比较小的短梁,且短梁相比长梁的悬链线效应更为显著。 展开更多

关键词 弱轴连接 栓焊连接节点 梁柱子结构 抗倒塌性能 悬链线效应

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