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西安东门城墙的弹塑性有限元分析 被引量：11
1
作者 赵均海 杨松岩 +1 位作者 俞茂宏 孙家驹 《西北建筑工程学院学报（自然科学版）》 CAS 1998年第3期1-7,共7页
西安东门城墙是我国的重点保护文物，对其研究意义重大．采用俞茂宏统一强度理论建立的弹塑性本构模型对其研究，得到了不同强度准则下的荷载系数位移曲线、塑性区分布、主应力迹线、弹塑性极限等结构特性．研究表明，不同的强度理论... 西安东门城墙是我国的重点保护文物，对其研究意义重大．采用俞茂宏统一强度理论建立的弹塑性本构模型对其研究，得到了不同强度准则下的荷载系数位移曲线、塑性区分布、主应力迹线、弹塑性极限等结构特性．研究表明，不同的强度理论（如ＭｏｈｒＣｏｕｌｏｍｂ理论、广义双剪强度理论和ＤｒｕｃｋｅｒＰｒａｇｅｒ准则）对城墙结构分析有很大的影响． 展开更多
关键词 城墙 弹塑性本构模型 有限元 建筑结构
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用统一强度理论求厚壁圆筒和厚壁球壳的极限解 被引量：24
2
作者 赵均海 张永强 +1 位作者 廖红建 尹征南 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第1期157-161,共5页
采用俞茂宏统一强度理论分析了厚壁圆筒和厚壁球壳的极限荷载 ,得出了统一解形式。利用此解可以合理地得出不同材料的相应解 ,它既可以适用于拉压强度相等的材料 ,也可以适用于拉压强度不相等的材料 ,并且能充分发挥材料性能 ,从而减轻... 采用俞茂宏统一强度理论分析了厚壁圆筒和厚壁球壳的极限荷载 ,得出了统一解形式。利用此解可以合理地得出不同材料的相应解 ,它既可以适用于拉压强度相等的材料 ,也可以适用于拉压强度不相等的材料 ,并且能充分发挥材料性能 ,从而减轻结构重量 。 展开更多
关键词 统一强度理论 厚壁圆筒 厚壁球壳 极限荷载
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基于统一强度理论的复合型裂纹断裂准则 被引量：12
3
作者 龚俊 郎福元 +2 位作者 王珉 李建华 刘展 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2003年第3期347-351,共5页
提出一个复合型裂纹等效应力断裂准则 ,用以解决工程上普遍存在的复合型裂纹的断裂问题。该准则通过借鉴强度理论对复杂应力状态的处理方法 ,将等效应力作为度量复合型裂纹开裂的基本物理量。该准则在预测发生临界扩展时提出两个基本假... 提出一个复合型裂纹等效应力断裂准则 ,用以解决工程上普遍存在的复合型裂纹的断裂问题。该准则通过借鉴强度理论对复杂应力状态的处理方法 ,将等效应力作为度量复合型裂纹开裂的基本物理量。该准则在预测发生临界扩展时提出两个基本假设 ,( 1)裂纹沿着等效应力最小的方向开始扩展。 ( 2 )等效应力达到临界值时裂纹开始扩展。根据选取的等效应力计算公式的不同 ,等效应力准则有不同的形式 ,当等效应力的计算采用总应变能理论时 ,等效应力准则等价于应变能密度准则 ;当等效应力采用σr 时 ,等效应力准则可近似逼近最大周向应力理论。采用统一强度理论计算等效应力。最后通过与实验结果及其他理论的计算结果对比 ,验证基于统一强度理论的复合型裂纹断裂准则满足工程精度要求 。 展开更多
关键词 复合型裂纹 统一强度理论 断裂评定 断裂准则
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孔隙液体的可压缩性对非饱和孔隙介质弹塑性分析的影响 被引量：2
4
作者 杨松岩 俞茂宏 赵均海 《岩土力学》 EI CAS CSCD 1998年第3期20-26,共7页
首先在多相孔隙介质的混合物理论框架内探讨了如何利用固-液两相孔隙介质模型描述介质的非饱和问题。其次，讨论了一个实用的描述孔隙液体可压缩性的方法，并建立了小变形条件下固-液两相孔隙介质的弹塑性本构方程。最后，采用俞茂宏统... 首先在多相孔隙介质的混合物理论框架内探讨了如何利用固-液两相孔隙介质模型描述介质的非饱和问题。其次，讨论了一个实用的描述孔隙液体可压缩性的方法，并建立了小变形条件下固-液两相孔隙介质的弹塑性本构方程。最后，采用俞茂宏统一强度理论，针对一个具体的结构例子，分析了孔隙液体的可压缩性对结构弹塑性分析的影响。 展开更多
关键词 非饱和孔隙介质 弹塑性 土 孔隙液体 可压缩性
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西安东门城墙有限元动力分析 被引量：11
5
作者 赵均海 杨松岩 +1 位作者 俞茂宏 孙家驹 《西北建筑工程学院学报（自然科学版）》 1999年第4期1-5,共5页
西安东门城墙是我国的重点保护文物，对其研究意义重大．本文采用俞茂宏统一强度理论建立的弹塑性本构模型的动力有限元程序，输入Ｅｌ－Ｃｅｎｔｒｏ 波对其研究，得到了不同点的加速度响应曲线、位移响应曲线和最大加速度及最大位移... 西安东门城墙是我国的重点保护文物，对其研究意义重大．本文采用俞茂宏统一强度理论建立的弹塑性本构模型的动力有限元程序，输入Ｅｌ－Ｃｅｎｔｒｏ 波对其研究，得到了不同点的加速度响应曲线、位移响应曲线和最大加速度及最大位移，为古城墙研究提供了宝贵的资料． 展开更多
关键词 城墙 弹塑性本构模型 动力有限元程序 古城墙
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测压器保护罩强度分析 被引量：1
6
作者 赵均海 卢继明 《西北建筑工程学院学报（自然科学版）》 2002年第2期1-5,共5页
采用俞茂宏统一强度理论 ,对测压器保护罩进行了塑性极限荷载分析 ,得出了统一解 .常用的 Tresca、Mises、Mohr- Coulomb和双剪强度理论准则等的解均为特例 .利用此解可以合理地得出不同材料的相应解 ,它既可以适用于拉压强度相等的材... 采用俞茂宏统一强度理论 ,对测压器保护罩进行了塑性极限荷载分析 ,得出了统一解 .常用的 Tresca、Mises、Mohr- Coulomb和双剪强度理论准则等的解均为特例 .利用此解可以合理地得出不同材料的相应解 ,它既可以适用于拉压强度相等的材料 ,也可以适用于拉压强度不相等的材料 ,并且能充分发挥材料性能 ,从而减轻结构重量 。 展开更多
关键词 测压器 保护罩 强度 厚壁圆管 极限荷载 压力测试
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两向不等压圆形孔口压缩与扩张问题的塑性区半径统一解 被引量：1
7
作者 于旭光 郑宏 《水利水电技术（中英文）》 北大核心 2023年第7期193-204,共12页
【目的】在地下工程中,隧道或水平定向钻井过程中的最大泥浆压力分析等所处真实应力场常为远处两向不等压应力场。为了求解两向不等压应力场下圆形孔口压缩和扩张问题的统一解析解,【方法】基于统一强度理论和弹脆塑性模型,借鉴鲁宾涅... 【目的】在地下工程中,隧道或水平定向钻井过程中的最大泥浆压力分析等所处真实应力场常为远处两向不等压应力场。为了求解两向不等压应力场下圆形孔口压缩和扩张问题的统一解析解,【方法】基于统一强度理论和弹脆塑性模型,借鉴鲁宾涅特解的求解方法,推导了两向不等压圆形孔口压缩和扩张问题的塑性区半径统一解,并与复变函数解、摄动解进行了对比,最后分析了各因素对塑性区半径的影响以及在实际工程中的应用。【结果】结果显示:当两向为不等压应力场时,弹塑性交界线均呈现类椭圆形状,对于压缩问题,类椭圆长轴方向与两向不等压应力场较小值处一致,并且弹塑性交界线在极角0°~90°范围内分成两段,在极角0°~30°范围内,弹塑性交界线随两向不等压应力场的应力比增加水平向左移动,在30°~90°范围内,弹塑性交界线随两向不等压应力场的应力比增加竖直向上移动,而对于扩张问题则相反;对于压缩问题,支护力、中间主应力、残余黏聚力和残余内摩擦角对塑性区半径影响显著,而对于扩张问题,扩孔压力、中间主应力、残余内摩擦角对塑性区半径影响显著,残余黏聚力对塑性区半径几乎无影响。【结论】在实际工程分析中,应充分考虑两向不等压应力场、中间主应力和弹脆塑性模型的影响,并且采用弹脆塑性模型比理想弹塑性模型计算的塑性区半径大,更适合岩土类材料弹塑性分析。 展开更多
关键词 两向不等压应力场 统一强度理论 弹脆塑性模型 鲁宾涅特解 中间主应力
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采用俞茂宏统一强度理论求解圆筒和球壳的极限值 被引量：4
8
作者 田红亮 彭文昱 +5 位作者 何孔德 董元发 杜义贤 钟先友 王骁鹏 郤能 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第3期1-11,共11页
使用俞茂宏统一强度理论,获得了薄壁圆筒的弹性极限压强和最小壁厚,并根据钢管与核心混凝土的横截面面积,求解了厚壁圆筒的纵向极限承载能力;按照俞茂宏统一强度理论,得到了球壳的弹性极限压强和最小壁厚。计算表明:对于薄壁圆筒,其弹... 使用俞茂宏统一强度理论,获得了薄壁圆筒的弹性极限压强和最小壁厚,并根据钢管与核心混凝土的横截面面积,求解了厚壁圆筒的纵向极限承载能力;按照俞茂宏统一强度理论,得到了球壳的弹性极限压强和最小壁厚。计算表明:对于薄壁圆筒,其弹性极限压强随中间主应力系数的增大而增大;当中间主应力系数很小时,弹性极限压强随拉压强度比的增大而略微减小,而当中间主应力系数较大时,弹性极限压强随拉压强度比的增大而增大;最小壁厚随中间主应力系数的增大而减小;当中间主应力系数很小时,最小壁厚随拉压强度比的增大仅有微小的增大,而当中间主应力系数较大时,最小壁厚随拉压强度比的增大而减小。对于厚壁圆筒,增加中间主应力系数或套箍指标都将提高其纵向极限承载能力;当中间主应力系数较小时,纵向极限承载能力随拉压强度比的增大而减小,而当中间主应力系数较大时,纵向极限承载能力随拉压强度比的增大而增大;塑性极限内压强随径厚比的增大而逐渐降低。对于球壳,其弹性极限压强随拉压强度比的增大而减小,最小壁厚随拉压强度比的增大而增大。 展开更多
关键词 俞茂宏统一强度理论 圆筒 球壳 极限载荷 钢管 混凝土 套箍指标
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采用俞茂宏统一强度理论求解套管的极限外压强 被引量：4
9
作者 田红亮 何孔德 +2 位作者 陈从平 钟先友 郤能 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期1-11,87,共12页
充分考虑拉压强度比和中间主应力系数,根据俞茂宏统一强度理论推导出在外压强下闭端、开端和平面应变套管弹塑性极限外压强的统一算法。数值仿真显示:随拉压强度比的减小和中间主应力系数的增大,弹性极限外压强增大;开端套管的弹性极限... 充分考虑拉压强度比和中间主应力系数,根据俞茂宏统一强度理论推导出在外压强下闭端、开端和平面应变套管弹塑性极限外压强的统一算法。数值仿真显示:随拉压强度比的减小和中间主应力系数的增大,弹性极限外压强增大;开端套管的弹性极限外压强最大,平面应变套管的次之,闭端套管的最小;塑性区的半径随外压强的增大而增大;当外压强增大时,套管由弹性状态进入弹塑性状态,塑性区的半径逐渐从内半径扩展到外半径;塑性极限外压强随拉压强度比的减小而增大;随外内半径比的增大,在同样的统一强度理论参数下,闭端、开端和平面应变的塑性极限外压强之间的差异增大,且塑性极限外压强大于弹性极限外压强;塑性极限外压强的计算值与试验测试值之间的相对误差为-4%^-9%,而国际标准化组织样板数据与试验测试值之间的相对误差为-12%^-25%,美国石油协会推荐数据与试验测试值之间的相对误差为-17%^-30%,表明文中的套管塑性极限外压强公式更接近试验值。 展开更多
关键词 俞茂宏统一强度理论 套管 弹性极限 塑性极限 压强
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复合材料强度准则中耦合系数取值范围的研究
10
作者 王启天 《华南理工大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 1995年第4期36-39,共4页
复合材料的统一型强度准则比张量强度准则更简单，更突出了影响复合材料强度的主要参数；但同样碰到了其耦合强度系数难以确定的问题。本文从基本强度系数出发，根据破坏曲面必须闭合的特点，推导出了两个三次耦合系数Ｆ（ｘｓｓ）和Ｆ... 复合材料的统一型强度准则比张量强度准则更简单，更突出了影响复合材料强度的主要参数；但同样碰到了其耦合强度系数难以确定的问题。本文从基本强度系数出发，根据破坏曲面必须闭合的特点，推导出了两个三次耦合系数Ｆ（ｘｓｓ）和Ｆ（ｙｓｓ）的取值范围，对于这两个系数的确定提供了理论依据。 展开更多
关键词 复合材料 张量 强度准则 耦合系数
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