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黄铜-16Mn钢在氯化钠溶液中腐蚀电化学的分布行为 被引量:9
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作者 皇甫淑君 王佳 +2 位作者 韩霞 胡杰珍 郑莹莹 《物理化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2008年第12期2275-2281,共7页
使用扫描微电极技术研究了黄铜-16Mn钢电偶体系在不同浓度氯化钠溶液中表面电位和电流的分布情况.研究发现,表面电位和电流分布随溶液浓度和与连接点的距离而变化.溶液浓度越大,两者分布就越均匀;与连接点距离越近,电位极化就越大,电流... 使用扫描微电极技术研究了黄铜-16Mn钢电偶体系在不同浓度氯化钠溶液中表面电位和电流的分布情况.研究发现,表面电位和电流分布随溶液浓度和与连接点的距离而变化.溶液浓度越大,两者分布就越均匀;与连接点距离越近,电位极化就越大,电流密度也越大.腐蚀形貌观测也支持了电位和电流分布的结果.实验结果表明,在低浓度的溶液中,电偶腐蚀会集中在连接点周围,造成严重的局部腐蚀.随着溶液浓度增大,腐蚀分布变得均匀. 展开更多
关键词 黄铜 16mn钢 微电极 电偶腐蚀 电位分布 电流分布
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不同pH的碱性环境中16Mn钢及热影响区应力腐蚀行为 被引量:6
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作者 郝文魁 刘智勇 +3 位作者 马岩 杜翠薇 李晓刚 胡山山 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期28-34,共7页
利用电化学技术和U形弯试样浸泡实验研究了16Mn钢及其模拟热影响区(HAZ)在不同pH的碱性硫化物和Cl-介质中的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理。结果表明:16Mn钢原始组织、粗晶组织(空冷组织)和硬化组织(淬火组织)在pH为11.8的碱性硫化物环... 利用电化学技术和U形弯试样浸泡实验研究了16Mn钢及其模拟热影响区(HAZ)在不同pH的碱性硫化物和Cl-介质中的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理。结果表明:16Mn钢原始组织、粗晶组织(空冷组织)和硬化组织(淬火组织)在pH为11.8的碱性硫化物环境中均近似呈钝化状态,维钝电流密度依次降低;随着pH的降低,原始组织和粗晶组织的阳极过程逐渐由钝化态转变为活化态;HAZ中硬化组织、粗晶组织和原始组织在碱性硫化物环境下的SCC敏感性依次降低,其中硬化组织具有明显的SCC特征;随着pH的降低,SCC裂纹有从沿晶裂纹转变为穿晶和沿晶混合裂纹的趋势,并且裂纹的宽度增加。 展开更多
关键词 16mn钢 应力腐蚀开裂 碱性 硫化物 PH值
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不同硫化物浓度碱性溶液中16Mn钢及热影响区应力腐蚀行为 被引量:8
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作者 郝文魁 刘智勇 +1 位作者 杜翠薇 李晓刚 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期4143-4152,共10页
利用U形弯试样浸泡实验和电化学技术研究了16Mn钢及其模拟热影响区在不同硫化物浓度的碱性(pH=11.7)介质中的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理。结果表明:16Mn钢原始组织、粗晶组织(空冷组织)和硬化组织(淬火组织)在碱性硫化物环境中均能形... 利用U形弯试样浸泡实验和电化学技术研究了16Mn钢及其模拟热影响区在不同硫化物浓度的碱性(pH=11.7)介质中的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理。结果表明:16Mn钢原始组织、粗晶组织(空冷组织)和硬化组织(淬火组织)在碱性硫化物环境中均能形成保护性腐蚀产物膜、导致电极过程近似呈钝化状态,钝化电流密度依次降低;淬火组织析氢电流密度较高,腐蚀速度较低,长期服役后会造成靠近熔合线部分腐蚀深度大而暴露出残余拉应力区,引起SCC;HAZ中硬化组织、粗晶组织和原始组织在碱性硫化物环境下SCC敏感性逐渐降低,硬化组织具有较明显的SCC敏感性,粗晶组织和原始组织SCC敏感性小;硫化物浓度升高,16Mn钢及其模拟热影响区SCC敏感性增加;16Mn钢焊缝区在碱性硫化物环境中SCC裂纹扩展机制为阳极溶解机制。 展开更多
关键词 16mn钢 硫化物 碱性 应力腐蚀开裂 腐蚀
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16Mn钢疲劳过程中的声发射特性研究 被引量:7
4
作者 秦国栋 刘志明 王文静 《中国安全科学学报》 CAS CSCD 2005年第8期105-108,共4页
根据有关标准,设计加工了16Mn钢试样,并运用LOCAN320声发射仪、MTS810疲劳实验机和声发射传感器,用3种不同的试验方案,采集16Mn钢材料疲劳过程中的声发射(AcousticEmission,AE)信号特征参数,用于分析其疲劳过程中的声发射特性。重点探讨... 根据有关标准,设计加工了16Mn钢试样,并运用LOCAN320声发射仪、MTS810疲劳实验机和声发射传感器,用3种不同的试验方案,采集16Mn钢材料疲劳过程中的声发射(AcousticEmission,AE)信号特征参数,用于分析其疲劳过程中的声发射特性。重点探讨了16Mn钢材料在低周疲劳全过程中释放的声发射信号特征参数变化规律,得出声发射技术可用来评估16Mn钢材料的损伤程度,进而预测其疲劳寿命的结论。此外,充分利用试验中得到的不同疲劳载荷条件下试样的疲劳寿命,根据成组法修正了矩形截面试样16Mn钢材料的S-N曲线,经验证与实际结果吻合性较好。 展开更多
关键词 16mn钢 疲劳 声发射 疲劳过程 声发射仪 特性研究 信号特征参数 声发射传感器 试验方案 疲劳寿命
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16Mn钢在不同条件下的疲劳行为研究 被引量:4
5
作者 刘彦国 孙先明 马进 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第2期206-209,218,共4页
对截面为3 mm×3mm的16Mn钢试件在空气和3.5%NaCl溶液中分别进行疲劳试验,获此外,研究发现在空气中的弯曲疲劳极限σ?1与抗拉强度σb之间的关系为σ-1≈0.5σb。据此并得了S-N曲线,并对疲劳试样表面和断口形貌进行了观察。结果表明... 对截面为3 mm×3mm的16Mn钢试件在空气和3.5%NaCl溶液中分别进行疲劳试验,获此外,研究发现在空气中的弯曲疲劳极限σ?1与抗拉强度σb之间的关系为σ-1≈0.5σb。据此并得了S-N曲线,并对疲劳试样表面和断口形貌进行了观察。结果表明:与空气相比,3.5%NaCl腐蚀溶液使16Mn钢的疲劳强度显著降低;在空气中疲劳试样只有一个萌生于试样表面基体的裂纹源,而在3.5%NaCl溶液中一般有多个裂纹源,而大多数裂纹源均萌生于点蚀坑;空气中疲劳裂纹扩展区以疲劳辉纹为主,而在3.5%NaCl溶液中的腐蚀疲劳则以沿晶开裂等脆性特征为主。对空气中的疲劳极限进行了预测,预测值与试验值比较吻合,误差在10%以内。本文研究结果可为16Mn钢结构的设计和使用提供依据。 展开更多
关键词 16mn钢 腐蚀疲劳 裂纹萌生 疲劳极限预测
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不同磷化工艺对建筑用16Mn钢的磷化效果研究 被引量:3
6
作者 张伟华 孙伟 +1 位作者 安丽洁 赵刚 《电镀与精饰》 CAS 北大核心 2020年第12期5-9,共5页
选取建筑用16Mn钢作为基材,分别采用低温锌系磷化工艺和中温锌-锰系磷化工艺获得磷化膜,表征了两种磷化膜的微观形貌和成分,并比较了两种磷化膜的耐腐蚀性能。结果表明,两种磷化膜中Zn、P元素含量相差不大,锌系磷化膜的平整度和致密程... 选取建筑用16Mn钢作为基材,分别采用低温锌系磷化工艺和中温锌-锰系磷化工艺获得磷化膜,表征了两种磷化膜的微观形貌和成分,并比较了两种磷化膜的耐腐蚀性能。结果表明,两种磷化膜中Zn、P元素含量相差不大,锌系磷化膜的平整度和致密程度相对较好。两种磷化膜腐蚀后表面都有较多缺陷,不同位置的成分也有一定的差别。与16Mn钢相比,锌系磷化膜和锌-锰系磷化膜都表现出较好的耐腐蚀性能,且两种磷化膜的耐腐蚀性能基本相当。自行开发的低温锌系磷化工艺对16Mn钢的磷化效果并不次于成熟的中温锌-锰系磷化工艺。 展开更多
关键词 低温锌系磷化工艺 中温锌-锰系磷化工艺 16mn钢 磷化膜 耐腐蚀性能
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16Mn钢的控制轧制及控制冷却工艺与优化 被引量:2
7
作者 张鹏 王智祥 宋美娟 《重庆大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第4期130-133,147,共5页
16Mn钢中加入 0 .0 1%钒、钛 ,110 0℃开轧、85 0℃终轧 ,分别在奥氏体再结晶区及奥氏体未再结晶区控制轧制 ,轧后给以 3~ 4℃冷却速度控制冷却 ,得到的轧件组织细小、带状珠光体明显减少 ,钢材的各项性能指标均得到了较大的提高。利用... 16Mn钢中加入 0 .0 1%钒、钛 ,110 0℃开轧、85 0℃终轧 ,分别在奥氏体再结晶区及奥氏体未再结晶区控制轧制 ,轧后给以 3~ 4℃冷却速度控制冷却 ,得到的轧件组织细小、带状珠光体明显减少 ,钢材的各项性能指标均得到了较大的提高。利用MATLAB数据处理软件对轧制工艺参数与材料的性能之间的关系进行了多元线性回归并进行优化 ,得到的回归公式及优化结果对建立中厚板轧制工艺—组织—性能在线控制专家系统的建立具有重要的指导意义 ;利用该回归及优化结果 ,可根据轧制时的基本工艺及轧件的化学成分 ,预测轧件的性能指标 。 展开更多
关键词 16mn钢 控轧 控冷 强度 韧性 优化
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16Mn钢对接接头疲劳寿命的超载效应 被引量:3
8
作者 凌超 郑修麟 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1991年第4期247-251,共5页
本文实验研究拉伸超载对16Mn钢对接接头的疲劳寿命及焊趾处表面残余应力的影响。实验结果与分析表明,拉伸超载虽能提高焊趾处表面宏观残余压应力的绝对值,但对16Mn钢对接接头的疲劳寿命无明显的影响。这说明影响16Mn钢对接接头疲劳寿命... 本文实验研究拉伸超载对16Mn钢对接接头的疲劳寿命及焊趾处表面残余应力的影响。实验结果与分析表明,拉伸超载虽能提高焊趾处表面宏观残余压应力的绝对值,但对16Mn钢对接接头的疲劳寿命无明显的影响。这说明影响16Mn钢对接接头疲劳寿命及其超载效应的主要因素,不是超载引起的焊趾处表面的宏观残余应力。此外,还对试验结果的工程应用作了简要的讨论。 展开更多
关键词 16mn钢 对接 接头 疲劳寿命 超载
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16Mn钢热浸镀ZnAl合金镀层在海水中应力腐蚀行为研究 被引量:2
9
作者 刘洋 黄彦良 侯保荣 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2005年第3期45-49,共5页
通过慢应变速率拉伸试验和电化学试验,研究了纯锌、纯铝、ZnAl15、ZnAl25、ZnAl55在海水环境中的应力腐蚀开裂行为。慢应变速率拉伸试验表明ZnAl25在海水中的延伸率最高;快慢扫描极化曲线结果说明纯锌和纯铝在海洋环境中对应力腐蚀开裂... 通过慢应变速率拉伸试验和电化学试验,研究了纯锌、纯铝、ZnAl15、ZnAl25、ZnAl55在海水环境中的应力腐蚀开裂行为。慢应变速率拉伸试验表明ZnAl25在海水中的延伸率最高;快慢扫描极化曲线结果说明纯锌和纯铝在海洋环境中对应力腐蚀开裂较敏感,而ZnAl15、ZnAl25、ZnAl553种合金都具备一定的抗应力腐蚀的能力。扫描电镜的结果显示ZnAl25对海洋环境中的16Mn钢具有抗应力腐蚀开裂的作用。 展开更多
关键词 ZnAl合金 应力腐蚀开裂 16mn钢
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16Mn钢弯管的开裂原因 被引量:4
10
作者 肖雯雯 杜志杰 +2 位作者 葛鹏丽 吴晓娴 曾文广 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2019年第7期543-548,共6页
通过宏观形貌观察、理化性能检验、金相及能谱分析等方法,对某气田集气站发生泄漏的热煨弯管进行了失效分析。结果表明:弯管的管材成分正常;但组织异常,含有大量的粗晶马氏体,且弯管加工工艺不合理,外弧侧外壁存在残余拉应力。因此,在... 通过宏观形貌观察、理化性能检验、金相及能谱分析等方法,对某气田集气站发生泄漏的热煨弯管进行了失效分析。结果表明:弯管的管材成分正常;但组织异常,含有大量的粗晶马氏体,且弯管加工工艺不合理,外弧侧外壁存在残余拉应力。因此,在外载荷、残余应力和腐蚀介质的联合作用下,弯管外弧侧外壁产生裂纹,并扩展贯穿壁厚,最终导致管线发生泄漏。 展开更多
关键词 16mn钢 弯管 裂纹 残余应力
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典型酸性天然气对16Mn钢的冲刷腐蚀影响 被引量:3
11
作者 黄辉 陈立秋 刘智勇 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2021年第12期44-50,67,共8页
针对输送典型酸性天然气(CO_(2)-H_(2)S-H_(2)O共存)管道的腐蚀问题,通过模拟试验,研究了CO_(2)分压、介质流速和H_(2)S含量对16Mn钢冲刷腐蚀行为的影响规律。结果表明:H_(2)S会加剧腐蚀,且随其含量增加腐蚀大幅增加,当H_(2)S体积分数... 针对输送典型酸性天然气(CO_(2)-H_(2)S-H_(2)O共存)管道的腐蚀问题,通过模拟试验,研究了CO_(2)分压、介质流速和H_(2)S含量对16Mn钢冲刷腐蚀行为的影响规律。结果表明:H_(2)S会加剧腐蚀,且随其含量增加腐蚀大幅增加,当H_(2)S体积分数≥5%时,16Mn钢的腐蚀速率是不含H_(2)S时的10倍以上;当CO_(2)分压为0.2 MPa时,临界流速为10 m/s,若大于临界流速,16Mn钢表面会出现点蚀,腐蚀程度大幅增加。 展开更多
关键词 酸性天然气 16mn钢 冲蚀 临界流速
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16Mn钢的微动疲劳寿命 被引量:1
12
作者 吕宝桐 李东紫 郑修麟 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 1991年第3期37-41,49,共6页
研究了16Mn钢的微动疲劳机制和接触压力及微动疲劳循环周次等因素对16Mn钢疲劳寿命的影响,并试图给出一个在长寿命范围内拟合微动疲劳寿命曲线的表达式。
关键词 16mn钢 合金 微动疲劳 疲劳寿命
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16Mn钢土壤腐蚀行为研究 被引量:1
13
作者 李发根 邵晓东 +1 位作者 李磊 高万夫 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2010年第12期933-935,共3页
针对某油田典型区块土壤环境,进行了16Mn钢现场埋片试验和室内模拟电化学试验,研究其土壤腐蚀行为。现场埋片试验表明,16Mn钢土壤腐蚀速率随时间推移而减小,后期减幅较小。腐蚀前期电化学阻抗谱图呈现两个时间常数的容抗弧特征,腐蚀过... 针对某油田典型区块土壤环境,进行了16Mn钢现场埋片试验和室内模拟电化学试验,研究其土壤腐蚀行为。现场埋片试验表明,16Mn钢土壤腐蚀速率随时间推移而减小,后期减幅较小。腐蚀前期电化学阻抗谱图呈现两个时间常数的容抗弧特征,腐蚀过程受电化学活化控制为主,之后腐蚀速率变缓,腐蚀后期出现Warburg阻抗,以扩散控制为主,会有短暂腐蚀加剧过程,但最终还是呈腐蚀减缓的趋势。 展开更多
关键词 16mn钢 土壤腐蚀 电化学阻抗
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16Mn钢在3%氯化钠水溶液中的阴极保护及其氢脆敏感性 被引量:20
14
作者 邱开元 魏宝明 方耀华 《南京化工学院学报》 1992年第2期8-14,共7页
本文用失重法和慢应变率法确定16Mn钢在3%氯化钠水溶液中适宜阴极保护电位区间,用扫描电镜观察慢应变拉伸断口形貌。结果表明:16Mn钢在3%氯化钠水溶液中适宜阴极保护电位区间是:-775mVSCE——-900mVSCE。阴极过保护电位下,16Mn钢将发... 本文用失重法和慢应变率法确定16Mn钢在3%氯化钠水溶液中适宜阴极保护电位区间,用扫描电镜观察慢应变拉伸断口形貌。结果表明:16Mn钢在3%氯化钠水溶液中适宜阴极保护电位区间是:-775mVSCE——-900mVSCE。阴极过保护电位下,16Mn钢将发生以沿晶脆断为特征的氢脆,而且保护电位越负,其氢脆敏感性越大。 展开更多
关键词 16mn钢 阴极保护
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16Mn钢固体渗硼工艺研究 被引量:2
15
作者 赵爱彬 李菁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第22期192-194,共3页
采用不同渗剂配比、不同加热温度对16Mn钢进行固体渗硼处理,并对其显微组织、显微硬度及试样表面成分进行分析。结果表明:渗剂(硼砂、氧化铝、氟硼酸钠)工艺为950℃×4 h的渗层厚度约为55μm;渗剂(硼砂、碳化硅、氟硼酸钠)工艺为105... 采用不同渗剂配比、不同加热温度对16Mn钢进行固体渗硼处理,并对其显微组织、显微硬度及试样表面成分进行分析。结果表明:渗剂(硼砂、氧化铝、氟硼酸钠)工艺为950℃×4 h的渗层厚度约为55μm;渗剂(硼砂、碳化硅、氟硼酸钠)工艺为1050℃×4 h的渗层厚度约为65μm。两种工艺处理后显微硬度均明显高于基体硬度,但1050℃×4 h得到的渗层与基体结合强度更高,其表面层生成FeB或FeB、Fe_2B。 展开更多
关键词 16mn钢 固体粉末 渗硼 显微组织 显微硬度
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16Mn钢固体粉末渗锌工艺的研究 被引量:2
16
作者 赵爱彬 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第4期133-134,共2页
对16Mn钢进行固体粉末渗锌处理,采用金相显微镜观察渗层组织、显微硬度仪测定其硬度,并通过扫描电镜能谱仪观察其成分组成。结果表明,扩渗温度450℃,保温4h,获得大约79μm渗层,温度选择与超过锌的液相熔点有关。渗锌层硬度明显高于基体... 对16Mn钢进行固体粉末渗锌处理,采用金相显微镜观察渗层组织、显微硬度仪测定其硬度,并通过扫描电镜能谱仪观察其成分组成。结果表明,扩渗温度450℃,保温4h,获得大约79μm渗层,温度选择与超过锌的液相熔点有关。渗锌层硬度明显高于基体组织。 展开更多
关键词 16mn钢 固体粉末 渗锌 显微硬度
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16Mn钢在管输俄罗斯原油析出水中的腐蚀行为
17
作者 罗鹏 张一玲 +4 位作者 汪军 刘圭群 王学一 陈洪源 旷亚非 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2009年第6期380-382,424,共4页
采用浸泡失重、极化曲线、电化学阻抗谱、扫描电镜和能谱分析研究了管道16Mn钢在管输俄罗斯原油析出水中的腐蚀行为。管输俄罗斯原油析出水中主要的侵蚀性离子有氯离子和硫酸根离子。研究表明,16Mn钢在在析出水中的腐蚀主要表现为均匀腐... 采用浸泡失重、极化曲线、电化学阻抗谱、扫描电镜和能谱分析研究了管道16Mn钢在管输俄罗斯原油析出水中的腐蚀行为。管输俄罗斯原油析出水中主要的侵蚀性离子有氯离子和硫酸根离子。研究表明,16Mn钢在在析出水中的腐蚀主要表现为均匀腐蚀,腐蚀产物膜较致密,主要成分为Fe2O3。 展开更多
关键词 俄罗斯原油 16mn钢 腐蚀 极化曲线 电化学阻抗谱
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16Mn钢的氢渗透(Ⅱ)——表观氢扩散系数积分微分算法的验证及氢渗透对氢脆敏感性的影响 被引量:1
18
作者 邱开元 魏宝明 方耀华 《南京化工学院学报》 1992年第1期6-12,共7页
用电化学方法研究16Mn钢的氢渗透行为。结果表明,表观氢扩散系数的积分微分算法简便易行,适用范围广;塑性变形既能捕获氢,又可将捕获的氢释放,但使表观氢扩散系数减小;正火加回火态16Mn钢的抗氢脆性能的改善与其氢扩散活化能的降低,表... 用电化学方法研究16Mn钢的氢渗透行为。结果表明,表观氢扩散系数的积分微分算法简便易行,适用范围广;塑性变形既能捕获氢,又可将捕获的氢释放,但使表观氢扩散系数减小;正火加回火态16Mn钢的抗氢脆性能的改善与其氢扩散活化能的降低,表观氢扩散系数的增大相对应。 展开更多
关键词 16mn钢 氢渗透 验证计算方法
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Fe/Cr_3C_2复合涂层与其基材16Mn钢的结合性能的研究
19
作者 李伟 刘俊友 +2 位作者 张艺 刘杰 任秋红 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第23期61-63,共3页
以16Mn钢为基材,在其表面电弧喷涂Fe/Cr3C2复合涂层,再在复合涂层之上再电弧喷涂铝。将此涂层在850℃下进行不同时间的热处理,并对各涂层及其与基材间的过渡层的组织、硬度,尤其是涂层结合性进行了分析和研究。结果表明,保温32h和48h的... 以16Mn钢为基材,在其表面电弧喷涂Fe/Cr3C2复合涂层,再在复合涂层之上再电弧喷涂铝。将此涂层在850℃下进行不同时间的热处理,并对各涂层及其与基材间的过渡层的组织、硬度,尤其是涂层结合性进行了分析和研究。结果表明,保温32h和48h的涂层与基材16Mn钢的结合性能较好。 展开更多
关键词 16mn钢 Fe/Cr3C2复合涂层 热处理 结合性能
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结构细节对16Mn钢对焊接头疲劳寿命的影响
20
作者 吕宝桐 崔天燮 郑修麟 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1993年第2期117-124,共8页
本文研究了结构细节对16Mn钢对焊接头疲劳寿命的影响并提出了估算对焊接头疲劳寿命的方法。结果表明,若保留焊缝余高,采用不等厚或不等宽钢板对接,不会影响对焊接头的疲劳强度;去除焊缝余高或将焊缝设计在最大剪应力平面内可明显改善对... 本文研究了结构细节对16Mn钢对焊接头疲劳寿命的影响并提出了估算对焊接头疲劳寿命的方法。结果表明,若保留焊缝余高,采用不等厚或不等宽钢板对接,不会影响对焊接头的疲劳强度;去除焊缝余高或将焊缝设计在最大剪应力平面内可明显改善对焊接头的疲劳性能。在不含类裂式缺陷时,焊接接头的疲劳寿命可分成裂纹起始寿命和裂纹扩展寿命两阶段分别加以估算。 展开更多
关键词 焊接接头 疲劳寿命 结构 16mn钢
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