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粉末冶金FGH96镍基高温合金的蠕变-疲劳交互行为 被引量:8
1
作者 聂潇乾 张成成 +2 位作者 王润梓 张显程 涂善东 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期8-11,17,共5页
对国产粉末冶金FGH96镍基高温合金在650℃总应变控制下进行了无保载疲劳试验以及最大拉/压应变保载蠕变-疲劳试验,研究了其失效寿命及失效模式,并与铸造GH4169镍基高温合金的失效寿命进行了对比。结果表明:保载的引入降低了FGH96高温合... 对国产粉末冶金FGH96镍基高温合金在650℃总应变控制下进行了无保载疲劳试验以及最大拉/压应变保载蠕变-疲劳试验,研究了其失效寿命及失效模式,并与铸造GH4169镍基高温合金的失效寿命进行了对比。结果表明:保载的引入降低了FGH96高温合金的失效寿命,与最大拉应变保载相比,最大压应变保载时产生的蠕变损伤更大,失效寿命更短;FGH96高温合金的疲劳失效寿命基本上高于GH4169高温合金的,但是较高应变幅下(大于1.4%)的蠕变-疲劳失效寿命低于GH4169高温合金的,在较低应变幅下(小于1.4%)则相反;FGH96高温合金的疲劳断口和蠕变-疲劳断口均呈现出表面或近表面多裂纹源失效特征。 展开更多
关键词 蠕变-疲劳 加载波形 粉末冶金合金 断口特征
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FGH97粉末冶金高温合金热处理工艺和组织性能的研究 被引量:28
2
作者 张莹 张义文 +1 位作者 张娜 贾建 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2008年第6期5-9,共5页
对采用两种制度热处理的FGH97镍基高温合金进行了组织性能对比。结果表明,固溶淬火和时效温度、保温时间及冷却方式直接影响该合金中γ′强化相、不同类型碳化物等析出相的形貌、尺寸、数量和分布。两种制度热处理后的试样中γ′相和碳... 对采用两种制度热处理的FGH97镍基高温合金进行了组织性能对比。结果表明,固溶淬火和时效温度、保温时间及冷却方式直接影响该合金中γ′强化相、不同类型碳化物等析出相的形貌、尺寸、数量和分布。两种制度热处理后的试样中γ′相和碳化物的不同匹配度,决定其各自具备良好的综合力学性能。制度Ⅰ试样的拉伸和持久塑性和750℃持久性能高于制度Ⅱ;制度Ⅱ试样的拉伸强度、650℃持久强度以及抗蠕变性和低周疲劳性能高于制度Ⅰ。 展开更多
关键词 FGH97粉末冶金高温合金 固溶与时效处理 组织形貌 力学性能
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热等静压温度对新型粉末冶金高温合金显微组织的影响 被引量:18
3
作者 贾建 陶宇 +1 位作者 张义文 张莹 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2008年第3期20-23,共4页
研究了不同热等静压温度下某新型粉末冶金高温合金的显微组织,重点分析了热等静压温度对热等静压态合金锭坯晶粒度、残余枝晶和粉末原始颗粒边界(PPB)以及γ′相的影响。研究结果表明:热等静压温度为1140℃时,获得不完全再结晶组织,存... 研究了不同热等静压温度下某新型粉末冶金高温合金的显微组织,重点分析了热等静压温度对热等静压态合金锭坯晶粒度、残余枝晶和粉末原始颗粒边界(PPB)以及γ′相的影响。研究结果表明:热等静压温度为1140℃时,获得不完全再结晶组织,存在明显的残余枝晶和PPB,γ′分布不均匀,尺寸、形态各异;热等静压温度为1180℃时,获得较均匀的再结晶组织,残余枝晶和PPB基本消除,γ′分布较均匀,晶内主要为"田"字形,而在晶界呈长条状。 展开更多
关键词 热等静压 粉末冶金高温合金 显微组织 原始颗粒边界
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热挤压态FGH96粉末冶金高温合金的显微组织与力学性能 被引量:12
4
作者 刘小涛 丁晗晖 +3 位作者 杨川 刘锋 黄岚 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期354-364,共11页
以热挤压态镍基粉末冶金高温合金FGH96为研究对象,研究该合金横向(垂直于挤压方向)和纵向(沿挤压方向)试样的显微组织及力学性能,分析断裂机制和变形后的显微组织。结果表明:FGH96合金横向及纵向试样均为无明显织构的等轴晶组织,且平均... 以热挤压态镍基粉末冶金高温合金FGH96为研究对象,研究该合金横向(垂直于挤压方向)和纵向(沿挤压方向)试样的显微组织及力学性能,分析断裂机制和变形后的显微组织。结果表明:FGH96合金横向及纵向试样均为无明显织构的等轴晶组织,且平均晶粒尺寸及γ'相体积分数基本一致。在应变速率1×10^(-4)s^(-1)时,横向和纵向拉伸试样抗拉强度在25~650℃温度区间内随温度升高缓慢降低,当温度高于650℃时,抗拉温度下降速率显著增加;且横向试样的抗拉强度低于相同实验条件下纵向试样的抗拉强度,差值为150~200 MPa;失效机制为从室温条件下的穿晶断裂转变为混合断裂模式,横向试样的转变温度为400℃左右,纵向试样的转变温度约为650℃;横向试样变形后,显微组织有高密度的位错缠结及层错;纵向试样拉伸断裂后,显微组织则主要为孪晶及位错与γ'相的交互作用。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 晶粒尺寸 γ′析出相 抗拉强度 失效机制 变形组织
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Ni基粉末冶金高温合金平衡析出相的热力学研究 被引量:10
5
作者 田高峰 汪煜 +2 位作者 杨杰 邹金文 汪武祥 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期243-249,254,共8页
为了对Ni基高温合金进行优化设计,采用热力学计算软件Jmatpro与相应的Ni基高温合金数据库,对3代粉末高温合金René95、René88DT和René104合金的平衡相析出行为进行了热力学计算与比较研究。结果表明:3种合金的平衡相种类... 为了对Ni基高温合金进行优化设计,采用热力学计算软件Jmatpro与相应的Ni基高温合金数据库,对3代粉末高温合金René95、René88DT和René104合金的平衡相析出行为进行了热力学计算与比较研究。结果表明:3种合金的平衡相种类基本相同,主要平衡相为γ、γ'、碳化物M23C6和MC以及硼化物M3B2,但析出量、析出温度及范围存在差别。René104合金有较高的γ'相析出温度和较多的γ'相析出量,而René88DT合金的γ'相析出温度最低,γ'相析出量最少;Ta的添加使Nb元素在γ'相中的含量随温度降低先增加后减少的变化规律变为随温度降低而一直减少;另外,对于碳化物而言,René95和René88DT合金中的碳化物析出规律基本一致,只是析出量和析出温度区间不同,而René104合金与它们存在一定差别。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 涡轮盘 析出相 热力学
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粉末冶金高温合金FGH96的热加工图及热压缩变形过程的开裂行为 被引量:12
6
作者 杨川 刘小涛 +2 位作者 司家勇 刘锋 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期2707-2719,共13页
采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃,应变速率O.001-1.0s^-1进行热压缩实验,分析真应力一真应变曲线,绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现... 采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃,应变速率O.001-1.0s^-1进行热压缩实验,分析真应力一真应变曲线,绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现象,利用热模拟压缩实验方法,确定在变形温度为1050℃、应变速率为0.001-1.0s^-1的热压缩变形过程中的开裂临界应变量,观察变形后试样的裂纹形貌和显微组织,并利用有限元分析方法对热压缩变形过程进行模拟。结果表明:试样中部位置受拉应力作用沿着变形方向产生鼓形变形,当达到临界应变量后,产生呈沿晶断裂的宏观裂纹,并且随着应变速率的减小,裂纹产生的临界应变量逐渐减小;在低应变速率条件下,在宏观裂纹产生之前,试样内部晶粒之间出现了微观开裂的现象,并造成应力下降。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 FGH96合金 热加工图 热挤压工艺 热压缩实验 鼓形变形 宏观裂纹
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粉末冶金TiAl合金的热变形行为研究 被引量:7
7
作者 刘娜 李周 +3 位作者 袁华 许文勇 张勇 张国庆 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期1-5,共5页
在Gleeble-3500热模拟试验机上对粉末冶金TiAl合金进行热压缩试验,变形温度为1050 ~ 1200℃,,应变率0.001 ~0.1 s-1,工程应变量为50%,研究其在高温压缩变形中的流变应力行为.研究结果表明:在实验范围内,粉末冶金TiAl合金在热压缩变... 在Gleeble-3500热模拟试验机上对粉末冶金TiAl合金进行热压缩试验,变形温度为1050 ~ 1200℃,,应变率0.001 ~0.1 s-1,工程应变量为50%,研究其在高温压缩变形中的流变应力行为.研究结果表明:在实验范围内,粉末冶金TiAl合金在热压缩变形过程中发生了明显的动态再结晶,其流变应力随应变速率的增大而增大,随变形温度的升高而降低;粉末冶金TiAl合金热压缩变形过程的流变行为可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数来描述,所获得的峰值应力表达式为:σ=90.91 In{(Z/1.68×1016)1/2.06+[(Z/1.68×1016)2/2.06+1]1/2},其变形激活能为477.56k J/mol,经验算该方程可以较好地描述该合金的变形特点. 展开更多
关键词 粉末冶金TiAl合金 热变形 变形激活能 本构模型
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粉末冶金高温合金差热曲线的相变温度分析方法 被引量:7
8
作者 方姣 刘琛仄 +2 位作者 刘军 黄岚 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第12期3352-3360,共9页
采用差热分析技术,研究样品质量和升温速率对FGH96合金差热曲线的影响。以FGH96为代表,探索采用差热曲线分析方法准确测量粉末冶金高温合金相变温度的最佳升温速率和样品质量。分析和对比差热曲线不同方法判定的γ'相完全溶解温度... 采用差热分析技术,研究样品质量和升温速率对FGH96合金差热曲线的影响。以FGH96为代表,探索采用差热曲线分析方法准确测量粉末冶金高温合金相变温度的最佳升温速率和样品质量。分析和对比差热曲线不同方法判定的γ'相完全溶解温度、固相线温度及液相线温度。改进了固相线判定方法,并在此基础上确定了FGH96合金中主要相变温度的最优判定方法。实验测定了FGH96合金热等静压、热挤压和热处理状态的相变温度。结果表明:FGH96合金在不同状态下的相变温度基本相同。同时,确定了高温合金差热分析的两个重要实验参数,提出可统一应用于高温合金差热曲线分析相变温度的判定方法。 展开更多
关键词 FGH96 粉末冶金高温合金 差热分析 相变温度 样品质量 升温速率 热力学计算
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粉末冶金γ-TiAl系合金的性能及成形工艺 被引量:4
9
作者 郎泽保 于峰 +2 位作者 毕建勋 张绪虎 史金靓 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2011年第2期83-86,共4页
利用预合金球形粉末,制备了高性能的粉末冶金TiAl系合金材料,对其性能和微观组织做了测试和分析,并介绍了粉末冶金γ-TiAl系合金的钎焊工艺和研制的部分典型样件。研究结果发现:粉末冶金TiAl系合金具有较高的力学性能、细小的微观组织... 利用预合金球形粉末,制备了高性能的粉末冶金TiAl系合金材料,对其性能和微观组织做了测试和分析,并介绍了粉末冶金γ-TiAl系合金的钎焊工艺和研制的部分典型样件。研究结果发现:粉末冶金TiAl系合金具有较高的力学性能、细小的微观组织和优异的抗氧化性能,能够成为研制某些飞行器的备选材料。 展开更多
关键词 粉末冶金TiAl合金 性能 钎焊工艺
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粉末冶金铍铝合金的铍铝界面结构 被引量:7
10
作者 马玲 冯婷 +1 位作者 焦旗 赵双群 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第4期100-102,共3页
采用TEM、HRTEM和EDS对热等静压制备的粉末冶金铍铝合金界面进行了研究。结果表明:界面上没有发生界面反应,界面结合良好。铍铝界面分为两类:一类为铝的[110]面和铍的[001]基面相结合,界面保持半共格关系;另一类界面由BeO和Al2O3薄膜构成。
关键词 粉末冶金铍铝合金 界面 HRTEM
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涂层硬质合金刀具铣削粉末冶金镍基高温合金时的失效机理 被引量:5
11
作者 乔阳 艾兴 +1 位作者 赵军 刘战强 《北京工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期1-6,共6页
使用涂层硬质合金刀具,对粉末冶金镍基高温合金进行了干式面铣试验.采用电子扫描显微镜(scan-ning electron microscopy,SEM)、数码显微镜(digital microscope,DM)和能谱探针(energy dispersive spectrometry,EDS)等工具,对硬质合金刀... 使用涂层硬质合金刀具,对粉末冶金镍基高温合金进行了干式面铣试验.采用电子扫描显微镜(scan-ning electron microscopy,SEM)、数码显微镜(digital microscope,DM)和能谱探针(energy dispersive spectrometry,EDS)等工具,对硬质合金刀具前、后刀面的磨、破损形貌和失效机理进行了分析与研究.研究结果表明:涂层刀具的主要失效形式为崩刃和前刀面的剥落;失效机理为高温条件下磨粒磨损、粘结磨损、扩散磨损和疲劳磨损的综合作用. 展开更多
关键词 粉末冶金镍基高温合金 失效机理 涂层硬质合金 干式加工
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铣削粉末冶金高温合金的刀具优选试验 被引量:1
12
作者 乔阳 艾兴 +1 位作者 刘战强 赵军 《制造技术与机床》 CSCD 北大核心 2010年第3期105-108,共4页
针对粉末冶金高温合金材料的铣削特性,选择了合理的刀片材质。通过刀具磨损与寿命对比试验,优选出了最佳的刀片牌号及几何参数。研究结果表明:SECO SEMX1505AFTN-MD20-F30M涂层硬质合金刀片适用于铣削粉末冶金高温合金,并对涂层硬质合... 针对粉末冶金高温合金材料的铣削特性,选择了合理的刀片材质。通过刀具磨损与寿命对比试验,优选出了最佳的刀片牌号及几何参数。研究结果表明:SECO SEMX1505AFTN-MD20-F30M涂层硬质合金刀片适用于铣削粉末冶金高温合金,并对涂层硬质合金刀具前、后刀面的磨损形貌和失效机理进行了分析。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 刀具优选 涂层硬质合金 切削性能 磨损机理
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涂层硬质合金刀具铣削粉末冶金高温合金的切削性能研究
13
作者 乔阳 艾兴 +1 位作者 刘战强 赵军 《四川大学学报(工程科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期206-210,共5页
针对粉末冶金高温合金材料的铣削特性,选择了合理的铣刀盘和刀片材质。通过刀具磨损与寿命对比试验优选出了最佳的刀片几何参数,并给出了铣削过程中硬质合金铣刀片的典型磨、破损形态。研究结果表明:TiAlN-TiN涂层硬质合金刀片适于精铣... 针对粉末冶金高温合金材料的铣削特性,选择了合理的铣刀盘和刀片材质。通过刀具磨损与寿命对比试验优选出了最佳的刀片几何参数,并给出了铣削过程中硬质合金铣刀片的典型磨、破损形态。研究结果表明:TiAlN-TiN涂层硬质合金刀片适于精铣粉末冶金高温合金,在30~70m/min的铣削速度范围内,刀具寿命可达20~108min。由于材料切削温度高和机械冲击严重,涂层刀具的主要失效形式为:崩刃和前刀面的剥落,其主要机理为高温条件下磨粒磨损、粘结磨损、扩散磨损和疲劳损坏的综合作用。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 涂层硬质合金 切削性能 磨损机理 刀具破损
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粉末特性对镍基粉末冶金高温合金组织及热变形行为的影响 被引量:10
14
作者 何国爱 丁晗晖 +3 位作者 刘琛仄 刘锋 黄岚 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期37-49,共13页
分别采用氩气雾化(Argon atomization,AA)和等离子旋转电极(Plasma rotating electrode process,PREP)两种方法制备具有不同特性的镍基高温合金粉末,然后在相同条件下对两种粉末进行热等静压制备成块体材料(A-HIP及P-HIP)。分别对粉末... 分别采用氩气雾化(Argon atomization,AA)和等离子旋转电极(Plasma rotating electrode process,PREP)两种方法制备具有不同特性的镍基高温合金粉末,然后在相同条件下对两种粉末进行热等静压制备成块体材料(A-HIP及P-HIP)。分别对粉末和块体材料进行显微组织分析和形貌表征,并对热等静压材料在温度为1000~1100℃下、应变速率为0.01~1.0 s-1下进行热压缩实验,利用采集的应力、应变参数,通过迭代和线性回归的方法计算热激活能并构建本构方程,并利用所建立的本构方程预测合金在不同应变下的应力。结果表明:PREP粉末表面洁净度、球形度和粒径均匀度要比AA粉末的好,其表面氧含量也相对较低,仅为0.0079%,而AA粉末中氧含量为0.0139%(质量分数);相比P-HIP,A-HIP中分布着较多的原始颗粒边界和孔洞,原始颗粒边界的主要组成是大尺寸的γ′相和碳氧化物颗粒;A-HIP的平均晶粒尺寸为8.59μm,P-HIP的平均晶粒尺寸为12.54μm;A-HIP的强化相γ′的体积分数(43.91%)与P-HIP的强化相γ′体积分数(43.65%)基本相等。两种材料的激活能分别为1012.9 k J/mol和757.1 k J/mol,并采用双曲正弦Arrhenius模型构建不同应变下的本构方程并预测不同变形条件下的真应力,其与实验值间的绝对误差分别为6.46%和4.87%。A-HIP在压缩过程出现宏观裂纹,原始颗粒边界是压缩裂纹产生主要因素之一,且裂纹沿原始颗粒边界进行扩展。 展开更多
关键词 镍基粉末冶金高温合金 氩气雾化制粉 旋转电极制粉 热等静压 热模拟 热变形激活能 本构方程
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钎焊CBN砂轮与陶瓷CBN砂轮磨削粉末冶金高温合金的加工性能对比研究 被引量:4
15
作者 张曦 李本凯 丁文锋 《金刚石与磨料磨具工程》 CAS 北大核心 2021年第4期64-71,共8页
采用钎焊CBN砂轮和陶瓷CBN砂轮进行FGH96粉末冶金高温合金磨削对比试验,从磨削力与温度、表面粗糙度以及砂轮磨损等方面对CBN砂轮磨削性能进行评价。结果表明:钎焊CBN砂轮磨削力接近或低于陶瓷CBN砂轮的;在较低进给速度下(≤360 mm/min)... 采用钎焊CBN砂轮和陶瓷CBN砂轮进行FGH96粉末冶金高温合金磨削对比试验,从磨削力与温度、表面粗糙度以及砂轮磨损等方面对CBN砂轮磨削性能进行评价。结果表明:钎焊CBN砂轮磨削力接近或低于陶瓷CBN砂轮的;在较低进给速度下(≤360 mm/min),钎焊CBN砂轮磨削温度与陶瓷CBN砂轮的相近,在较高进给速度下(≥540 mm/min),陶瓷CBN砂轮的磨削温度明显高于钎焊CBN砂轮的;在正常磨削条件下,钎焊CBN砂轮磨削后工件的表面粗糙度低于陶瓷CBN砂轮的,且表面粗糙度R_(a)均在0.800μm以下,平均表面粗糙度R_(a)分别为0.508μm和0.529μm。钎焊CBN砂轮工作面磨粒发生材料黏附、磨耗磨损,磨削表面出现材料涂覆等现象;除磨耗磨损、黏附和砂轮堵塞外,由于磨粒破碎和脱落,陶瓷CBN砂轮易在其磨削表面形成深沟槽,降低磨削表面质量。综合分析发现,钎焊CBN砂轮磨削FGH96的性能要优于陶瓷CBN砂轮的。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 钎焊CBN砂轮 陶瓷CBN砂轮 砂轮磨损 磨削表面
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时效处理对粉末高温合金惯性摩擦焊接头室温拉伸行为的影响 被引量:3
16
作者 周晓明 冯业飞 +2 位作者 曾维虎 武丹 田高峰 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期41-48,共8页
对惯性摩擦焊扩散连接的FGH96合金试样经时效处理前后的室温拉伸行为进行了研究,并对其失效机制进行了评估。结果表明,对于焊接态(原状态)FGH96合金试样,由于焊缝区和热影响区的γ′相综合强化效果弱,晶界平直化,导致焊缝区和热影响区... 对惯性摩擦焊扩散连接的FGH96合金试样经时效处理前后的室温拉伸行为进行了研究,并对其失效机制进行了评估。结果表明,对于焊接态(原状态)FGH96合金试样,由于焊缝区和热影响区的γ′相综合强化效果弱,晶界平直化,导致焊缝区和热影响区的强度低于基体,在室温拉伸过程中塑性应变量大;由于热影响区的晶粒尺寸大,晶界强化效果弱,且位错强化效果低于焊缝区,使热影响区成为整个试样强度的最薄弱区域,裂纹从该处萌生,断口表现出一定的塑性特征。对于时效处理后的FGH96合金试样,由于γ′相的粗化,强化相体积分数的提高,及γ′/γ之间错配度的增加,提高了γ′相的综合强化效果,使焊缝区和热影响区的强度较焊接态试样显著提高,并高于基体,在室温拉伸过程中基体的塑性应变量相对较大。连续或半连续析出的M23C6型碳化物弱化了焊缝区晶界的结合强度,导致试样从该处断裂,并出现了脆性断裂的特征。显微硬度的测试结果较好验证了焊接态和时效态试样强度的分布情况。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 时效处理 惯性摩擦焊 室温拉伸 强化机理
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颗粒间断裂在P/M镍基高温合金低周疲劳断口上的特征 被引量:11
17
作者 张莹 刘明东 +1 位作者 孙志坤 张义文 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期987-996,共10页
粉末冶金(P/M)合金中由于原始颗粒边界(PPB)的存在,在力学性能试样断口上呈现颗粒间断裂。通过SEM、TEM、AES等手段对采用等离子旋转电极(PREP)制粉+直接热等静压(HIP)成形工艺的一种P/M镍基高温合金低周疲劳(LCF)断口上颗粒间断裂的形... 粉末冶金(P/M)合金中由于原始颗粒边界(PPB)的存在,在力学性能试样断口上呈现颗粒间断裂。通过SEM、TEM、AES等手段对采用等离子旋转电极(PREP)制粉+直接热等静压(HIP)成形工艺的一种P/M镍基高温合金低周疲劳(LCF)断口上颗粒间断裂的形貌和类型进行了表征和分析,讨论了PPB的起因及其与疲劳裂纹在颗粒间萌生、扩展断裂机制的关系和颗粒间断裂对疲劳寿命的影响。结果表明:PREP+HIP工艺成形的镍基合金中的PPB由多种综合因素造成;PPB降低了合金的断裂韧性,直接影响颗粒间断裂程度;在LCF断口上,单颗粒成为裂纹源的占颗粒间断裂断口总数的67%,多颗粒裂纹源占17%,其他占16%;颗粒间断裂在LCF断口上的分布表征分为4级;颗粒间断裂越严重,对合金疲劳寿命影响越大。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 原始颗粒边界 颗粒间断裂 低周疲劳断口
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航空用镍基高温合金切削现状研究 被引量:15
18
作者 刘阳 叶洪涛 +1 位作者 张军 穆辉 《航空制造技术》 2011年第14期48-51,共4页
镍基高温合金的力学、抗氧化、抗高温变形的性能很好,但是导热系数低、材料塑性大和加工硬化等问题常常制约着镍基高温合金的广泛使用。所以分析和研究零件材料的切削性、刀具制作材料以及切削参数等现状,对解决镍基高温合金难加工问题... 镍基高温合金的力学、抗氧化、抗高温变形的性能很好,但是导热系数低、材料塑性大和加工硬化等问题常常制约着镍基高温合金的广泛使用。所以分析和研究零件材料的切削性、刀具制作材料以及切削参数等现状,对解决镍基高温合金难加工问题有很大的帮助。 展开更多
关键词 镍基高温合金 发动机 粗加工 机匣 套筒座 刀具材料 难加工材料 涂层硬质合金 金属加工 精加工 切削性能 切削用量 加工余量 零件材料 陶瓷刀片 切削参数 粉末冶金高温合金 系统刚性 冲击韧度 冲击韧性 绿色切削 切削加工技术 航空
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美国开发新型穿甲弹钨合金有望取代贫铀合金
19
作者 商飞 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期456-456,共1页
据中国国防科技信息网报道,美国开发出有望取代穿甲弹贫铀合金的新型钨铬铁合金。 美国麻省理工大学(MIT)的研究人员开发出一种新型钨铬铁粉末冶金合金W-7Cr-9Fe,可以取代穿甲弹中的贫铀合金。测试结果表明,W-7Cr-9Fe合金纳米压痕硬... 据中国国防科技信息网报道,美国开发出有望取代穿甲弹贫铀合金的新型钨铬铁合金。 美国麻省理工大学(MIT)的研究人员开发出一种新型钨铬铁粉末冶金合金W-7Cr-9Fe,可以取代穿甲弹中的贫铀合金。测试结果表明,W-7Cr-9Fe合金纳米压痕硬度高达21吉帕,约是纳米晶体铁基合金或粗晶钨的2倍,远高于目前的商用钨合金。 展开更多
关键词 贫铀 合金 纳米晶体 粉末冶金合金 合金粉末 科技信息网 铁基合金 压痕硬度 中国国防 高能球磨
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美国开发新型穿甲弹钨合金有望取代贫铀合金
20
《中国有色冶金》 北大核心 2015年第2期60-60,共1页
美国麻省理工大学(MIT)的研究人员开发出一种新型钨铬铁粉末冶金合金W-7Cr-9Fe,可以取代穿甲弹中的贫铀合金。测试结果表明,W-7Cr-9Fe合金纳米压痕硬度高达21吉帕,约是纳米晶体铁基合金或粗晶钨的2倍,远高于目前的商用钨合金。这种合... 美国麻省理工大学(MIT)的研究人员开发出一种新型钨铬铁粉末冶金合金W-7Cr-9Fe,可以取代穿甲弹中的贫铀合金。测试结果表明,W-7Cr-9Fe合金纳米压痕硬度高达21吉帕,约是纳米晶体铁基合金或粗晶钨的2倍,远高于目前的商用钨合金。这种合金的制备过程是:首先制备纳米晶体粉末,再制成所需形状。其中,粉末是采用高能球磨粉末冶金工艺制备的,包括反复的剪切促使合金粉末混合,同时伴随热激活恢复过程,使合金恢复到平衡状态。 展开更多
关键词 合金 贫铀 纳米晶体 粉末冶金合金 合金粉末 铁基合金 高能球磨 热激活 粉末冶金工艺 压痕硬度
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