墙后填土液化前后对挡土结构物的总压力分析 被引量：1

1

作者 高晓静 许成顺 杜修力 《防灾减灾工程学报》 CSCD 北大核心 2017年第2期237-242,共6页

针对墙后填土液化前后对挡土结构物总压力的变化情况进行了分析。墙后填土液化后孔隙水压力升高、有效应力降低,土颗粒处于悬浮状态,此时不存在土压力。由于液化后墙后填土呈现出粘性流体的性质,其对挡土结构物的作用力等同于以土体饱... 针对墙后填土液化前后对挡土结构物总压力的变化情况进行了分析。墙后填土液化后孔隙水压力升高、有效应力降低,土颗粒处于悬浮状态,此时不存在土压力。由于液化后墙后填土呈现出粘性流体的性质,其对挡土结构物的作用力等同于以土体饱和重度γsat为重度的粘性流体以各方向相同的力作用在挡土结构物上,因此液化后挡土结构物上的总压力明显增大,工程中应予以重视。计算结果表明:随着地下水位的下降,墙后填土液化前、后对挡土结构物的总压力均逐渐减小,但液化后与液化前的总压力比值呈先增大后减小的变化趋势;随着静止土压力系数K0的增大,墙后填土液化前后对挡土结构物的总压力逐渐增大(完全浸水情况下,液化后的总压力不随静止土压力系数K0的变化而变化),但液化前的总压力增长更快,故液化后与液化前总压力的比值呈减小的趋势。 展开更多

关键词 墙后填土 液化 粘性流体 总压力 土压力

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以图解解析法确定平面壁上静水总压力

2

作者 柴守忠 张海云 《农田水利与小水电》 1990年第7期17-19,共3页

平面壁上静水总压力(包括静水总压力的大小、方向和作用点)的计算是水利工程设计人员经常遇到的问题。目前计算的方法有图解法和解析法。图解法是利用压强分布图来确定总压力,解析法是沿作用面对各点的压强积分,不论图解法和解析法,对... 平面壁上静水总压力(包括静水总压力的大小、方向和作用点)的计算是水利工程设计人员经常遇到的问题。目前计算的方法有图解法和解析法。图解法是利用压强分布图来确定总压力,解析法是沿作用面对各点的压强积分,不论图解法和解析法,对于确定压力中心的计算都较复杂。本文所介绍的图解解析法是依据静水压强分布规律以及一些几何、力学原理建立立体概念,用统一的计算模式代替因平面形状不同而异的专门计算公式。 展开更多

关键词 图解解析法 静水总压力 平面壁

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固定床渣油加氢装置长周期运行探索与实践总结

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作者 龙有 余镜湖 +1 位作者 陈波 王璐瑶 《炼油技术与工程》 2025年第2期20-23,共4页

为延长固定床渣油加氢装置的运行周期,中国石油化工股份有限公司茂名分公司采用成套固定床渣油加氢反应器内件技术对固定床渣油加氢装置进行了技术改造,在加氢反应器封头空间安装了阻垢均流盘和新型分配器。在原料性质相近的情况下,改... 为延长固定床渣油加氢装置的运行周期,中国石油化工股份有限公司茂名分公司采用成套固定床渣油加氢反应器内件技术对固定床渣油加氢装置进行了技术改造,在加氢反应器封头空间安装了阻垢均流盘和新型分配器。在原料性质相近的情况下,改造后渣油加氢装置第一反应器(一反)压力降为0.13 MPa,远低于改造前,总压力降为1.2 MPa,也低于改造前。改造后一反、第二反应器(二反)压力降的升高趋势被大大延缓,系统总压力降整体平稳。在一反、二反的阻垢均流盘中分别发现了厚度约320、120 mm的沉积垢物,验证了该技术能有效拦截垢物,延缓反应器压力降上升,延长装置运行周期。 展开更多

关键词 固定床 渣油加氢装置 长周期运行 积垢物 阻垢均流盘 新型分配盘 总压力降 一反压力降

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粉土与粉质黏土互层中静压桩桩土界面径向土压力研究 被引量：4

4

作者 王永洪 马加骁 +3 位作者 张明义 桑松魁 白晓宇 杨苏春 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第10期3717-3727,共11页

为研究静压管桩贯入过程中桩土界面总径向土压力的变化规律,选取山东东营某工地进行现场足尺试验,得到贯入过程中桩侧总径向土压力随贯入深度的变化规律;然后,结合土的极限平衡理论,考虑贯入过程中粉土中孔隙水的消散和桩土界面循环剪... 为研究静压管桩贯入过程中桩土界面总径向土压力的变化规律,选取山东东营某工地进行现场足尺试验,得到贯入过程中桩侧总径向土压力随贯入深度的变化规律;然后,结合土的极限平衡理论,考虑贯入过程中粉土中孔隙水的消散和桩土界面循环剪切引起的桩土界面土压力的退化,建立沿深度方向桩土界面总径向土压力的极限平衡理论修正公式,探讨贯入过程中桩土界面总径向土压力的分布特征。研究结果表明:桩土界面总径向土压力与土层性质密切相关;在同一贯入深度不同桩身位置处(H/D)桩土界面总径向土压力存在退化现象,并且粉土中的退化幅度比粉质黏土中的退化幅度大,退化幅度最大相差14.22%;在饱和粉土中采用极限平衡理论计算桩土界面总径向土压力时,应考虑孔隙水的消散特性,超孔压消散系数为0.7~0.8;不同土层桩土界面总径向土压力退化幅度与H/D有关,两者呈幂函数关系,粉土和粉质黏土中剪切退化系数分别为0.19和0.12;采用极限平衡理论计算沉桩过程中不同桩身位置处(H/D)桩土界面总径向土压力时,需考虑桩长效应即剪切退化效应;所提出的考虑孔隙水消散和剪切退化修正的极限平衡理论公式,理论计算结果与实测结果吻合较好。 展开更多

关键词 静压桩 桩侧总径向土压力 退化效应 极限平衡理论 现场试验

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“压力体”的绘制 被引量：1

5

作者 高玉清 《黑龙江科技信息》 2008年第12期48-48,共1页

压力体的绘制是二向曲面壁静水总压力不解中的难点内容之一,对压力体绘制问题做分析,帮助初学者掌握曲面壁静水总压力的求解方法。

关键词 二向曲面 静水总压力 压力体绘制

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流体对曲壁压力计算的简化

6

作者 潘宏根 《纺织基础科学学报》 1993年第3期264-266,共3页

从研究被曲壁与平截口包围的流体团的平衡出发,导出P+G_s+R'=0,推得流体对曲壁压力简化计算公式R=-R'==P+G_s.

关键词 曲壁 平截口 流体平衡 总压力

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粘性土朗肯主动土压力理论的应用问题

7

作者 韩立业 《安徽建筑》 2002年第2期76-77,共2页

本文通过挡土墙的计算实例,引出挡土墙高度判别式,揭示朗肯总主动土压力分布规律及其计算步骤。同时更新了主动土压力强度示图,使朗肯主动土压力概念更加明确。

关键词 粘性土 朗肯总主动土压力 粘聚力 强度抛物线

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挡墙后裂土膨胀压力分布与设计计算方法 被引量：14

8

作者 张颖钧 《铁道学报》 EI CSCD 北大核心 1995年第1期93-102,共10页

通过裂土地区挡墙土压力的实测、模型试验、现有设计方法和既有挡墙使用情况的调查研究，搞清了裂土地区挡墙上的土压力分布。据此，提出了一种实用的，考虑了裂土膨胀作用在墙背上的土压力分布图形的设计计算方法。为了降低膨胀压力，... 通过裂土地区挡墙土压力的实测、模型试验、现有设计方法和既有挡墙使用情况的调查研究，搞清了裂土地区挡墙上的土压力分布。据此，提出了一种实用的，考虑了裂土膨胀作用在墙背上的土压力分布图形的设计计算方法。为了降低膨胀压力，推荐了裂土地区挡墙墙背缓冲层设置的合理厚度和配置。 展开更多

关键词 裂土 膨胀压力 总土压力 铁路 挡土墙 分布 设计

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平板大攻角绕流升力和阻力系数的计算 被引量：20

9

作者 姜海波 曹树良 程忠庆 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第5期518-520,557,共3页

二维平板或二维对称薄翼型大攻角绕流升力和阻力系数与攻角之间存在的函数关系一般用数据表格的形式给出。本文根据垂直平板绕流阻力实验数据和对称薄翼型全攻角绕流实验数据,分析得到了平板大攻角绕流总压力及其升力分量和阻力分量系... 二维平板或二维对称薄翼型大攻角绕流升力和阻力系数与攻角之间存在的函数关系一般用数据表格的形式给出。本文根据垂直平板绕流阻力实验数据和对称薄翼型全攻角绕流实验数据,分析得到了平板大攻角绕流总压力及其升力分量和阻力分量系数的近似计算公式。结果表明:平板总压力系数约等于攻角正弦值的2倍;总压力的阻力分量系数约等于攻角正弦值平方的2倍;升力分量系数约为攻角2倍的正弦值。计算结果与两组试验数据具有较好的一致性。 展开更多

关键词 平板 大攻角绕流 升力系数 阻力系数 总压力

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泵阀协调控制电动静液作动器方案分析 被引量：15

10

作者 齐海涛 付永领 王占林 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期131-134,共4页

针对典型的EHA(Electro-Hydrostatic Actuator)系统存在的频响较低的问题,为了兼顾作动系统的效率和频响,将控制阀引入了EHA系统,提出了3种泵阀协调控制的EHA方案,分别是:采用EHSV(Electro-Hydraulic Servo Valve)的EHA系统,采用DDV(Dir... 针对典型的EHA(Electro-Hydrostatic Actuator)系统存在的频响较低的问题,为了兼顾作动系统的效率和频响,将控制阀引入了EHA系统,提出了3种泵阀协调控制的EHA方案,分别是:采用EHSV(Electro-Hydraulic Servo Valve)的EHA系统,采用DDV(DirectDrive Valve)的EHA系统以及采用TPCV(Total Pressure Control Valve)的EHA系统.阐述了这3种方案的系统组成及工作原理,采用AMESim对这3种方案及典型的EHA进行了仿真对比分析.从仿真结果可以看出:泵阀协调控制的EHA系统可以大大提高系统的频响,同时还具有较高的效率.作为3种过渡方案,将对目前机载电动静液作动系统的研制具有实际指导意义. 展开更多

关键词 功率电传 电动静液作动器 泵阀协调控制 电液伺服阀 直接驱动阀 总压力控制阀

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电液复合调节作动器的精确线性化建模与控制 被引量：4

11

作者 郎燕 李运华 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第9期1062-1066,共5页

针对经典泵控电液作动器固有频率低的问题,对原系统增加了一个新设计的总压力控制阀,它可保证作动筒两个工作腔的压力之和始终为一常数并使两腔压力可控,从而使泵控系统达到和阀控系统相当的固有频率.这种改进型作动器称为EHCA(Electro-... 针对经典泵控电液作动器固有频率低的问题,对原系统增加了一个新设计的总压力控制阀,它可保证作动筒两个工作腔的压力之和始终为一常数并使两腔压力可控,从而使泵控系统达到和阀控系统相当的固有频率.这种改进型作动器称为EHCA(Electro-Hy-draulic Compound regulating integrated Actuator).针对存在的相乘非线性控制问题,通过分析EHCA和总压力控制阀的工作原理,设计了基于精确线性化方法的滑模控制器,并分析了电机转速和变量泵排量在不同工况下的控制量大小配合问题.分析和仿真证明,该设计思想是有效实现高效率、节能和快响应的电液组合作动器方案. 展开更多

关键词 精确线性化 电液作动器 非线性系统 滑模控制 总压力控制阀 电液复合调节组合作动器

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防渗墙系统对水工结构安全性能的数值研究

12

作者 罗军 《山西水利》 2024年第11期40-44,共5页

文章基于数值方法,深入探讨防渗墙系统在水工结构中对扬压力和管涌现象的防控效果。研究聚焦于水工构筑物上下游防渗墙的倾角、长度、间距及数量等关键参数,通过参数化分析揭示这些参数对结构安全性能的影响。研究结果表明,上游防渗墙... 文章基于数值方法,深入探讨防渗墙系统在水工结构中对扬压力和管涌现象的防控效果。研究聚焦于水工构筑物上下游防渗墙的倾角、长度、间距及数量等关键参数,通过参数化分析揭示这些参数对结构安全性能的影响。研究结果表明,上游防渗墙采用θ=70°和θ=90°的倾角能显著提升抵抗管涌现象和扬压力的能力,而下游防渗墙任意倾角均降低其扬压力的抵抗能力,但θ=130°时有助于增强其抵抗管涌现象的安全性。此外,增加上游防渗墙长度和采用适当数量的防渗墙亦能提高结构的抗渗性。 展开更多

关键词 水工建筑物 防渗墙 总扬压力 最大出口梯度 管涌现象

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激光化学方法制备Fe_5C_2/Fe_2C超微粉末研究

13

作者 李新勇 蔺恩惠 张昌言 《量子电子学报》 CAS CSCD 1992年第1期89-90,共2页

本文采用脉冲红外CO₂激光器作为辐照光源,激光选线为P（20）支,对应输出波长为10.60μm,激光束经锗镜聚焦在反应池中,反应池两端贴有NaCl窗片,激光器输出能量由标定过的灵敏热电能量计测定。反应体系采用“Fe（C... 本文采用脉冲红外CO₂激光器作为辐照光源,激光选线为P（20）支,对应输出波长为10.60μm,激光束经锗镜聚焦在反应池中,反应池两端贴有NaCl窗片,激光器输出能量由标定过的灵敏热电能量计测定。反应体系采用“Fe（CO）₅/CH≡CH”,气相组分的充气、抽空均在高真空系统上进行,系统真空度为3×10^-2Torr。 实验表明,当总压[P_{Fe（CO）₅}+P_CH≡CH]在50～143Torr范围,P_CH≡CH:P_{Fe（CO）₅}≥1.4时,只要激光能量达到反应体系的激光能量击穿阈值,则单次脉冲即可引发反应。 展开更多

关键词 激光化学反应 超微粉末 激光能量 反应池 西北师范大学 反应体系 高真空系统 CO₂激光器 激光束 总压力

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钻孔风力排渣新技术在祁南煤矿突出煤层中的应用 被引量：2

14

作者 常勇钟 李增华 +1 位作者 王海峰 方小伟 《煤炭科学技术》 CAS 北大核心 2005年第3期33-35,共3页

通过引入气固两相流理论, 结合风力排渣的实际情况, 得出了包含全部影响因素的排渣最小风速和供风压力的计算公式, 并在祁南煤矿的应用中得到了验证。

关键词 风力排渣 最小风速 总压力损失 应用实践

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A076型单打手成卷机紧压罗拉轴承的改进

15

作者 王显方 董洁 《纺织器材》 2014年第4期43-43,共1页

A076型单打手成卷机加工棉卷时，通过4个紧压罗拉将棉层多次压紧；所加的压力除紧压罗拉自重外，还需通过其两端的轴承借助重锤、水平杆、拉杆及支轴来施压，以便使成卷棉层层次分明。在机器运转中纤维承受着较大的压力负荷，纺棉时的... A076型单打手成卷机加工棉卷时，通过4个紧压罗拉将棉层多次压紧；所加的压力除紧压罗拉自重外，还需通过其两端的轴承借助重锤、水平杆、拉杆及支轴来施压，以便使成卷棉层层次分明。在机器运转中纤维承受着较大的压力负荷，纺棉时的总压力约为15kN，纺化纤时总压力约为30kN。 展开更多

关键词 单打手成卷机 罗拉轴承 A076型 总压力 棉卷 机加工 水平杆 力负荷

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风洞亚音速M数微调研究 被引量：1

16

作者 荣柏森 陆建 金宁 《南京航空学院学报》 CSCD 1992年第5期541-545,共5页

本文研究了通过调节第二喉道截面积来微调风洞实验段马赫数的方法,并给出了其方法的控制参数。实验结果表明,此方法调节时间短、精度高。

关键词 马赫数 总压力 静压力 风洞

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宽幅斜轧车的设计改进 被引量：2

17

作者 刘文彬 《染整技术》 CAS 2013年第9期51-53,共3页

轧车的轧余率及其轧液均匀性对织物后整理定形工艺的质量有着直接影响,阐述并论证了对原有宽斜幅轧车轧辊进行设计改进的具体方案及设计要求。

关键词 普通辊 中固辊 最大总压力 最大线压力 轧余率及其幅向均匀性

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基于有限元模拟的地下停车场空间受力变形研究 被引量：1

18

作者 李春鹏 牟强 《建筑技术开发》 2021年第8期79-81,共3页

本研究在济南新东站张马屯片区建筑项目岩土工程勘察的基础上,基于有限元方法,模拟了地下停车场在水、土总压力作用下的应力分布和变形特征。结果表明,在水、土总压力作用下,地下停车场墙壁上部变形明显,且中央部分的变形最大,而墙壁底... 本研究在济南新东站张马屯片区建筑项目岩土工程勘察的基础上,基于有限元方法,模拟了地下停车场在水、土总压力作用下的应力分布和变形特征。结果表明,在水、土总压力作用下,地下停车场墙壁上部变形明显,且中央部分的变形最大,而墙壁底部的变形很小,但应力很大,这是因为地下停车场底部被固定。进一步的应力和变形随坐标的变化数据证明了上述结论,这预示着在地下停车场的设计和建造过程中,应对这些部位进行防护。 展开更多

关键词 地下停车场 有限元模拟 应力 变形 水、土总压力

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对液压“笼式转盘榨”的探讨 被引量：1

19

作者 李万发 《中国油脂》 CAS 1981年第4期17-22,共6页

液压榨油机与螺旋榨油机和浸出法比较,有手工操作多,劳动强度大的缺点。如何克服这些缺点,是我们使用液压榨油机生产单位的共同愿望,和共同攻关的课题。为了对这个老大难课题,探讨一个新的解决办法,我们于七四年开始,设计了一套“液压... 液压榨油机与螺旋榨油机和浸出法比较,有手工操作多,劳动强度大的缺点。如何克服这些缺点,是我们使用液压榨油机生产单位的共同愿望,和共同攻关的课题。为了对这个老大难课题,探讨一个新的解决办法,我们于七四年开始,设计了一套“液压笼式转盘榨”,目的要实现定点装卸垛,去掉油圈减少铺油圈、取放罗圈,分块予压,分块装卸垛,和松垛2~3次加并的麻烦操作,达到减少操作环节,降低劳动强度。 展开更多

关键词 液压榨油机 分块 浸出法 于七 榨机 操作环节 手工操作 出油率 总压力 料坯

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试析钢琴高低音区更容易偏低的原因 被引量：1

20

作者 郑怀杰 《乐器》 北大核心 1990年第2期13-13,共1页

一架调好音的钢琴,尤其是新琴,经过一段时间使用后,虽然整体音高都会有所下降,但低音区、高音区较之中音区往往会偏低得更多。笔者认为,出现这种情况与琴弦压力在音板上的分布及钢琴的共鸣结构有着密切关系。

关键词 低音区 高音区 总压力 中高音 部分音 音分 下角 弹性形变 马长 于铁

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