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Q345B钢动态再结晶动力学模型研究 被引量：10
1
作者 杨静 徐光 +2 位作者 韩斌 补丛华 邹航 《武汉科技大学学报》 CAS 2012年第2期85-88,151,共5页
在Gleeble 1500热模拟机上进行Q345B钢单道次压缩变形实验,得到其真应力-真应变曲线,结合加工硬化率曲线,确定了Q345B钢动态再结晶临界应变εC、峰值应变εP和稳态应变εS。根据实验结果得到Zener-Hollomon方程和动态再结晶状态图,利用J... 在Gleeble 1500热模拟机上进行Q345B钢单道次压缩变形实验,得到其真应力-真应变曲线,结合加工硬化率曲线,确定了Q345B钢动态再结晶临界应变εC、峰值应变εP和稳态应变εS。根据实验结果得到Zener-Hollomon方程和动态再结晶状态图,利用Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程法得到再结晶体积分数实际值,采用3种不同的再结晶体积分数预报模型对实验数据进行回归,并对再结晶体积分数实测值和预报值进行对比。结果表明,Epsilon-S/Epsilon-C模型精度最高,Epsilon-S模型精度次之,Epsilon-P模型精度最差。 展开更多
关键词 Q345B 动态再结晶 加工硬化率 动力学模型
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含硼微合金钢静态及亚动态再结晶动力学模型研究 被引量：13
2
作者 李立新 洪杰 +1 位作者 邓宁 汪凌云 《武汉科技大学学报》 CAS 2004年第4期334-336,343,共4页
采用双道次压缩实验方法,在Gleeble 1500热模拟机上对某含硼微合金钢进行高温热变形道次间奥氏体再结晶软化规律的研究,并在实验基础上建立了该钢的静态及亚动态再结晶动力学模型。
关键词 硼 微合金钢 静态再结晶 亚动态再结晶 模型
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37Mn5钢高温变形抗力模型及动态再结晶动力学模型研究 被引量：3
3
作者 王晓明 洪慧平 +3 位作者 王孟 马存强 程政 梁蓬霞 《武汉科技大学学报》 CAS 2010年第5期497-500,共4页
通过Gleeble热模拟试验获得不同变形条件下37Mn5钢的应力应变试验数据,采用不同模型对试验数据进行回归,找到适合37Mn5钢高温变形时的变形抗力模型。同时,通过计算得到了该钢的动态再结晶动力学方程和动态再结晶体积分数表达式。将以上... 通过Gleeble热模拟试验获得不同变形条件下37Mn5钢的应力应变试验数据,采用不同模型对试验数据进行回归,找到适合37Mn5钢高温变形时的变形抗力模型。同时,通过计算得到了该钢的动态再结晶动力学方程和动态再结晶体积分数表达式。将以上模型的计算值与实测值进行比较,结果表明,计算值与实测值非常接近。 展开更多
关键词 37Mn5钢 变形抗力 动态再结晶 动力学
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GH4742高温合金热变形过程中动态再结晶动力学研究 被引量：3
4
作者 张文文 冯阳 +3 位作者 李虎成 田强 秦鹤勇 刘鑫刚 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期123-130,共8页
为研究GH4742高温合金在热变形过程中的动态再结晶行为,对GH4742高温合金进行了等温压缩实验,研究了变形温度为1050~1140℃、应变速率为0.01~1 s^(-1)、应变为0.18~1.20下的动态再结晶行为,定量分析了各变形条件下试样的显微组织,确定... 为研究GH4742高温合金在热变形过程中的动态再结晶行为,对GH4742高温合金进行了等温压缩实验,研究了变形温度为1050~1140℃、应变速率为0.01~1 s^(-1)、应变为0.18~1.20下的动态再结晶行为,定量分析了各变形条件下试样的显微组织,确定了不同变形条件下的动态再结晶分数。利用经典的动力学和晶粒尺寸模型,建立了GH4742高温合金的动态再结晶动力学模型和动态再结晶晶粒尺寸模型。结果表明,不同变形条件下拟合的动态再结晶动力学曲线均呈“S”型,在较低和较高应变时动态再结晶分数的增长率都很低,而在中等应变时,动态再结晶分数的增长率明显增加。再结晶晶粒尺寸随着温度和应变的增大而增大,随着应变速率的增大而减小。依据所建立的动态再结晶动力学和动态再结晶晶粒尺寸模型,不仅可以为高温合金热加工过程显微组织演化模拟提供参数输入,还可以为优化工艺,进而获得组织均匀的显微组织提供理论依据。 展开更多
关键词 GH4742高温合金 动态再结晶 动力学模型 晶粒尺寸模型
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基于前桥动力学模型的前轴寿命评估方法 被引量：1
5
作者 冯金芝 桑武壮 +3 位作者 张东东 李亮亮 刘新荣 赵礼辉 《机械强度》 北大核心 2025年第4期9-19,共11页
针对车桥等零部件企业难以获取零部件耐久性试验规范的局限,提出一种前桥动力学模型驱动载荷构建方法,为前轴系统级台架试验与寿命验证奠定基础。基于整车动力学模型与实测道路载荷获取前轴寿命,以其过程及结果为参考,进行前桥模型驱动... 针对车桥等零部件企业难以获取零部件耐久性试验规范的局限,提出一种前桥动力学模型驱动载荷构建方法,为前轴系统级台架试验与寿命验证奠定基础。基于整车动力学模型与实测道路载荷获取前轴寿命,以其过程及结果为参考,进行前桥模型驱动信号迭代。首先,对实测轮心六分力进行频带调整;其次,以前轴在各工况下的损伤/寿命与参考值差值最小为目标,结合响应面法与遗传算法对轮心三向力幅值调整系数进行优化,优化后的轮心三向力与其余三向力矩构成了前桥模型驱动信号。仿真结果表明,采用构建的轮心驱动信号进行前桥模型动态载荷模拟,获取的前轴寿命、风险点失效顺序以及各路况对危险点的损伤贡献比等都与参考结果具有较好的一致性,验证了提出方法的有效性,可为系统级台架耐久性试验的驱动信号构建与零部件寿命评估提供参考。最后,经过损伤主导载荷修正后,轴管损伤分布也与参考结果一致。 展开更多
关键词 前桥动力学模型 前轴寿命 响应面法 动态载荷模拟 台架试验
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6016铝合金动态再结晶及变形晶粒预测模型
6
作者 李军 武晓燕 +1 位作者 郭锦 江海涛 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第4期160-168,共9页
为研究铝合金在热加工过程中的晶粒尺寸特征,采用热压缩实验、数学建模及有限元模型相结合的方法,研究了6016铝合金在热变形过程中的动态再结晶和微观结构演变规律,构建了热变形过程中动态再结晶及变形晶粒尺寸数学模型。结果表明,升高... 为研究铝合金在热加工过程中的晶粒尺寸特征,采用热压缩实验、数学建模及有限元模型相结合的方法,研究了6016铝合金在热变形过程中的动态再结晶和微观结构演变规律,构建了热变形过程中动态再结晶及变形晶粒尺寸数学模型。结果表明,升高温度、降低应变速率有利于促进动态再结晶的发生。将建立的6016铝合金动态再结晶和变形晶粒尺寸预测模型导入有限元软件中,可有效预测热变形过程中的晶粒尺寸,与实验的平均误差分别为12.37%和4.9%。该模型可实现微观组织预报的功能,为后续热变形晶粒尺寸调控及工艺优化提供数值模型。 展开更多
关键词 6061铝合金 动态再结晶 晶粒尺寸 数学模型 有限元模型
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Fe-0.15C-7Mn中锰钢高温压缩本构模型与动态再结晶晶粒尺寸演变模型研究
7
作者 刘齐 孙晓云 +3 位作者 简华东 鲍明智 段园培 顾伟 《热加工工艺》 北大核心 2025年第19期27-35,共9页
通过Gleeble-3500热力模拟实验机的单道次压缩实验,研究了Fe-0.15C-7Mn中锰钢在变形温度为900~1150℃与应变速率为0.001~1.0 s^(-1)条件下的高温变形行为,得到该材料的流变应力-应变曲线。基于材料常数是应变的多项式函数的假设,将应变... 通过Gleeble-3500热力模拟实验机的单道次压缩实验,研究了Fe-0.15C-7Mn中锰钢在变形温度为900~1150℃与应变速率为0.001~1.0 s^(-1)条件下的高温变形行为,得到该材料的流变应力-应变曲线。基于材料常数是应变的多项式函数的假设,将应变补偿引入本构方程。引入Zener-Hollomon参数,对所得实验数据进行拟合,建立实验钢的应变补偿流变应力模型,得到该钢的热变形激活能为321615 J/mol。此外,还建立了临界/峰值应变模型和晶粒尺寸演变模型。本构模型计算结果与实验结果相吻合,相关系数(R)和平均绝对相对误差(AARE)分别为0.96%和7.38%,表明该模型具有较高的可靠性。 展开更多
关键词 中锰钢 单道次压缩 流变应力模型 动态再结晶
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ZK60镁合金热变形过程中的动态再结晶动力学 被引量：22
8
作者 何运斌 潘清林 +4 位作者 覃银江 刘晓艳 李文斌 Yu-lung CHIU J.J.J.CHEN 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期1205-1213,共9页
采用Gleeble-1500热模拟机对ZK60镁合金在温度为200-400℃、应变速率为0.001-10 s-1、最大变形量为60%的条件下进行恒应变速率高温压缩实验,研究高温变形过程中合金的动态再结晶行为;采用EM模型描述合金的动态回复曲线,以此为基础,得出Z... 采用Gleeble-1500热模拟机对ZK60镁合金在温度为200-400℃、应变速率为0.001-10 s-1、最大变形量为60%的条件下进行恒应变速率高温压缩实验,研究高温变形过程中合金的动态再结晶行为;采用EM模型描述合金的动态回复曲线,以此为基础,得出ZK60合金热压缩过程中的动态再结晶动力学Avrami方程。利用有限元模拟合金热压缩过程中的动态再结晶。结果表明：ZK60合金热压缩过程中由于存在动态再结晶的软化作用,流变应力达到峰值后逐渐减小,并最终达到稳态;随着变形量的增加和变形温度的升高,动态再结晶体积分数增加,合金变形更加均匀;随着应变速率的增加,动态再结晶分数有所减小,且变形也更不均匀。 展开更多
关键词 ZK60镁合金 热变形 流变应力 动态再结晶 动力学
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基于Al-Cu-Li合金流变行为的动态再结晶动力学与形核机制 被引量：11
9
作者 杨胜利 沈健 +3 位作者 闫晓东 李锡武 孙宝庆 毛柏平 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期365-374,共10页
对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,... 对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,流变应力达到动态平衡所需应变量越小。基于应变硬化率(θ)与流变应力(σ)之间的关系,确定动态再结晶的临界应变(ε_c);不同热变形条件下的临界应变(ε_c)与峰值应变(ε_p)之比为0.30342~0.92828;临界应力(σ_c)与峰值应变(σ_p)之比为0.88492~0.99782。引入最大软化率应变(ε~*)和中间变量Z/A,建立ε_c和ε~*与Z/A的关系表达式。构建Al-Cu-Li合金动态再结晶动力学模型,模型表明,温度越高或应变速率越低,越有利于促进动态再结晶分数的增加;显微组织分析结果与模型预测规律一致。Al-Cu-Li合金动态再结晶形核机制主要为晶界突出形核机制、亚晶合并长大机制以及粒子促进形核机制,随温度升高和应变速率的降低,晶内亚晶合并长大机制得到加强。 展开更多
关键词 AL-CU-LI合金 临界应变 动态再结晶模型 再结晶形核机制
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300M钢动态再结晶动力学 被引量：6
10
作者 刘凯 鲁世强 +3 位作者 欧阳德来 王克鲁 刘大博 刘天琦 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第3期82-87,113,共7页
基于等温恒应变速率压缩实验,对300M钢在变形温度为850℃～1180℃、应变速率为0.01s-1～10s-1条件下的热变形行为,及其动态再结晶动力学行为进行研究。结果表明,当ln Z>33.37时,300M钢应力-应变曲线呈双峰不连续动态再结晶型,热变形... 基于等温恒应变速率压缩实验,对300M钢在变形温度为850℃～1180℃、应变速率为0.01s-1～10s-1条件下的热变形行为,及其动态再结晶动力学行为进行研究。结果表明,当ln Z>33.37时,300M钢应力-应变曲线呈双峰不连续动态再结晶型,热变形过程发生两轮动态再结晶;当ln Z<33.37时,300M钢的应力-应变曲线呈单峰不连续动态再结晶型,热变形过程仅发生一轮动态再结晶。根据压缩实验结果,分别构建300M钢第一轮动态再结晶和第二轮动态再结晶的峰值应变、临界应变、平均晶粒尺寸和体积分数动力学模型。 展开更多
关键词 300M钢 热变形行为 动态再结晶 动力学
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钒氮微合金钢动态再结晶动力学及影响因素 被引量：5
11
作者 吴晋彬 刘国权 +2 位作者 王承阳 许磊 王浩 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期85-90,共6页
为研究钒氮微合金钢的动态再结晶动力学及影响因素,选取3种对比成分的钒氮微合金钢发生动态再结晶的流变应力曲线,利用硬化速率-应力(θ-σ)曲线获得了饱和流变应力σsat、峰值应力σp、动态再结晶临界应力σc及稳态应力σss的准确值及... 为研究钒氮微合金钢的动态再结晶动力学及影响因素,选取3种对比成分的钒氮微合金钢发生动态再结晶的流变应力曲线,利用硬化速率-应力(θ-σ)曲线获得了饱和流变应力σsat、峰值应力σp、动态再结晶临界应力σc及稳态应力σss的准确值及上述特征应力值与σp的依赖关系,回归得到应变速率敏感的中碳钒氮微合金钢动态再结晶临界应变εc和峰值应变εp与Zener-Hollomon参数的关系式.建立了中碳钒氮钢及对比钢的热变形动态再结晶Avrami模型,分析了变形温度、应变速率和C及V、N含量对Avrami曲线的影响.结果表明:变速率比温度对中碳钒氮钢动态再结晶Avrami曲线的影响显著;C元素对中低碳钒氮微合金钢动态再结晶起促进作用;V和N对动态再结晶动力学的影响对应变速率比较敏感,高应变速率和低应变速率下元素的影响规律不同. 展开更多
关键词 钒氮微合金钢 动态再结晶 Avrami模型
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AZ40M镁合金再结晶动力学模型研究及数值模拟 被引量：5
12
作者 夏华 朱雄 +1 位作者 胡冬 王姝俨 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第1期122-124,共3页
在Gleeble-1500D热模拟机上对AZ40M镁合金进行了热压缩实验。实验的变形温度为250～400℃,变形速率为0.001～1s^＋-1。由实验数据建立了AZ40M镁合金在热变形过程中的再结晶动力学模型,并分析了AZ40M在不同变形条件下动态再结晶分数。以... 在Gleeble-1500D热模拟机上对AZ40M镁合金进行了热压缩实验。实验的变形温度为250～400℃,变形速率为0.001～1s^＋-1。由实验数据建立了AZ40M镁合金在热变形过程中的再结晶动力学模型,并分析了AZ40M在不同变形条件下动态再结晶分数。以方形孔轴类零件挤压成形为例,对它的成形过程进行了数值模拟,比较了成形后再结晶分数的分布。结果表明：当提高变形温度或降低变形速率时,材料的动态再结晶区域明显增加且在同一部位材料的动态再结晶分数也明显增大。 展开更多
关键词 AZ40M镁合金 再结晶动力学模型 数值模拟
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Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢热变形过程的动态再结晶动力学及影响因素 被引量：1
13
作者 边红霞 朱亮 +1 位作者 侯国清 屠鹏 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2013年第3期9-13,共5页
采用Thermorestor-W热模拟试验机,对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢进行热压缩试验,研究其在变形温度950～1 200℃,应变速率0.01～2.5s-1条件下的动态再结晶行为.当变形温度高于1 000℃后,Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的变形以动态再结晶为主,且随温度升... 采用Thermorestor-W热模拟试验机,对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢进行热压缩试验,研究其在变形温度950～1 200℃,应变速率0.01～2.5s-1条件下的动态再结晶行为.当变形温度高于1 000℃后,Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的变形以动态再结晶为主,且随温度升高,峰值应力对应的应变减小.利用应变硬化率-应力曲线确定的材料动态再结晶临界应力σc、峰值应力σp、饱和应力σss(e)和稳态应力σs的数值,回归得到临界动态再结晶应变εc与Zener-Hollomon参数的关系,并确定临界应力与峰值应力的关系.通过建立Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的热变形动态再结晶Avrami模型,分析应变速率和变形温度对Avrami曲线的影响,表明应变速率比温度对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的动态再结晶Avrami曲线的影响更加显著. 展开更多
关键词 热变形 Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢 动态再结晶 Avrami模型
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冲击荷载作用下闪长岩动力学特性和损伤本构研究 被引量：1
14
作者 雷涛 钱正昆 +6 位作者 叶海旺 李立峰 余梦豪 康普林 邓毕军 李志 雷丙响 《金属矿山》 北大核心 2025年第3期53-62,共10页
岩石的动力学特性及其损伤演化规律是保证岩体工程高效作业和安全防护的基础性问题。为研究不同应变率下的闪长岩动态力学性能和损伤演化规律,利用分离式霍普金森杆(SHPB)试验系统对闪长岩开展了4种冲击气压下的动态压缩试验,分析了不... 岩石的动力学特性及其损伤演化规律是保证岩体工程高效作业和安全防护的基础性问题。为研究不同应变率下的闪长岩动态力学性能和损伤演化规律,利用分离式霍普金森杆(SHPB)试验系统对闪长岩开展了4种冲击气压下的动态压缩试验,分析了不同应变率下闪长岩的动力学特性、破碎形态和破碎块度分布规律;基于Weibull统计函数和统一强度理论,建立了闪长岩动态损伤本构模型,并利用Weibull分布参数m、F_(0)和应变率的相关关系对建立的损伤本构模型进行了合理修正。结果表明:闪长岩动力学特性具有显著的率相关性,动态强度增长因子(DIF)和应变率的立方根(ε^(1/3))呈线性正相关,软化因子(K)和ε^(1/3)呈线性负相关;破碎体形态主要为类圆锥状、细粒状和粉末状,并且破碎程度随应变率(ε)增大逐渐加深,碎块中细粒状和粉末状的质量占比随ε增大逐渐加大;平均破碎粒径和能量利用率随ε增加线性减小,能耗密度随ε增加呈多项式函数递增;修正后的动态损伤本构模型与试验曲线具有较好的一致性,能较准确地描述冲击作用下的闪长岩应力—应变曲线变化规律。 展开更多
关键词 闪长岩 SHPB 动力学特性 破碎特征 动态损伤本构模型
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TC11钛合金动态回复与动态再结晶高温本构模型研究 被引量：5
15
作者 朱宁远 陈秋明 +1 位作者 陈世豪 左寿彬 《有色金属科学与工程》 CAS 北大核心 2024年第1期58-66,共9页
采用Gleeble-1500热模拟试验机在变形温度为900~1050℃、应变速率为0.1~10 s^(-1)的条件下,对TC11钛合金进行等温恒应变速率单轴压缩试验。组织观测结果表明,在热变形过程中,TC11钛合金存在明显的动态再结晶现象,变形温度分别为900℃和... 采用Gleeble-1500热模拟试验机在变形温度为900~1050℃、应变速率为0.1~10 s^(-1)的条件下,对TC11钛合金进行等温恒应变速率单轴压缩试验。组织观测结果表明,在热变形过程中,TC11钛合金存在明显的动态再结晶现象,变形温度分别为900℃和950℃时,再结晶晶粒尺寸随应变速率增加而先增大后减小;变形温度分别达1000℃和1050℃时,α相含量大量减少,组织演变中动态再结晶机制占主导,晶粒细化明显。为研究此现象对流变行为的影响,结合K-M位错密度模型与动态再结晶分数模型,建立了基于动态回复与动态再结晶现象的流动应力高温本构模型。将此本构模型预测结果与试验数据对比分析,相关性系数和平均相对误差分别为0.989和6.53%,表明所构建的考虑动态回复与动态再结晶的流动应力模型能够准确预测TC11钛合金热变形条件下的流动应力。 展开更多
关键词 TC11钛合金 动态回复 动态再结晶 高温本构模型 K-M位错密度模型
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AZ80镁合金流变应力预测及动态再结晶动力学 被引量：7
16
作者 李凡波 周海涛 +2 位作者 秦径为 徐世鑫 丁洪波 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期104-111,共8页
采用Gleeble-1500对AZ80镁合金进行热压缩实验,研究其在变形温度为573K^723K、应变速率为0.001s^(-1)~1s^(-1)条件下的高温变形特性及动态再结晶行为。根据真实应力-应变曲线,建立了考虑应变影响的双曲正弦本构模型,模型计算的应力值与... 采用Gleeble-1500对AZ80镁合金进行热压缩实验,研究其在变形温度为573K^723K、应变速率为0.001s^(-1)~1s^(-1)条件下的高温变形特性及动态再结晶行为。根据真实应力-应变曲线,建立了考虑应变影响的双曲正弦本构模型,模型计算的应力值与实验值相对误差为2.52%。利用未再结晶区的真实应力-应变曲线,建立了AZ80镁合金的动态再结晶动力学模型。 展开更多
关键词 镁合金 流变应力 本构模型 动态再结晶动力学
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DP780双相钢动态再结晶动力学研究 被引量：3
17
作者 王志蒙 王宇璞 +1 位作者 尹起 李辉 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期194-201,共8页
利用Gleeble-3500热模拟试验机对DP780双相钢进行单道次热压缩试验,研究其在变形温度950~1150℃、应变速率0.05~10s^-1。下的再结晶动力学行为,建立了修正的Stewart动力学模型,并分析了不同变形条件对材料显微组织演变的影响规律。结果... 利用Gleeble-3500热模拟试验机对DP780双相钢进行单道次热压缩试验,研究其在变形温度950~1150℃、应变速率0.05~10s^-1。下的再结晶动力学行为,建立了修正的Stewart动力学模型,并分析了不同变形条件对材料显微组织演变的影响规律。结果表明:应变速率对试验钢热变形行为影响较大,在变形温度950~1150℃,应变速率0.05~0.1s^-1时,材料发生了明显的动态再结晶现象;试验钢动态再结晶显微组织演变过程为锯齿状晶界(εc)-项链组织(εm)-等轴晶(εm)。相比于Kim模型与Sellars模型,修正的Stewart模型能更好的描述试验钢的再结晶动力学行为,计算值与试验值的最大相对误差与平均相对误差均降低40%以上,相关系数R为0.988。 展开更多
关键词 双相钢 再结晶动力学 显微组织 Stewart动力学模型
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六柱式充填液压支架动力学模型建立与仿真 被引量：5
18
作者 田震 马联伟 +2 位作者 高珊 刘伟 谢娟娟 《河南理工大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2024年第6期109-115,共7页
目的为研究六柱式充填液压支架在不同外部激励等扰动作用下的动态特性,方法基于拉格朗日方法和广义空间坐标系原理建立六柱式充填液压支架的运动微分方程及状态空间模型。根据支架结构和相关参数,利用MATLAB对系统运动微分方程求解,分... 目的为研究六柱式充填液压支架在不同外部激励等扰动作用下的动态特性,方法基于拉格朗日方法和广义空间坐标系原理建立六柱式充填液压支架的运动微分方程及状态空间模型。根据支架结构和相关参数,利用MATLAB对系统运动微分方程求解,分析不同扰动频率和扰动幅值对顶梁垂向振动、侧倾和俯仰振动的影响。结果结果表明,支架在外部激励等扰动频率为20 rad/s时,顶梁垂向振动最大振幅约为0.91 mm,顶梁瞬间的俯仰振动波动较大,其最大振幅约为5.5×10^(−3)rad,侧倾振动相对较小,其最大振幅约为4.3×10^(−3)rad;顶梁侧倾振幅略高于俯仰振动,但振动的程度均能保持在可控范围内。当外部激励频率为20~80 rad/s时,随着扰动频率增大,顶梁垂向振动逐渐降低,但降低的幅度趋于平缓,支架侧倾振动程度变化趋势与垂向振动类似,而俯仰振动变化随频率改变不明显。扰动为20~80 rad/s时,顶梁垂向、侧倾和俯仰振动均随着外部激励增加而愈加剧烈,外部激励的大小对顶梁垂向及侧倾振动影响较为显著,而对俯仰振动影响较小。结论研究结果可为六柱式充填液压支架的优化设计及稳定性评价提供一定参考。 展开更多
关键词 充填液压支架 动力学模型 扰动 动态特性 仿真
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人字齿轮传动系统动力学建模和振动特性研究
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作者 李金超 方朝野 阙洪军 《机电工程》 北大核心 2025年第6期1034-1044,共11页
为掌握服役过程中,人字齿轮传动系统的动态响应特性,以某人字齿轮传动系统为研究对象,对动态啮合力和箱体振动响应进行了仿真分析和实验研究。首先,依据人字齿传动系统的基本参数和结构,采用了多体动力学方法,建立了“箱体-轴承-轴-齿... 为掌握服役过程中,人字齿轮传动系统的动态响应特性,以某人字齿轮传动系统为研究对象,对动态啮合力和箱体振动响应进行了仿真分析和实验研究。首先,依据人字齿传动系统的基本参数和结构,采用了多体动力学方法,建立了“箱体-轴承-轴-齿轮啮合作用”的刚柔耦合动力学模型;然后,将输入条件和约束条件添加到所建模型中,对模型进行了动力学仿真,得到了箱体的振动响应频谱,其与现场实物测试结果吻合较好,验证了模型的准确性;最后,利用上述模型研究了偏心和轴线倾斜情况下人字齿传动系统的动态响应,两种误差均会引起齿轮啮合力的低频波动,并分析了齿面修鼓对其影响。研究结果表明:轴线倾斜引起的波动主要是转频谱线,偏心引起的波动产生了非转频谱线,且该谱线频率与齿轮的重合度有关;偏心或轴向倾斜引起的波动左右齿面相差180°,存在相互抵消现象,非啮合频率的箱体振动响应没有明显表现;齿面修鼓可以明显降低齿轮啮合引起的振动,轴线倾斜误差情况下,振动从1433 mm/s^(2)下降到1207 mm/s^(2),偏心误差情况下,振动从1444 mm/s^(2)下降到1218 mm/s^(2)。该研究成果可为人字齿传动系统的减振避振和实现低噪声设计提供一定理论基础和技术支撑。 展开更多
关键词 人字齿轮传动系统 动态啮合力 多体动力学 刚柔耦合动力学模型 动态响应特性 频谱 轴线倾斜 偏心误差
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钢中动态再结晶力学测定及其数学模型 被引量：14
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作者 张鸿冰 张斌 柳建韬 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第7期1053-1056,共4页
采用物理模拟的方法 ,对 W1 8Cr4V高速钢和 H1 3热作模具钢热变形过程中的动态再结晶规律进行了研究 ,提出采用加工硬化率 -应变图可以判断动态软化的开始和结束所对应的应变 .与传统的采用应力 -应变图的方法相比 ,该方法具有准确、直... 采用物理模拟的方法 ,对 W1 8Cr4V高速钢和 H1 3热作模具钢热变形过程中的动态再结晶规律进行了研究 ,提出采用加工硬化率 -应变图可以判断动态软化的开始和结束所对应的应变 .与传统的采用应力 -应变图的方法相比 ,该方法具有准确、直观的优点 .采用该方法 ,可以判断动态软化的类型 .建立了 W1 8Cr4V高速钢和 H1 3热作模具钢的动态再结晶的动力学。 展开更多
关键词 硬化率-应变图 力学测定 动态再结晶 数学模型
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