裂纹尖端张开位移试验在导管架建造中的应用 被引量：7

1

作者 苗张木 陶德馨 +2 位作者 吴卫国 李永信 彭永春 《武汉理工大学学报（交通科学与工程版）》 2006年第2期318-321,共4页

介绍了裂纹尖端张开位移(简称CTOD)试验方法,并按照英国BS7448规范,用CTOD试验技术,测试了板厚为90 mm的海洋平台导管架焊接接头的韧度,对三项焊接工艺进行了评定.结果表明三项焊接工艺的所有焊态焊接接头(包括焊缝和热影响区)试样的特... 介绍了裂纹尖端张开位移(简称CTOD)试验方法,并按照英国BS7448规范,用CTOD试验技术,测试了板厚为90 mm的海洋平台导管架焊接接头的韧度,对三项焊接工艺进行了评定.结果表明三项焊接工艺的所有焊态焊接接头(包括焊缝和热影响区)试样的特征CTOD值,都大于设计规格书的要求.所评定的三项焊接工艺可以直接用于海洋平台导管架建造,焊后允许不进行热处理. 展开更多

关键词 焊接接头 裂纹尖端张开位移 CTOD 韧度 海洋平台 导管架

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X100直缝埋弧焊管断裂韧性的裂纹尖端张开位移试验研究 被引量：6

2

作者 熊庆人 刘俊 +2 位作者 张建勋 李云龙 谢勇 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第9期119-124,共6页

为了检验X100直缝埋弧焊管的断裂韧性,采用三点弯曲多试样法,在室温、-10℃和-30℃下对该焊管的母材、热影响区和焊缝部位进行了裂纹尖端张开位移(CTOD)试验.测试结果表明:在同一温度下,CTOD试验的表观启裂值δ0.05、条件启裂值δi和最... 为了检验X100直缝埋弧焊管的断裂韧性,采用三点弯曲多试样法,在室温、-10℃和-30℃下对该焊管的母材、热影响区和焊缝部位进行了裂纹尖端张开位移(CTOD)试验.测试结果表明:在同一温度下,CTOD试验的表观启裂值δ0.05、条件启裂值δi和最大载荷值δm的分布规律为母材最好,焊缝次之,热影响区最差;采用裂纹扩展阻力和撕裂模量表征的分布规律为母材最好,热影响区次之,焊缝最差;焊接热影响区组织中含有大量呈块状分布的铁素体,而粒状贝氏体等增强相的含量较少,这会造成其韧性下降,使焊管出现局部失稳现象. 展开更多

关键词 断裂韧性 裂纹尖端张开位移 直缝埋弧焊管 热影响区

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低温下结构钢材裂纹尖端张开位移的变化规律 被引量：6

3

作者 武延民 王元清 +1 位作者 江见鲸 石永久 《低温建筑技术》 2004年第1期1-3,共3页

裂纹尖端张开位移 (CTOD)是材料断裂分析的重要判据指标。在GB T 2 35 8- 94金属材料裂纹尖端张开位移试验方法中 ,根据加载曲线的不同形式可以获得 5种不同的特征CTOD值。随着温度的降低 ,结构钢材的韧性降低 ,试验曲线的形状变化 ,可... 裂纹尖端张开位移 (CTOD)是材料断裂分析的重要判据指标。在GB T 2 35 8- 94金属材料裂纹尖端张开位移试验方法中 ,根据加载曲线的不同形式可以获得 5种不同的特征CTOD值。随着温度的降低 ,结构钢材的韧性降低 ,试验曲线的形状变化 ,可测得的特征CTOD值也不相同。本文在三种结构钢材低温下裂纹尖端张开位移试验的基础上 。 展开更多

关键词 裂纹尖端张开位移 低温 CTOD

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大型焊接结构焊缝裂纹尖端张开位移试验研究

4

作者 余启明 孙清华 +1 位作者 何晓鸣 张智 《水科学与工程技术》 2012年第2期31-33,共3页

对大型焊接结构焊缝进行了裂纹尖端张开位移(CTOD)断裂韧度试验,测试了其焊缝的CTOD特征值,得出相应的结论。

关键词 Q420qE 裂纹尖端张开位移(CTOD) 断裂韧性

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基于裂纹尖端张开角含轴向穿透裂纹X80管道极限压力预测 被引量：10

5

作者 曹宇光 甄莹 +4 位作者 贺娅娅 张士华 孙永泰 衣海娇 刘帆 《中国石油大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期139-146,共8页

准确预测含轴向穿透裂纹管道极限压力对其安全运行具有重要意义,但现有极限压力预测模型已不满足高韧性、高强度X80管道的评定需求。对含轴向穿透裂纹X80管道极限压力进行研究,建立含轴向穿透裂纹X80管道壳单元与三维实体单元数值模型,... 准确预测含轴向穿透裂纹管道极限压力对其安全运行具有重要意义,但现有极限压力预测模型已不满足高韧性、高强度X80管道的评定需求。对含轴向穿透裂纹X80管道极限压力进行研究,建立含轴向穿透裂纹X80管道壳单元与三维实体单元数值模型,应用壳单元模型替代三维实体单元模型以简化分析过程并提高计算效率。基于含裂纹管道壳单元模型,选用临界裂纹尖端张开角作为断裂参量,分析初始裂纹长度、检测单元长度、管道壁厚等不同因素对极限压力的影响,提出极限压力预测修正模型。将基于修正模型的管道爆破压力预测结果与试验测试结果进行对比分析。结果表明,初始裂纹长度与极限压力呈负相关关系;而检测单元长度和管道壁厚与极限压力呈正相关关系,且壁厚与极限压力基本呈近线性关系;三者均对极限压力具有较为显著的影响。该模型具有更高的准确性,可用于高韧性、高强度薄壁X80管道的止裂设计。 展开更多

关键词 X80管道 轴向穿透裂纹 临界裂纹尖端张开角 极限压力 预测模型

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I型裂纹尖端约束应力区模型及其解析解 被引量：5

6

作者 高常辉 唐雪松 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期883-888,994,共7页

考虑了I型裂纹尖端损伤区域内三种不同的约束应力分布形式,即右三角分布形式(情况A)、均匀分布形式(情况B)、左三角分布形式(情况C),并采用复变函数方法求得了应力强度因子与裂纹张开位移的解析解;在此基础上,通过数值计算得到了应力强... 考虑了I型裂纹尖端损伤区域内三种不同的约束应力分布形式,即右三角分布形式(情况A)、均匀分布形式(情况B)、左三角分布形式(情况C),并采用复变函数方法求得了应力强度因子与裂纹张开位移的解析解;在此基础上,通过数值计算得到了应力强度因子和裂纹张开位移随约束应力区长度、约束应力大小以及分布形式的变化规律。研究结果表明:随裂尖材料损伤程度的增加,裂尖损伤区内约束应力减小,应力强度因子和裂纹张开位移增大;约束应力的分布形式对应力强度因子和裂纹张开位移有显著影响;相对于其他区域,约束应力对裂纹尖端区域裂纹张开位移的影响较大。然而,对于裂尖损伤区域的形成与作用荷载、材料性质、构件几何尺寸之间的关系,还需要进行更为深入的研究。 展开更多

关键词 D-B模型 I型裂纹 裂纹尖端区 约束应力区 应力强度因子 裂纹张开位移

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长输油气管道环向表面裂纹扩展特性研究

7

作者 曹敏 汤历平 +4 位作者 王锡军 王佳 肖开阳 孙莹 初炳军 《石油机械》 北大核心 2024年第12期125-133,共9页

长输油气管道在复杂载荷作用下失效问题频发,甚至出现因裂纹而泄漏等现象。为研究长输油气管道中环向表面裂纹的扩展特性,以含表面裂纹的长输油气管道为研究对象,基于围线积分法计算了长输油气管道表面裂纹尖端的J积分,基于扩展有限元法... 长输油气管道在复杂载荷作用下失效问题频发,甚至出现因裂纹而泄漏等现象。为研究长输油气管道中环向表面裂纹的扩展特性,以含表面裂纹的长输油气管道为研究对象,基于围线积分法计算了长输油气管道表面裂纹尖端的J积分,基于扩展有限元法(XFEM)模拟了环向表面裂纹的扩展过程,同时分析了裂纹尖端张开位移(CTOD)的变化特性。分析结果表明:相较于内压,轴向载荷对环向表面裂纹的扩展有更大的影响;在相同载荷下,长输油气管道中内裂纹的扩展速率比外裂纹的扩展速率大;在裂纹扩展过程中,初始裂纹首先沿环向扩展演变成椭圆形裂纹,当裂纹长深比达到一定值后,裂纹沿与椭圆形裂纹尖端垂直的方向快速扩展,此阶段扩展速率远大于形成椭圆形裂纹的阶段。研究结果可为分析长输油气管道裂纹与断裂提供参考。 展开更多

关键词 长输油气管道 环向表面裂纹 J积分 裂纹扩展 裂纹尖端张开位移

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两种粘弹塑性材料中Ⅲ型界面裂纹的断裂特性分析 被引量：1

8

作者 肖万伸 唐国金 唐松花 《国防科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期57-60,共4页

将Dugdale Barenblatt模型推广应用于两种粘弹塑性材料之间裂纹问题的分析 ,对沿切向具有跳跃边界条件的边值问题的控制方程进行富里叶变换 ,然后用逐段定积分变换方法 ,将该边值问题转化为奇异积分方程组。解方程后计算了裂纹尖端塑性... 将Dugdale Barenblatt模型推广应用于两种粘弹塑性材料之间裂纹问题的分析 ,对沿切向具有跳跃边界条件的边值问题的控制方程进行富里叶变换 ,然后用逐段定积分变换方法 ,将该边值问题转化为奇异积分方程组。解方程后计算了裂纹尖端塑性区尺寸及裂纹尖端张开位移COD ,给出了应变能释放率算式。结果表明 ,裂纹尖端塑性区尺寸和COD均决定于两种材料的最小屈服极限τs。 展开更多

关键词 界面裂纹 粘弹塑性 裂纹尖端张开位移 COD 断裂

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冷喷涂试件疲劳裂纹扩展规律试验研究 被引量：1

9

作者 杨俊芬 曲凯 +1 位作者 杨景林 谢坚 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第2期291-296,共6页

冷喷涂作为一种新兴的表面处理技术,广泛应用于增材制造和零部件修复等领域。为了探究冷喷涂处理后Q355钢基体的疲劳裂纹扩展规律,对2组标准单边缺口3点弯曲试样进行了冷喷涂处理。在光滑的Q355B钢基材表面分别沉积了纯Al和A5052铝合金... 冷喷涂作为一种新兴的表面处理技术,广泛应用于增材制造和零部件修复等领域。为了探究冷喷涂处理后Q355钢基体的疲劳裂纹扩展规律,对2组标准单边缺口3点弯曲试样进行了冷喷涂处理。在光滑的Q355B钢基材表面分别沉积了纯Al和A5052铝合金涂层,然后对冷喷涂试件和一组未喷涂光滑试件进行了3点弯曲疲劳试验,得到了裂纹尖端张开位移和裂纹长度、裂纹扩展速率和荷载循环次数的规律曲线并进行了对比分析。结果表明:在裂纹扩展长度相同的情况下,冷喷涂试件和未喷涂试件的裂纹尖端张开位移基本相同,且随着疲劳裂纹的延伸,裂纹尖端张开位移也随之快速增大;在一定的裂纹尖端张开位移范围内,冷喷涂处理可以降低疲劳裂纹扩展速率;采用裂纹尖端张开位移作为疲劳裂纹扩展控制参数对冷喷涂试件的疲劳裂纹扩展规律进行判定是准确的,且裂纹尖端张开位移通过试验容易获得,简单方便,可以同时满足裂纹尖端弹性和塑性的情况。 展开更多

关键词 冷喷涂 疲劳裂纹扩展规律 裂纹尖端张开位移 裂纹长度 裂纹扩展速率

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单试样法和多试样法测定管线钢CTOD试验对比研究

10

作者 梁明华 张志强 杨林涛 《石油工业技术监督》 2025年第5期34-38,共5页

为了验证标准中两种准静态断裂韧度测试方法对结果的影响,分别采用标准推荐的多试样法和单试样卸载柔度法对X80M热轧宽钢带材料进行了裂纹尖端张开位移(CTOD)试验测试。结果表明:多试样法单试样卸载柔度法获得某X80管线钢材料的准静态... 为了验证标准中两种准静态断裂韧度测试方法对结果的影响,分别采用标准推荐的多试样法和单试样卸载柔度法对X80M热轧宽钢带材料进行了裂纹尖端张开位移(CTOD)试验测试。结果表明:多试样法单试样卸载柔度法获得某X80管线钢材料的准静态断裂韧度δ_(0.2BL(10 mm))分别为0.936 mm和0.915 mm。基于试验过程对两种方法在检验过程中存在的影响因素进行了分析,比较了两种方法的优缺点。 展开更多

关键词 裂纹尖端张开位移 静态断裂韧度 单试样卸载柔度法 多试样法

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Ⅱ型裂纹SIF和CTOD计算的半解析有限元法

11

作者 王承强 郑长良 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期478-481,共4页

利用弹性平面扇形域哈密顿体系的方程,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法,推导了两个圆形奇异超级解析单元列式,这两个超级单元能够分别准确地描述 型弹性平面裂纹尖端场和 型Dugdale模型平面裂纹尖端场.将该解析元与有限元相结... 利用弹性平面扇形域哈密顿体系的方程,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法,推导了两个圆形奇异超级解析单元列式,这两个超级单元能够分别准确地描述 型弹性平面裂纹尖端场和 型Dugdale模型平面裂纹尖端场.将该解析元与有限元相结合,构成半解析的有限元法,可求解任意几何形状和载荷的 型裂纹应力强度因子和基于 型Dugdale模型的裂纹尖端张开位移的计算问题.对典型算例的计算结果表明该方法简单有效,具有令人满意的精度. 展开更多

关键词 哈密顿体系 应力强度因子 DUGDALE模型 裂纹尖端张开位移 半解析有限元法 哈密顿体系 弹塑性分析

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张开型粘(弹)塑性界面断裂

12

作者 曾纪杰 熊渊博 《湖南理工学院学报（自然科学版）》 CAS 2004年第3期15-17,共3页

研究张开型粘弹塑性界面断裂。用富里叶正、余弦变换及逐段定积分变换方法将边值问题的控制方程化为奇异积分方程组。解方程后计算了裂纹尖端塑性区尺寸及裂纹尖端张开位移COD。结果表明 :裂纹尖端塑性区尺寸和COD均随两种材料的最小屈... 研究张开型粘弹塑性界面断裂。用富里叶正、余弦变换及逐段定积分变换方法将边值问题的控制方程化为奇异积分方程组。解方程后计算了裂纹尖端塑性区尺寸及裂纹尖端张开位移COD。结果表明 :裂纹尖端塑性区尺寸和COD均随两种材料的最小屈服极限的增加而减小 ;COD随时间的增大而以先快后慢的速率增长。 展开更多

关键词 界面裂纹 粘(弹)塑性 微结构 裂纹尖端张开位移

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高强厚钢板E38的CTOD试件疲劳短裂纹试验研究

13

作者 余启明 孙代文 张智 《水科学与工程技术》 2012年第1期83-84,共2页

由于结构中存在固有不可避免的缺陷,通过试验研究了高强厚钢板E38的CTOD试件疲劳裂纹预制过程及特点,分别得到了不同厚度的母材疲劳短裂纹扩展情况,并对试验结果进行了分析,得出相应的结论,所得结果将为大型厚壁结构的使用提供重要的试... 由于结构中存在固有不可避免的缺陷,通过试验研究了高强厚钢板E38的CTOD试件疲劳裂纹预制过程及特点,分别得到了不同厚度的母材疲劳短裂纹扩展情况,并对试验结果进行了分析,得出相应的结论,所得结果将为大型厚壁结构的使用提供重要的试验依据和计算基础。 展开更多

关键词 E38 裂纹尖端张开位移(CTOD) 断裂 疲劳

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基于准静态拉伸试验的临界CTOA测量 被引量：1

14

作者 鲁龙坤 王生楠 +1 位作者 王照 宋恩鹏 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期1936-1943,共8页

为了寻求更为简单、准确的临界裂纹尖端张开角(CTOAc)测量方法以推广CTOA准则的应用,本文对材料CTOAc的测量方法进行了研究。根据CTOA的性质及Gteborgs Kungliga Segel Sllskap(GKSS)提出的CTOAc估算方法导出了两种不同裂纹尖端张... 为了寻求更为简单、准确的临界裂纹尖端张开角(CTOAc)测量方法以推广CTOA准则的应用,本文对材料CTOAc的测量方法进行了研究。根据CTOA的性质及Gteborgs Kungliga Segel Sllskap(GKSS)提出的CTOAc估算方法导出了两种不同裂纹尖端张开位移(CTOD)定义之间的关系,并进一步得到一种基于准静态拉伸试验的CTOAc测量方法,该方法与GKSS提出的估算方法相等效但更加简单。为了验证准静态拉伸试验法的准确性,对7B04 M(T)试样进行了静态拉伸试验,并使用上述两种方法估算7B04的CTOAc,结果表明两种方法估算出的CTOAc仅相差1%。同时分别采用平面应变核模型、平面应力模型对试样进行了弹塑性有限元模拟,模拟结果与试验结果相吻合。 展开更多

关键词 临界裂纹尖端张开角(CTOAc) 裂纹尖端张开位移(CTOD) 准静态拉伸试验 平面应变核模型 弹塑性有限元模拟

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基于DIC技术的混凝土往复荷载下断裂力学特性研究 被引量：16

15

作者 张俊 陈红鸟 王德强 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第4期1636-1643,共8页

对带预制裂缝的混凝土梁进行三点弯曲往复加载试验,采用数字图像相关(DIC)技术对断裂过程区进行实时观测,分析了加载历史对混凝土断裂参数的影响。试验表明:DIC技术观测结果与夹式位移计、LVDTs测量的结果吻合度较高,证实了DIC技术在本... 对带预制裂缝的混凝土梁进行三点弯曲往复加载试验,采用数字图像相关(DIC)技术对断裂过程区进行实时观测,分析了加载历史对混凝土断裂参数的影响。试验表明:DIC技术观测结果与夹式位移计、LVDTs测量的结果吻合度较高,证实了DIC技术在本研究中的准确性和可靠性。荷载首次加载到最大值(平均值2.198kN)时,裂缝口张开位移(W_(CMOD))约为50μm,裂缝尖端张开位移(W_(CTOD))约为38.1μm;试件破坏荷载约为0.588kN时,W_(CMOD)约为250μm,W_(CTOD)约为184μm。经过加载历程后,混凝土梁的极限承载力降低了3/4,W_(CMOD)扩大了5倍,裂缝长度增长1.68倍。分析了DIC技术测量误差产生的原因,并对降低误差提出了一些建议。 展开更多

关键词 数字图像相关 往复荷载 三点弯曲试验 裂纹尖端张开位移 混凝土 断裂性能 抗弯刚度

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表面裂纹三维弹塑性有限元分析

16

作者 汤环球 郦正能 何庆芝 《北京航空航天大学学报》 EI CAS 1986年第3期23-30,共8页

本文用三维弹塑性有限元计算了含表面裂纹均匀拉伸板在不同载荷大小下的弹塑性位移场、应力场和裂纹尖端塑性区等。计算结果表明:裂纹张开位移具有良好的线性段;对称面和前表面不是处于平面应变和平面应力状态,它们的塑性区用二维情况下... 本文用三维弹塑性有限元计算了含表面裂纹均匀拉伸板在不同载荷大小下的弹塑性位移场、应力场和裂纹尖端塑性区等。计算结果表明:裂纹张开位移具有良好的线性段;对称面和前表面不是处于平面应变和平面应力状态,它们的塑性区用二维情况下的Irwin公式估计误差很大;裂纹尖端塑性区随着载荷的增加,后自由表面的影响也增加;体内大部分区域近似于无裂纹的轴向拉伸应力状态,仅在相当靠近裂纹尖端地区才有较强的塑性约束;裂纹顶端的第三维正应力也具有奇异性。这些结果对于表面裂纹的断裂、疲劳特性研究具有一定的参考价值。 展开更多

关键词 表面裂纹 塑性约束 平面应变 表面缺陷 裂纹张开位移 裂纹尖端 塑性区 塑性域 对称面 三维弹塑性有限元

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循环弯曲荷载作用下UHPC疲劳裂纹扩展行为研究

17

作者 王志云 方兆麟 陈思可 《广东水利水电》 2022年第12期84-90,共7页

为了表征UHPC疲劳裂缝扩展行为,通过数字图像相关法(DIC),定量分析了不同体积掺量钢纤维对UHPC在不同应力水平下裂纹口张开位移、裂纹尖端应变和裂纹扩展长度的演变规律。试验结果表明:光滑、连续的对数函数,可以表征演化裂纹长度与加... 为了表征UHPC疲劳裂缝扩展行为,通过数字图像相关法(DIC),定量分析了不同体积掺量钢纤维对UHPC在不同应力水平下裂纹口张开位移、裂纹尖端应变和裂纹扩展长度的演变规律。试验结果表明:光滑、连续的对数函数,可以表征演化裂纹长度与加载循环次数之间的关系。根据对数函数的一阶导数确定了不同UHPC试样的裂纹扩展速率。在含有0.5%纤维体积分数(V_(f))的UHPC中发现约20 mm的临界裂纹长度,而在0.80、0.75、0.70和0.65的应力水平下,其他试样(V_(f)=1.0%、1.5%和2.0%)的临界裂纹长度接近60 mm。通过DIC获得了应变图,在纤维体积分数分别为0.5%和1.0%的UHPC试样中,沿y方向的裂纹扩展没有明显变化,而含有纤维体积分数为1.5%和2.0%的试样中,应变倾向于45°的裂纹发展。随着应力水平的降低和钢纤维钢筋含量的增加,裂纹扩展稳定阶段的裂纹扩展速率降低,可为提高疲劳寿命提供有效手段。 展开更多

关键词 裂纹张开位移 裂纹尖端应变 裂纹扩展长度 裂纹扩展速率 疲劳载荷循环

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夹杂物体积分数和平均间距对高Co-Ni超高强度钢断裂韧度的影响 被引量：2

18

作者 郭峰 李杰 +3 位作者 李志 王俊丽 古立新 王瑞 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2008年第4期17-21,共5页

微孔聚集延性断裂模式的高Co-Ni超高强度钢的断裂韧度受显微组织和夹杂物特征控制。影响断裂韧度的夹杂物特征包括夹杂物性质、大小、体积分数、平均间距和夹杂物抗空穴形核能力。在固定显微组织和夹杂物抗空穴形核能力因素的基础上,分... 微孔聚集延性断裂模式的高Co-Ni超高强度钢的断裂韧度受显微组织和夹杂物特征控制。影响断裂韧度的夹杂物特征包括夹杂物性质、大小、体积分数、平均间距和夹杂物抗空穴形核能力。在固定显微组织和夹杂物抗空穴形核能力因素的基础上,分析夹杂物体积分数f、夹杂物平均间距X0对临界裂纹尖端张开位移δIc的影响,得出高Co-Ni超高强度钢临界裂纹尖端张开位移与夹杂物体积分数f-1/3和平均间距X0呈线性关系。结果表明,减小夹杂物体积分数、增大夹杂物平均间距有利于高Co-Ni超高强度钢断裂韧度的改善。 展开更多

关键词 高Co—Ni超高强度钢 夹杂物体积分数厂 夹杂物平均间距X0 临界裂纹尖端张开位移δic 断裂韧度

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S420MLO材料的焊接工艺

19

作者 陈剑 《船舶与海洋工程》 2024年第1期75-79,共5页

为满足某大型海洋平台模块钢结构焊接的需要,采用SMAW和SAW焊接工艺对S420MLO材料进行焊接试验和力学性能试验。在试验过程中,通过裂纹尖端张开位移(Crack Tip Opening Displacement,CTOD)试验进行焊接工艺评定。试验结果表明,在焊材选... 为满足某大型海洋平台模块钢结构焊接的需要,采用SMAW和SAW焊接工艺对S420MLO材料进行焊接试验和力学性能试验。在试验过程中,通过裂纹尖端张开位移(Crack Tip Opening Displacement,CTOD)试验进行焊接工艺评定。试验结果表明,在焊材选用合理、焊接工艺得到严格控制的情况下,通过焊前预热和焊后消氢处理,能获得良好的焊接接头性能,满足相关标准及项目文件的要求,避免对大型钢结构进行焊后热处理。 展开更多

关键词 S420MLO材料 焊接工艺 裂纹尖端张开位移(CTOD)试验

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GH536镍基高温合金焊接接头力学性能与断裂特征研究 被引量：14

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作者 魏振伟 刘昌奎 +1 位作者 顾玉丽 陶春虎 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第5期70-74,共5页

对GH536合金焊接接头的硬度进行测试和分析,对母材及焊接接头进行室温和500℃拉伸试验,并分析了断裂特征,分析了母材和焊接接头不同区域的断裂韧度。结果表明:热影响区硬度未见明显变化,与母材一致;从熔合线到焊缝中心,由于枝晶变细,显... 对GH536合金焊接接头的硬度进行测试和分析,对母材及焊接接头进行室温和500℃拉伸试验,并分析了断裂特征,分析了母材和焊接接头不同区域的断裂韧度。结果表明:热影响区硬度未见明显变化,与母材一致;从熔合线到焊缝中心,由于枝晶变细,显微硬度逐渐升高。焊接接头整体室温拉伸强度、屈服强度和断后伸长率分别为810MPa,392MPa和30%,达到了母材的99.6%,99.7%和93.8%;在500℃时,接头整体抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别为678MPa,300MPa和26%,达到了母材的98.1%,96.8%和78.8%;GH536合金焊接接头具有良好的力学性能。在熔合区组织不均匀性最为严重,熔合区是GH536合金焊接接头的薄弱环节。在室温和500℃,母材及焊接接头的断裂方式均为塑性断裂。 展开更多

关键词 镍基高温合金 钨极氩弧焊 显微硬度 拉伸性能 断裂韧度 裂纹尖端张开位移

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