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高炉粉尘在铁浴熔融还原发泡过程的研究 被引量:5
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作者 吴铿 窦力威 +2 位作者 姚克虎 王欣 张二华 《中国环境科学》 EI CAS CSSCI CSCD 北大核心 2001年第4期335-338,共4页
确定了在不同条件下铁水熔池熔融还原高炉粉尘发泡过程的曲线.应用试验数据和发泡性能方程,给出了定量描述内生气源发泡过程的发泡和消泡系数、平均发泡寿命和发泡强度等发泡特性参数.由实验结果建议熔池的温度控制在1500℃左右.熔渣中... 确定了在不同条件下铁水熔池熔融还原高炉粉尘发泡过程的曲线.应用试验数据和发泡性能方程,给出了定量描述内生气源发泡过程的发泡和消泡系数、平均发泡寿命和发泡强度等发泡特性参数.由实验结果建议熔池的温度控制在1500℃左右.熔渣中二元碱度在1.2~1.3的范围内,Al2O3的含量一般要低于16%,加入高炉粉尘的量不应超过熔渣重量的一半. 展开更多
关键词 固体废物 泡沫渣 高炉粉尘 废物处理 铁浴溶融还原 发泡过程
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鞍钢7号高炉复合炉缸的结构特点与中修调查 被引量:4
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作者 张殿友 薛向欣 +1 位作者 黄晓煜 杨建 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第5期547-550,共4页
论述了鞍钢 7号高炉自焙炭块 -陶瓷砌体复合炉缸的结构特征 ;指出了结构设计中需改进的问题 ;分析了五年中修停炉后对复合炉缸结构状况的调查结果 ,认为风口下三层局部区域自焙炭块疏松脆化的主要原因是疏松层部位没有达到自焙温度、碱... 论述了鞍钢 7号高炉自焙炭块 -陶瓷砌体复合炉缸的结构特征 ;指出了结构设计中需改进的问题 ;分析了五年中修停炉后对复合炉缸结构状况的调查结果 ,认为风口下三层局部区域自焙炭块疏松脆化的主要原因是疏松层部位没有达到自焙温度、碱金属侵入蚀损所致·停炉打水浸泡后 。 展开更多
关键词 高炉炉缸 自焙炭块 陶瓷砌体 疏松脆化层 结构特点 维修
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一种自焙炭块的导热系数 被引量:4
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作者 薛向欣 段培宁 +1 位作者 黄晓煜 杜英敏 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第4期652-656,共5页
利用激光脉冲法、铜卡量热计法和浸渍法分别测定了不同石墨化度的自焙炭块的热扩散系数α、恒压比热容cp和体积密度Db,并据λ=Dbcpα求出200~1100℃该炭块的导热系数λ。结果表明:原始自焙炭块的λ值随温度升高而增... 利用激光脉冲法、铜卡量热计法和浸渍法分别测定了不同石墨化度的自焙炭块的热扩散系数α、恒压比热容cp和体积密度Db,并据λ=Dbcpα求出200~1100℃该炭块的导热系数λ。结果表明:原始自焙炭块的λ值随温度升高而增大,这可能是由于测试过程中石墨化度随温度升高而明显增加,且λ值与石墨化度成正比所致;恒温下,λ值随石墨化度增加而增大;在石墨化度较高时,λ值随温度升高而稍有降低。当石墨化度在0.7以上时。 展开更多
关键词 自焙炭块 导热系数 石墨化度 高炉 炉缸
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石墨化率不同的自焙炭块的热膨胀 被引量:3
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作者 薛向欣 黄晓煜 +1 位作者 段培宁 张殿有 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 1996年第3期26-29,共4页
采用精密垂直拉杆膨胀仪在14~1000℃范围内测量了具有不同石墨化率的自焙炭块的相对热伸长量,并由此获得了热线膨胀系数α。结果表明:石墨化率一定时,α值在较低温度下随温度升高而增加,在较高温度下,α值随温度变化不明显... 采用精密垂直拉杆膨胀仪在14~1000℃范围内测量了具有不同石墨化率的自焙炭块的相对热伸长量,并由此获得了热线膨胀系数α。结果表明:石墨化率一定时,α值在较低温度下随温度升高而增加,在较高温度下,α值随温度变化不明显;恒温时,石墨化率越高,α值越低。 展开更多
关键词 自焙炭块 石墨化率 热膨胀
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高炉喷吹铁矿粉工业性试验结果分析 被引量:1
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作者 车传仁 胡安生 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第1期59-62,共4页
对鞍钢1050m3高炉喷吹铁矿粉的工业性试验结果进行了分析.由于矿粉中氧化铁的氧化作用,在喷矿近10kg/t条件下,生铁Si含量(质量分数)由0.631%降至0.584%;硅氧化放热与铁矿粉分解及还原吸热大体相抵,所... 对鞍钢1050m3高炉喷吹铁矿粉的工业性试验结果进行了分析.由于矿粉中氧化铁的氧化作用,在喷矿近10kg/t条件下,生铁Si含量(质量分数)由0.631%降至0.584%;硅氧化放热与铁矿粉分解及还原吸热大体相抵,所以喷吹后焦比未见升高;硅氧化放热有利于铁水脱硫,这将部分抵消喷吹后炉缸氧势升高对脱硫的不利影响。 展开更多
关键词 高炉冶炼 喷吹 铁矿粉 综合利用
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鞍钢10号高炉硅砖热风炉烘炉实践 被引量:2
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作者 刘泉兴 张殿有 董清海 《炼铁》 北大核心 1996年第2期20-22,共3页
高炉炉衬喷补工艺需要将料面降到风口中心线以下。在传统的空料线、回收煤气、打水停炉操作的基础上,采用大批量、不降低风温、炉缸预留适量的渣铁、提高铁口角度等方法可将料线降到风口中心线以下500mm。
关键词 高炉 停炉操作 空料线
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鞍钢利用低热值煤气获得高风温技术的开发 被引量:3
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作者 刘泉兴 《炼铁》 北大核心 1996年第3期49-50,共2页
为了满足高炉对1200℃高风温的需要,国外大多数钢铁厂都采用高热值煤气富化高炉煤气来提高热风炉的拱顶温度,而我国钢铁企业在内部平衡中高热值煤气(焦炉煤气、天然气等)很难满足炼铁工序的需要。随着炼铁技术的进步,高炉煤气利用率逐... 为了满足高炉对1200℃高风温的需要,国外大多数钢铁厂都采用高热值煤气富化高炉煤气来提高热风炉的拱顶温度,而我国钢铁企业在内部平衡中高热值煤气(焦炉煤气、天然气等)很难满足炼铁工序的需要。随着炼铁技术的进步,高炉煤气利用率逐步提高,高炉煤气日趋贫化。 展开更多
关键词 高炉 低热值煤气 高风温 换热
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马钢一铁烧结系统的技术进步与节能降耗
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作者 张永中 曹建民 《烧结球团》 北大核心 2006年第3期37-41,共5页
介绍了马钢一铁在强化烧结过程和降低能耗方面所采取的措施。叙述了在系统平衡原则下取消热返矿工艺和改善烧结动力学条件所进行的系统性改造,以及改造取得的效果和工序能耗降低所产生的经济效益。
关键词 烧结 技术改造 节能 效益
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鞍钢11号高炉炉体破损分析 被引量:1
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作者 李安宁 《炼铁》 北大核心 1996年第1期25-28,共4页
鞍钢11号高炉(2580m^3)1990年6月23日投产,1995年7月11日停炉大修,一代寿命5年零18天,单位炉容产铁量3095t/m^3。停炉时调查了炉体破损情况,并对炉缸、炉底、炉身破损原因进行了分析。认为全炭水冷炉底的侵蚀属于正常侵蚀,炉底环沟形成... 鞍钢11号高炉(2580m^3)1990年6月23日投产,1995年7月11日停炉大修,一代寿命5年零18天,单位炉容产铁量3095t/m^3。停炉时调查了炉体破损情况,并对炉缸、炉底、炉身破损原因进行了分析。认为全炭水冷炉底的侵蚀属于正常侵蚀,炉底环沟形成主要是由炭砖的质量决定的,炉身破损是由于多项长寿技术没有有机的结合起来造成的。并且指出,应注意研究和发展高炉长寿的合成技术。 展开更多
关键词 高炉 破损 炉体
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大型高炉炉缸结构的研究
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作者 张殿有 《炼铁》 北大核心 1994年第1X期35-30,共1页
归纳了炉缸、炉底的破损原因,指出预防破损的对策,在总结国外几种炉缸内衬结构特点的基础上。
关键词 自焙炭块 陶瓷砌体 炉缸 结构 高炉
全文增补中
新型密封技术在马钢90m^2烧结机上的应用 被引量:2
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作者 程涛 尹明东 文振国 《烧结球团》 北大核心 2005年第1期27-30,共4页
马钢烧结厂采用新型密封技术对 1号 90m2 烧结机进行改造 ,取得了明显效果 :风机电流下降 6 0 7A ,烧结机产量提高 4 4% ,吨矿风机电耗下降 7%左右 。
关键词 烧结机 烧结矿 烧结厂 电耗 马钢 风机 密封技术 下降 机电 产量
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冷却壁漏水与高炉操作 被引量:4
12
作者 洪玉林 《炼铁》 北大核心 1994年第1期33-35,共3页
高炉炉龄末期,冷却壁漏水会给高炉带来炉况不顺、焦比升高、产量降低、甚至炉缸冻结等危害。漏水高炉关键要控制好冷却壁漏水。对漏水冷却壁要按漏水严重、较重、一般三类进行A、B、C 管理。在操作上严格控制水温差,尽量避免慢风、休风... 高炉炉龄末期,冷却壁漏水会给高炉带来炉况不顺、焦比升高、产量降低、甚至炉缸冻结等危害。漏水高炉关键要控制好冷却壁漏水。对漏水冷却壁要按漏水严重、较重、一般三类进行A、B、C 管理。在操作上严格控制水温差,尽量避免慢风、休风操作,严格控制生铁[Si]和炉渣碱度,保证渣铁流动性,防止炉缸堆积。 展开更多
关键词 高炉 冷却壁 漏水 操作
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新型铁沟浇注预制件在鞍钢大型高炉上的应用
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作者 彭庆宏 《炼铁》 北大核心 1995年第1期6-8,共3页
鞍钢在两座2500m^3大型高炉进行了非贮铁式炉前铁沟衬用Al_2O_3-SiC-C系浇注料替代Al_2O_3-SiC-C捣打料的工业应用试验。试验结果表明:浇注料与捣打料相比具有耐高温、抗磨蚀、熔蚀性好的特点;可减轻工人劳动强度;减少环境污染;降低耐... 鞍钢在两座2500m^3大型高炉进行了非贮铁式炉前铁沟衬用Al_2O_3-SiC-C系浇注料替代Al_2O_3-SiC-C捣打料的工业应用试验。试验结果表明:浇注料与捣打料相比具有耐高温、抗磨蚀、熔蚀性好的特点;可减轻工人劳动强度;减少环境污染;降低耐火材料消耗。 展开更多
关键词 浇注料 耐火捣打料 撇渣器 高炉
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