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题名石家庄市区道路径流雨水污染特征调查
被引量：9
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作者
关彤军
张春会
王雯
冯宝叶
赵全胜
魏云飞
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机构
石家庄市政设计研究院有限责任公司
河北科技大学建筑工程学院
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出处
《河北科技大学学报》
CAS
2017年第6期591-599,共9页
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基金
国家自然科学基金(51574139
51274079)
+1 种基金
河北科技支撑计划项目(16275426)
河北省应用基础研究项目(15275409D)
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文摘
为保护地下水和城市生态环境,中国已经开始大规模建设海绵城市。海绵道路是海绵城市建设的重要组成部分。近些年,石家庄市政设计研究院提出了种植土碎石绿化带新型海绵道路结构,并已在石家庄市推广使用。入渗雨水水质是否符合标准,是否会污染地下水是这种道路结构设计中亟待解决的关键问题。为此,弄清石家庄市道路雨水径流污染情况对于石家庄市海绵道路结构设计及海绵城市建设都极为必要。为获得石家庄市道路雨水径流污染特征,在石家庄市南二环与裕翔街口、河北科技大学东门口、西二环与中山路口高架桥下和路边雨水井设置了4个采样点。这些采样点位于石家庄市区主干路上,涵盖了石家庄市区的东部和西部,基本代表了石家庄市区道路雨水径流的污染状况。从2017年3月到6月一共收集了6场雨水,选取典型、可代表石家庄市中小雨道路雨水径流污染物平均状况特征的5月3日的调查结果进行分析。用重铬酸钾法测试了道路径流雨水COD浓度;用钼酸铵分光光度法测试了TP浓度;用过硫酸钾消解-紫外分光光度法测试了TN浓度;用纳氏试剂分光光度法测试了NH3-N浓度;用滤纸过滤法测试了SS浓度;用电感耦合等离子体法测试了Zn离子和Pb离子浓度。根据测试结果,研究了降雨过程中道路径流雨水COD,TP,TN,NH3-N,SS,Zn离子和Pb离子浓度的演化规律。结果表明:石家庄市道路雨水径流污染物大致随降雨历时而衰减,降雨90min后渐趋稳定;污染物浓度与降雨历时之间近似呈负指数函数关系。基于调查结果,分别利用时间加权平均和雨量加权平均方法提出了石家庄市道路初期雨水径流和长历时道路雨水径流的污染物浓度特征值。石家庄市初期雨水径流设计质量浓度的时间加权平均法建议值:TN为14.49mg/L,NH3-N为10.93mg/L,TP为0.45mg/L,SS为651.00mg/L,COD为437.73mg/L;长历时道路雨水径流的污染物质量浓度值建议值:90min以内,TN为8.05 mg/L,NH3-N为5.60 mg/L,TP为0.59 mg/L,SS为559.22 mg/L,COD为237.96mg/L;90 min以后,TN为5.13 mg/L,NH3-N为4.11 mg/L,TP为0.58 mg/L,SS为422.67mg/L,COD为97.35mg/L。石家庄市初期雨水径流设计质量浓度的雨量加权平均法建议值:TN为14.40 mg/L,NH3-N为10.86 mg/L,TP为0.50 mg/L,SS为684.10 mg/L,COD为440.08mg/L;长历时道路雨水径流的污染物质量浓度值建议值:90min以内,TN为12.46mg/L,NH3-N为9.19mg/L,TP为0.52mg/L,SS为642.80mg/L,COD为363.92mg/L;90min以后,TN为5.13 mg/L,NH3-N为4.11 mg/L,TP为0.58 mg/L,SS为423.30 mg/L,COD为97.35mg/L。总体来看,雨量加权平均法获得的设计浓度值比时间加权平均法获得的结果略大。Zn离子和Pb离子在土壤中极难降解,且危害大,建议取30min时间加权质量浓度值作为初期径流雨水和长历时降雨道路径流雨水的设计浓度,Zn离子设计质量浓度建议值为0.67mg/L,Pb离子设计浓度建议值为0.11mg/L。
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关键词
城市给水排水工程
海绵道路结构
道路径流雨水水质
演化规律
污染物设计浓度值
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Keywords
urban water supply and drainage engineering
sponge road structure
water quality of urban runoff rainwater
evolution laws
designed pollutant concentration
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分类号
X51
[环境科学与工程—环境工程]
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题名含不同掺量回收PVC颗粒混凝土最佳养护方式研究
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作者
牛永贤
肖东
陈爽
黄锐
代在波
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机构
石家庄市政设计研究院有限责任公司
成都工业职业技术学院
四川省公路规划勘察设计研究院有限公司
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出处
《水电能源科学》
北大核心
2025年第1期89-92,共4页
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基金
国家自然科学基金项目(52108170)
四川省科技厅重点研发项目(2020YFS0361)。
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文摘
为研究养护方式对掺入聚氯乙烯(PVC)颗粒混凝土性能的影响,通过制备不同掺量的回收聚氯乙烯(RPVC)混凝土试件,设计了水养护、室内养护、室外养护及其组合养护方案,探究了不同养护环境对不同RPVC掺量混凝土工作性、抗压强度及吸水性的影响。试验结果表明,新拌混凝土坍落度随着RPVC颗粒掺量的增加而逐渐降低;RPVC骨料混凝土相较于天然骨料混凝土对养护条件更加敏感;与其余养护方案相比,经连续水养护得到的RPVC骨料混凝土抗压强度最高、吸水性最小。因此,为了获得较理想的力学及耐久性能,在实际工程中推荐RPVC骨料混凝土采用浸水养护方案。
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关键词
PVC颗粒
混凝土
最佳养护方式
抗压强度
吸水率
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Keywords
PVC particles
concrete
the best maintenance mode
compressive strength
water absorption
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分类号
TV431
[水利工程—水工结构工程]
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题名种植土-碎石绿化带雨水入渗的数值分析
被引量：4
- 3
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作者
程树斌
张春会
关彤军
戴凌云
赵彦辉
马志中
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机构
石家庄市市政建设管理处
石家庄市政设计研究院有限责任公司
河北科技大学建筑工程学院
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出处
《河北科技大学学报》
CAS
2019年第1期79-85,共7页
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基金
国家自然科学基金(51574139)
河北省重点科技研发项目(18276109D
15275409D)
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文摘
为分析理论解析法求解种植土-碎石绿化带雨水入渗问题的合理性,建立了非饱和种植土-碎石绿化带雨水入渗的有限元模型,模型上边界设置储水表皮,模拟雨水入渗和积蓄,下边界为饱和排水,模型两侧不透水。首先,利用有限元模型模拟了均匀降雨条件下的雨水入渗特征,与理论解析解对比,验证了模型的正确性。然后,利用有限元模型计算石家庄市2年重现期3h设计暴雨雨型条件下种植土的雨水入渗,地表开始积水时间、降雨结束后积水深度、雨量径流系数分别为0.75h,13.6cm和0.24,均匀降雨理论解析解计算结果分别为0.72h,14.4cm和0.17,两种方法计算结果相差不多。再次,利用有限元模型计算了下边界孔压变化、上边界孔压变化条件下的种植土地表开始积水时间,结果表明随着下边界孔压降低,地表开始积水时间延长,随着上边界孔压降低,地表开始积水时间延长,当下边界孔压为0kPa时,初始上边界孔压分别为-6kPa和-12kPa,地表开始积水时间分别为45 min和50 min,地表开始积水时间有一定差异;当初始上边界为-6kPa,下边界分别为0kPa,-1kPa,-2kPa和-3kPa时,地表开始积水时间分别为45min,45min,46min和47min,下边界条件对地表开始积水时间影响较小。地基土渗透系数为6.5×10^(-9) m/s,地基土孔隙水压力分别为0kPa,-4.5kPa,-9kPa,-13.5kPa和-18kPa,利用有限元模型求解获得种植土地表开始积水时间分别为54min,54min,55min,55min和56min,地表积水深度分别为11.9cm,11.7cm,11.5cm,11.4cm和11.3cm,随着地基土孔隙水压力降低,种植土地表开始积水时间略有延长,种植土地表积水深度略有降低,总体上地基土孔隙水压力对种植土地表积水时间和积水深度影响不大。地基土孔隙水压力0kPa,渗透系数分别为6.5×10^(-9) m/s和6.5×10-7 m/s,利用有限元模型计算获得种植土地表开始积水时间均为54 min,积水深度均为11.9cm,地基土渗透系数对种植土地表积水时间和积水深度基本无影响。从上述研究结果可以看出,可以使用平均降雨强度和理论解析法计算地表开始积水时间和积水深度;下边界条件对地表开始积水时间和积水深度影响不大;地基土的饱水渗透系数、地基土的初始含水率对地表积水开始时间和地表积水深度影响不大;使用理论解析解求解种植土-碎石绿化带雨水入渗问题是合理的。
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关键词
城市给水排水工程
种植土-碎石绿化带
有限元模型
边界条件
雨型
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Keywords
city water supply and sewage engineering
planting-soil-crushed-stone green belt
finite element model
boundary conditions
rainfall pattern
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分类号
TU443
[建筑科学—岩土工程]
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题名钢筋混凝土裂缝反算配筋计算方法及工程应用
- 4
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作者
牛永贤
许兵华
刘影震
高焱
朱永全
张建风
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机构
石家庄市政设计研究院有限责任公司
江苏省淮阴工学院交通运输与安全保障重点实验室
淮阴工学院
石家庄铁道大学土木工程学院
中交远洲交通科技集团有限公司
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出处
《铁道标准设计》
北大核心
2018年第10期108-112,共5页
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基金
江苏省前瞻性联合研究项目(BY2015051-10)
国家自然科学基金项目(51778380)
国家科技研究开发计划重大课题(2016G002-A)
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文摘
《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)中钢筋混凝土偏心受压、轴心受拉及偏心受拉构件的配筋计算公式较为繁琐,迭代计算步骤较多,在进行铁路隧道衬砌混凝土结构配筋计算时,工作量大且容易出现错误。在构件裂缝宽度计算公式基础上,综合考虑多种因素影响,根据规范要求的裂缝宽度限值,分别逆向推导出钢筋混凝土偏心受压、轴心受拉及偏心受拉构件的配筋计算公式,简化了配筋的计算过程。以偏心受压构件为例,将采用裂缝反算配筋计算方法得到的计算结果与现有规范配筋计算方法得到的计算结果相比较,基本吻合。钢筋混凝土裂缝反算配筋计算方法简单实用,目前已成功应用于隧道专业安全系数法向极限状态法转轨工作中,为钢筋混凝土结构的配筋计算提供参考和借鉴。
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关键词
钢筋混凝土
偏心受压构件
轴心受拉构件
偏心受拉构件
配筋计算方法
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Keywords
Reinforced concrete
Eccentric com-pression member
Axial tension member
Eccentrictension member
Reinforeement calculation method
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分类号
U452.2
[建筑科学—桥梁与隧道工程]
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