高强汽车中锰钢的热压缩变形行为研究 被引量：3

1

作者 校振华 冯亚磊 +1 位作者 冯启生 罗志辉 《精密成形工程》 北大核心 2023年第2期125-131,共7页

目的为第三代汽车中锰钢工业化生产的加工工艺制定提供参考。方法采用Gleeble-3800型热力模拟试验机对汽车用中锰钢进行了变形温度900~1150℃、应变速率0.1~20 s^(-1)的热压缩变形处理(变形量为50%),基于不同热压缩变形条件下的应力应... 目的为第三代汽车中锰钢工业化生产的加工工艺制定提供参考。方法采用Gleeble-3800型热力模拟试验机对汽车用中锰钢进行了变形温度900~1150℃、应变速率0.1~20 s^(-1)的热压缩变形处理(变形量为50%),基于不同热压缩变形条件下的应力应变数据建立中锰钢的流变应力本构方程,并对本构方程进行应变补偿,验证考虑应变补偿的流变应力本构方程预测值与试验结果的一致性。结果应变速率不变时,中锰钢的峰值应力随着变形温度的升高逐渐减小;变形温度不变时,中锰钢的峰值应力随着应变速率的增大整体逐渐增大。在变形温度900~1150℃、应变速率0.1~20 s^(-1)的条件下,汽车用中锰钢考虑应变补偿的流变应力的散点预测值与实测值吻合较好;进行应变补偿处理后,汽车用中锰钢流变应力本构方程的相关系数为0.986,绝对平均误差3.36%,相较于未考虑应变补偿的流变应力本构方程,考虑应变补偿后相关系数变大,绝对平均误差变小。结论考虑应变补偿的流变应力本构方程可以对汽车用中锰钢热压缩变形过程中的流变行为进行准确预测。 展开更多

关键词 中锰钢 变形温度 应变速率 本构方程 应变补偿

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马氏体不锈钢的热变形行为及不同本构模型的对比

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作者 宋岳峰 王魁 +1 位作者 陈慧琴 孙统辉 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第7期184-191,共8页

在Gleeble-3800热力模拟试验机上进行了04Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢的热压缩实验。研究了变形温度为950~1200℃,应变速率为0.001~0.1 s^(-1)条件下的热变形行为;构建了3种不同的本构模型,并结合误差分析进行了对比。结果表明:该钢的热变形... 在Gleeble-3800热力模拟试验机上进行了04Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢的热压缩实验。研究了变形温度为950~1200℃,应变速率为0.001~0.1 s^(-1)条件下的热变形行为;构建了3种不同的本构模型,并结合误差分析进行了对比。结果表明:该钢的热变形真应力-真应变曲线可分为加工硬化、动态回复和动态再结晶3个阶段。3种模型中,修正的Fields-Backofen、应变补偿的Arrhenius和两段式的高温本构关系模型的平均绝对相对误差分别为7.06%、6.89%和5.43%,均方根误差分别为5.29、5.16和4.49 MPa。修正的Fields-Backofen模型预测精度相对较低。应变补偿的Arrhenius模型对应力-应变曲线上的加工硬化阶段的预测精度较低。而两段式的高温本构模型的整体预测精度明显高于前两种模型,且高温低应变速率下应力-应变曲线的预测精度较高。 展开更多

关键词 04Cr13Ni5Mo钢 热变形行为 本构模型

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油淬&双回火对H13钢微观组织演化与力学性能的影响规律

3

作者 汪雨昌 王孟超 +3 位作者 石如星 姚磊 揭招财 武川 《精密成形工程》 北大核心 2025年第3期167-179,共13页

目的揭示油淬及多次回火过程中H13钢微观组织演化机制,研究不同淬火温度、回火温度及次数对奥氏体晶粒尺寸、残余奥氏体体积分数、马氏体形貌尺寸及碳化物溶解与析出的影响规律,分析力学性能的变化趋势。方法以H13钢为研究对象,进行920~... 目的揭示油淬及多次回火过程中H13钢微观组织演化机制,研究不同淬火温度、回火温度及次数对奥氏体晶粒尺寸、残余奥氏体体积分数、马氏体形貌尺寸及碳化物溶解与析出的影响规律,分析力学性能的变化趋势。方法以H13钢为研究对象,进行920~1040℃的油淬实验和400~600℃的回火实验,采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜观察不同处理条件下的微观组织演化,统计分析微观特征参数的变化规律,采用万能试验机和冲击试验机测试材料屈服强度、抗拉强度、延伸率和冲击韧性指标,采用随机森林方法进行材料力学性能预测。结果当H13钢油淬温度从920℃升至1040℃时,奥氏体晶粒平均直径从12μm增至40μm,当920℃和960℃油淬时,有大量未溶碳化物,在1000℃时碳化物数量减少、尺寸增大,在1040℃时全溶;在400℃时,回火碳化物细小、有未分解残奥,在540℃时,残奥进一步分解、碳化物尺寸增加,在570℃时,残奥尺寸显著增大,在540℃时,回火后残余奥氏体全部分解且碳化物分布均匀;H13硬度随淬火温度的升高而增大,屈服强度和抗拉强度先升后降,冲击韧性增大,在1040℃时冲击值最大,为20.2 J;随着回火温度的升高,H13钢硬度下降,屈服强度与抗拉强度先升后降,冲击值增大。建立了硬度、抗拉强度、屈服强度、冲击值的随机森林模型,确定系数R2分别为0.9029、0.8931、0.8916、0.9046。结论油淬温度对奥氏体晶粒尺寸影响显著,而回火温度直接决定了碳化物析出形貌、体积分数和尺寸,并且影响了残余奥氏体的分解,且对硬度、屈服强度和抗拉强度产生了重要影响,在1000℃下油淬和540℃下2次回火时,材料的硬度、强度和韧性匹配最好。 展开更多

关键词 H13钢 油淬与回火 微观组织演化 力学性能 随机森林

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新型Cr-Mo-V型热作模具钢高温流变应力模型 被引量：1

4

作者 元亚莎 石如星 +4 位作者 王文焱 徐恩献 王九花 张玉栋 元莎 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期124-131,共8页

通过热压缩实验,获得实验钢在变形温度为950~1200℃、应变速率为0.001~5 s^(-1)和最大真应变为0.916条件下的真应力-真应变曲线。结果表明:在本实验选取的变形条件下,新型Cr-Mo-V钢呈现出典型的动态再结晶特征,变形温度高于1050℃且应... 通过热压缩实验,获得实验钢在变形温度为950~1200℃、应变速率为0.001~5 s^(-1)和最大真应变为0.916条件下的真应力-真应变曲线。结果表明:在本实验选取的变形条件下,新型Cr-Mo-V钢呈现出典型的动态再结晶特征,变形温度高于1050℃且应变速率低于0.1 s^(-1)时,动态再结晶特征更明显;同一变形温度下,峰值应力和峰值应变随应变速率的提高呈增大趋势;同一应变速率下,峰值应力和稳态应力随变形温度的升高逐渐降低。采用多元线性回归法获得与峰值应力对应的Arrhenius方程模型参数,基于此建立了实验钢的高温流变应力本构模型。利用创建的不同应变下本构方程材料常数的八次多项式对实验钢的流变应力进行计算,应变补偿相关系数R和平均绝对相对误差e AARE分别为0.98902和3.21%,计算数据与实验数据吻合良好。 展开更多

关键词 热作模具钢 热压缩 流变应力 本构方程 八次多项式

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高强汽车双相钢的连续退火与组织性能研究 被引量：4

5

作者 杨灿 校振华 +1 位作者 冯启生 罗志辉 《精密成形工程》 北大核心 2023年第10期168-176,共9页

目的提升高强DP980双相钢的力学性能,优化连续退火工艺。方法对高强汽车双相钢进行了连续退火处理,研究了连续退火均热温度、均热时间、过时效温度对冷轧双相钢显微组织、物相组织和力学性能的影响。结果对于不同退火均热温度处理的双相... 目的提升高强DP980双相钢的力学性能,优化连续退火工艺。方法对高强汽车双相钢进行了连续退火处理,研究了连续退火均热温度、均热时间、过时效温度对冷轧双相钢显微组织、物相组织和力学性能的影响。结果对于不同退火均热温度处理的双相钢,其组织均为铁素体(F)+马氏体(M),随着均热温度从715℃升高至865℃,残余奥氏体体积分数逐渐减小,抗拉强度、屈服强度先增后减,断后伸长率逐渐减小,在均热温度为815℃时,双相钢的抗拉强度和屈服强度达到最大值。随着均热时间从0.5min延长至5min,双相钢的晶粒尺寸逐渐增大,残余奥氏体体积分数先减后增,抗拉强度、屈服强度先增后减,断后伸长率先减后增,在均热时间为1.5min时,抗拉强度和屈服强度达到最大值。随着过时效温度从245℃上升至395℃,双相钢中的马氏体体积分数逐渐减小,当过时效温度为395℃时,出现了贝氏体,奥氏体体积分数先增后减,抗拉强度、屈服强度逐渐减小,断后伸长率逐渐增大。结论冷轧DP980双相钢适宜的连续退火工艺如下:均热温度为815℃、均热时间为3min、过时效温度为295℃。此时双相钢具有较好的强塑性。 展开更多

关键词 DP980双相钢 连续退火 工艺参数 组织 性能

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢筒体锻件持久性能的研究 被引量：3

6

作者 刘永胜 庞庆海 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第1期158-160,164,共4页

加氢反应器在高温、高压及临氢的环境下长期运行时,材料的高温持久性是关键参数。然而国内在此方面的研究还较为欠缺。本文通过对2.25Cr-1Mo-0.25V钢成分及制造工艺的优化,制造了大型加氢筒体锻件,对该材质的高温持久性能进行了研究。... 加氢反应器在高温、高压及临氢的环境下长期运行时,材料的高温持久性是关键参数。然而国内在此方面的研究还较为欠缺。本文通过对2.25Cr-1Mo-0.25V钢成分及制造工艺的优化,制造了大型加氢筒体锻件,对该材质的高温持久性能进行了研究。结果表明：随试验应力的降低,持久时间显著延长;经外推法计算,在温度为454℃且持久时间为10~5h时,加氢锻件的持久强度极限为272.65 MPa。 展开更多

关键词 加氢反应器锻件 持久试验 外推法 持久强度极限

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新型高强轴承钢的热压缩变形行为与热加工图

7

作者 程海洲 罗志辉 许婄鑫 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期91-96,共6页

以自行开发的贝氏体轴承钢为研究对象,采用热模拟试验机在变形温度900~1200℃、应变速率0.01~5 s^(-1)条件下进行单道次热压缩试验,研究了该钢的热压缩变形行为,基于真应力、真应变数据,建立热变形本构方程,并绘制热加工图。结果表明:... 以自行开发的贝氏体轴承钢为研究对象,采用热模拟试验机在变形温度900~1200℃、应变速率0.01~5 s^(-1)条件下进行单道次热压缩试验,研究了该钢的热压缩变形行为,基于真应力、真应变数据,建立热变形本构方程,并绘制热加工图。结果表明:当变形温度不低于1000℃、应变速率低于0.1 s^(-1)时,试验钢在热压缩过程中的动态再结晶较明显。在相同应变速率下,变形温度越高,峰值应力越小,到达峰值应力的真应变也越小;在相同变形温度下,应变速率越大,峰值应力越大,达到峰值应力的真应变也越大。试验钢的变形激活能为479.119 kJ·mol^(-1),明显大于传统GCr15马氏体轴承钢,说明在相同变形温度下试验钢更难以变形。试验钢适宜的热加工区间为变形温度900~1100℃、应变速率1.4~2 s^(-1)。 展开更多

关键词 贝氏体轴承钢 变形温度 应变速率 本构方程 热加工图

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马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu3Nb热变形行为与热加工图研究 被引量：4

8

作者 石如星 禹兴胜 +3 位作者 何文武 元亚莎 毛丰 武川 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2021年第4期7-15,M0002,M0003,共11页

采用Gleeble-1500D热模拟试验,研究了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu3Nb(15-5PH)在850~1250℃、0.001~1 s^(-1)条件下的热变形行为和微观组织演化机制。研究结果表明:材料变形过程存在加工硬化、动态软化和流变稳态的特征。利用Arrhen... 采用Gleeble-1500D热模拟试验,研究了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu3Nb(15-5PH)在850~1250℃、0.001~1 s^(-1)条件下的热变形行为和微观组织演化机制。研究结果表明:材料变形过程存在加工硬化、动态软化和流变稳态的特征。利用Arrhenius型双曲正弦方程,建立了15-5PH热变形本构模型ε·=4.336×1018[sinh(0.011×σ)]^(5.817) exp(-519543/RT)。该模型预测值与试验值平均相对误差7.1%,能较好地描述15-5PH热变形行为。15-5PH在高应变速率条件下可能发生流变失稳现象。热变形过程,15-5PH可发生动态再结晶现象,动态再结晶晶粒尺寸和体积分数随着温度的升高或应变速率的降低而增加。 展开更多

关键词 马氏体不锈钢 热变形 本构模型 热加工图 动态再结晶

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基于多尺度建模与响应面法的55NiCrMoV7模具钢调质热处理工艺优化 被引量：4

9

作者 赵继全 曲周德 +2 位作者 武川 石如星 禹兴胜 《精密成形工程》 北大核心 2022年第2期74-82,共9页

目的探究大型55NiCrMoV7模具钢锻件(Φ1000 mm×1700 mm)调质热处理的最优工艺方案。方法建立大型55NiCrMoV7模具钢锻件的宏微观耦合的多尺度有限元模型,基于现场实验测试不同位置温度场和组织场的演化规律验证该模型。模拟研究此... 目的探究大型55NiCrMoV7模具钢锻件(Φ1000 mm×1700 mm)调质热处理的最优工艺方案。方法建立大型55NiCrMoV7模具钢锻件的宏微观耦合的多尺度有限元模型,基于现场实验测试不同位置温度场和组织场的演化规律验证该模型。模拟研究此锻件在不同淬火与回火工艺下的应力分布、HRC硬度和屈服强度变化。以残余应力均方差、硬度和屈服强度为目标函数,建立淬、回火工艺参数与力学性能之间的回归模型。结合所建立的响应面模型分析与遗传算法,对该模型进行参量约束条件下的多目标优化。结果通过响应面模型分析得出最优工艺范围为:淬火温度为850~910℃,回火温度为400~550℃。多目标优化后得到Pareto最优解集:淬火907.4℃+回火443.1℃、淬火907.4℃+回火411.5℃、淬火903.4℃+回火485.1℃、淬火895.2℃+回火535.8℃和淬火892.1℃+回火507.1℃。结论建立的淬、回火温度对应力均方差、HRC硬度和屈服强度的回归模型,为大型55NiCrMoV7模具钢锻件调质热处理工艺优化提供了理论依据。 展开更多

关键词 55NiCrMoV7模具钢 多目标优化 响应面法 遗传算法 多尺度模型

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激光喷丸搭接率对300M钢组织和性能的影响 被引量：1

10

作者 张志勇 石如星 +3 位作者 殷立涛 庞庆海 李志龙 熊毅 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2023年第5期16-24,M0003,共10页

对300M钢进行不同搭接率的激光喷丸处理,借助扫描电镜、透射电镜、X射线衍射仪及三维表面形貌仪等研究了不同激光喷丸搭接率下300M钢组织和性能的变化规律。结果表明:激光喷丸使300M钢表层形成了梯度纳米结构,表层针状回火马氏体破碎形... 对300M钢进行不同搭接率的激光喷丸处理,借助扫描电镜、透射电镜、X射线衍射仪及三维表面形貌仪等研究了不同激光喷丸搭接率下300M钢组织和性能的变化规律。结果表明:激光喷丸使300M钢表层形成了梯度纳米结构,表层针状回火马氏体破碎形成纳米晶,局部区域产生非晶化转变,亚表层组织产生一定塑性变形,形成大量的位错及孪晶等晶体缺陷,芯部仍保留着针状回火马氏体结构。由于激光光斑能量固有的空间高斯分布特征,300M钢表面发生物质流动形成冲击凹坑,并产生大量的表面微裂纹。随搭接率的增加,激光喷丸300M钢的表面粗糙度降低,表层强化区域增加,表层晶粒尺寸减小。激光喷丸处理提高了300M钢的强度和塑性,且表层断口形貌特征向韧-脆混合型断裂转变。 展开更多

关键词 300M钢 激光喷丸 搭接率 梯度纳米结构 微观组织 力学性能

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镍基625合金电子束熔覆TiC涂层表面改性研究 被引量：1

11

作者 于保宁 赵广辉 +2 位作者 杨杜航 侯少奎 张博 《精密成形工程》 北大核心 2023年第8期139-147,共9页

目的采用电子束表面改性技术对Inconel 625镍基合金进行电子束表面合金化(EBSA)处理,制备性能良好的TiC涂层,提高Inconel 625镍基合金的表面性能。方法采用不同的电子束扫描速度(80、100、120 mm/min)在Inconel 625镍基合金表面制备TiC... 目的采用电子束表面改性技术对Inconel 625镍基合金进行电子束表面合金化(EBSA)处理,制备性能良好的TiC涂层,提高Inconel 625镍基合金的表面性能。方法采用不同的电子束扫描速度(80、100、120 mm/min)在Inconel 625镍基合金表面制备TiC涂层,使用扫描电镜(SEM)拍摄合金区横截面进行EDS能谱分析,使用电子背散射衍射仪(EBSD)对合金层进行EBSD表征分析,使用显微硬度仪测量EBSA后的表面硬度,使用摩擦磨损试验机(RTEC)测试表面耐磨性、生成摩擦曲线并拍摄磨损表面的三维形貌。结果从宏观形貌上来看,在80 mm/min扫描速度下涂层成形质量最好。微观组织测试结果表明,随着扫描速度的增大,平均晶粒尺寸增大。显微硬度测试结果表明,随着扫描速度的增大,表面硬度呈现降低的趋势,但涂层表面硬度均高于基材硬度。当扫描速度为80 mm/min时,TiC强化颗粒较多分布在表面,其表面硬度最高,为457HB,与基材相比,表面硬度提高了1.936倍。耐磨性测试结果表明,当扫描速度为80 mm/min时,磨损体积和磨损率最低,分别为0.9131 mm^(3)和3.0437,相较于基材,磨损率降低了30.48%。结论当扫描速度为80 mm/min时,采用电子束熔覆技术在Inconel 625镍基合金表面制备的TiC涂层可显著改善Inconel 625镍基合金表面的硬度、耐磨性。 展开更多

关键词 Inconel 625镍基合金 TIC涂层 电子束表面合金化 电子背散射衍射仪(EBSD) 摩擦磨损

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55NiCrMoV7模具钢锻造过程微观组织演化实验与模拟仿真 被引量：8

12

作者 禹兴胜 武川 +2 位作者 石如星 汪雨昌 王喆 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第6期174-184,共11页

研究了55NiCrMoV7模具钢棒材镦粗和拔长过程中的微观组织演化规律。结果表明,镦粗过程中棒材心部动态再结晶体积分数达80%,而变形过渡区和死区的动态再结晶体积分数较低;拔长过程中棒材心部发生了二次动态再结晶,过渡区动态再结晶进一... 研究了55NiCrMoV7模具钢棒材镦粗和拔长过程中的微观组织演化规律。结果表明,镦粗过程中棒材心部动态再结晶体积分数达80%,而变形过渡区和死区的动态再结晶体积分数较低;拔长过程中棒材心部发生了二次动态再结晶,过渡区动态再结晶进一步发展,而死区几乎没有发生动态再结晶。基于55NiCrMoV7模具钢在变形温度850~1250℃、应变速率0.001~10 s-1下的金相组织图,建立了动态再结晶临界应变、晶粒尺寸和动力学的数学模型,并通过DEFORM-3D软件建立了棒材镦粗和拔长过程的宏微观耦合有限元模型,研究了棒材温度、应变和组织的分布规律,预测了动态再结晶晶粒尺寸和体积分数值。将预测值与实验值进行了对比,最大相对误差为11.7%。 展开更多

关键词 55NiCrMoV7模具钢 动态再结晶 宏微观耦合有限元模型 精确成形控性

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大型空心钢锭的生产实践 被引量：4

13

作者 来庆红 田丰 +1 位作者 谢全胜 张腾飞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第13期169-171,共3页

介绍了25 t空心钢锭芯筒结构形式的设计,以及底板与底盘的设计、浇注工艺参数的制定及钢锭质量检验分析。根据试制结果,成功生产出空心钢锭。

关键词 空心钢锭 芯筒 底板 底盘 工艺 质量检验

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大型封头锻件成形技术分析与试制 被引量：3

14

作者 郭彪 胡振志 +3 位作者 丁克强 高伟 秦红付 肜亮 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期27-36,共10页

通过对封头锻件关键成形方法和控制难点进行综合分析,首次提出了“全断面镦粗+十字进砧压实+旋转进砧压实”主变形控制新方法和拉深成形整体模具结构设计方案。结合工艺性分析,建立了有限元模型,对锻透压实工艺方案的可靠性进行了仿真分... 通过对封头锻件关键成形方法和控制难点进行综合分析,首次提出了“全断面镦粗+十字进砧压实+旋转进砧压实”主变形控制新方法和拉深成形整体模具结构设计方案。结合工艺性分析,建立了有限元模型,对锻透压实工艺方案的可靠性进行了仿真分析,多角度分析了拉深成形阶段影响封头壁厚变化的关键因素,重点分析了模具间隙、凹模圆角和模具润滑条件对各部减薄量的影响规律,对新方案压实工艺参数控制和采用整体模具结构设计的成形效果及质量进行了预测。最终确了定最优主变形锻透压实方案和整体模具结构设计,并通过生产试制验证了工艺参数及成形工艺的合理性。 展开更多

关键词 大型封头 锻造压实 整体模具 拉深成形 壁厚变化 工艺参数 FEM

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16Mn钢空心锻件探伤缺陷形成原因分析及工艺改进 被引量：3

15

作者 石如星 禹兴胜 +3 位作者 张威风 王鹏飞 何春静 张延玲 《热加工工艺》 北大核心 2021年第13期159-164,共6页

对执行电炉(EBT)+钢包精炼(LF)+真空脱气(VD)+真空浇注(VC)双真空工艺路线生产的16Mn钢空心锻件进行了探伤,发现锻件(对应钢锭水口端)存在缺陷。对缺陷试样进行了宏观断口分析、扫描电镜观察及能谱分析。结果表明:筒体锻件缺陷是由大尺... 对执行电炉(EBT)+钢包精炼(LF)+真空脱气(VD)+真空浇注(VC)双真空工艺路线生产的16Mn钢空心锻件进行了探伤,发现锻件(对应钢锭水口端)存在缺陷。对缺陷试样进行了宏观断口分析、扫描电镜观察及能谱分析。结果表明:筒体锻件缺陷是由大尺寸夹杂物导致的,缺陷处夹杂物主要成分为MnO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO、Al_(2)O_(3)-MgO-ZrO_(2)-CaO和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-ZrO_(2)。其中MnO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO和Al_(2)O_(3)-MgO-ZrO_(2)-CaO是脱氧过程和精炼合金化过程形成的,SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-ZrO_(2)形成于浇注过程的导流管内壁冲刷,凝固过程该类夹杂物进一步聚集、合并、长大。基于以上分析提出了工艺改进措施,采用改进措施生产的锻件,探伤质量问题得到有效改善。 展开更多

关键词 空心锻件 大颗粒夹杂物 脱氧和合金化 导流管冲刷

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16Mn低碳锰钢厚板锻件探伤缺陷的原因分析 被引量：2

16

作者 朱帅 张艳召 +1 位作者 祁一星 杨金安 《热加工工艺》 北大核心 2021年第17期144-147,共4页

为了解决16Mn钢厚板锻件探伤缺陷问题,对缺陷部位进行了解剖取样分析。结果表明外来夹杂物是造成锻件探伤不合格的原因,钢包熔渣和发热剂是大型夹杂物的主要来源。为了抑制此类大型夹杂物的产生,根据缺陷形成原因提出了相应的改进措施... 为了解决16Mn钢厚板锻件探伤缺陷问题,对缺陷部位进行了解剖取样分析。结果表明外来夹杂物是造成锻件探伤不合格的原因,钢包熔渣和发热剂是大型夹杂物的主要来源。为了抑制此类大型夹杂物的产生,根据缺陷形成原因提出了相应的改进措施。改进措施后的16Mn厚板锻件,探伤合格率由88.0%提高到95.1%。 展开更多

关键词 厚板锻件 探伤缺陷 夹杂物 熔渣

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42CrMo 钢齿套锻件表面亮点缺陷分析 被引量：1

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作者 李雪 宋现洲 +3 位作者 郑三妹 张彦娟 殷立涛 袁艳杰 《热加工工艺》 北大核心 2023年第7期139-141,共3页

采用金相、断口扫描、能谱分析对42CrMo钢齿套锻件表面亮点缺陷进行了分析。确定缺陷属于点状偏析,同时存在硫化物及氧化物夹杂,导致塑韧性较差,不能满足标准要求。

关键词 齿套 缺陷 偏析

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55NiCrMoV7钢锭热加工过程的微观组织与力学性能 被引量：1

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作者 禹兴胜 武川 +1 位作者 石如星 汪雨昌 《热加工工艺》 北大核心 2021年第15期30-32,36,共4页

通过热加工试验(镦粗、拔长与热处理)结合扫描电子显微镜观察和力学性能测试,研究55NiCrMoV7钢锭的变形过程微观组织演化、断裂机制和力学性能变化。结果表明,随着镦拔变形量的增加,钢锭的铸态组织和缺陷可以逐步消除,材料的屈服强度、... 通过热加工试验(镦粗、拔长与热处理)结合扫描电子显微镜观察和力学性能测试,研究55NiCrMoV7钢锭的变形过程微观组织演化、断裂机制和力学性能变化。结果表明,随着镦拔变形量的增加,钢锭的铸态组织和缺陷可以逐步消除,材料的屈服强度、抗拉强度、伸长率和冲击韧性随着变形量增加而增加,断裂方式从铸态的完全脆性断裂逐渐过渡到脆性和韧性混合的断裂方式。调质热处理对马氏体形貌和碳化物的析出产生影响,进一步提高了材料的强度、塑性和韧性。 展开更多

关键词 镦拔变形 热作模具钢 微观组织演化 调质处理

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承压设备用15NiCuMoNb钢厚壁环形锻件工艺技术研究

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作者 陈明 鲁博 +3 位作者 孔玉婷 代博杰 李雪 席志永 《热加工工艺》 北大核心 2022年第21期102-105,共4页

由于Cu的影响,承压设备用15NiCuMoNb钢厚壁环形锻件在锻造过程中极易开裂,甚至报废;由于锻件壁厚较大,性能热处理时淬透效果难以保证,性能不合格风险也较大。通过材料成分设计、炼钢成分控制和锻造工艺方案设计,较好地解决了锻造成形中... 由于Cu的影响,承压设备用15NiCuMoNb钢厚壁环形锻件在锻造过程中极易开裂,甚至报废;由于锻件壁厚较大,性能热处理时淬透效果难以保证,性能不合格风险也较大。通过材料成分设计、炼钢成分控制和锻造工艺方案设计,较好地解决了锻造成形中钢的脆性开裂;并通过热处理工艺试验,确定了最佳淬火、回火工艺参数。通过实际的工业化生产,验证了材料化学成分设计和锻造、热处理工艺参数的合理性。 展开更多

关键词 15NiCuMoNb钢 厚壁锻件 铜脆 成分设计 工艺设计

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φ12.2 m×11.0 m大型磨机法兰弯曲成形工艺的研究

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作者 孙统辉 张瑞华 张鹏豪 《热加工工艺》 北大核心 2023年第11期163-166,共4页

对特大型磨机法兰弯曲的模具结构、工艺性进行了对比分析。通过调节支撑轮间距和限位支撑高度可以实现不同曲率半径的法兰弯曲。试制中发现上模中心与坯料表面在弯曲过程中有逐步分离现象,由三点弯曲演变为四点弯曲是造成弯曲法兰最终... 对特大型磨机法兰弯曲的模具结构、工艺性进行了对比分析。通过调节支撑轮间距和限位支撑高度可以实现不同曲率半径的法兰弯曲。试制中发现上模中心与坯料表面在弯曲过程中有逐步分离现象,由三点弯曲演变为四点弯曲是造成弯曲法兰最终曲率半径偏差较大的根本原因;压下量的确定必须考虑回弹量和上模分离间隙等关键参数,对理论值必须进行补偿修正。 展开更多

关键词 法兰 弯曲 回弹量 压下量

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