高度毒性介质负压操作容器制造技术要求的确定 被引量：1

1

作者 倪永良 王海范 崔琴 《石油和化工设备》 CAS 2015年第7期5-7,共3页

分析了正压与负压操作对容器所受压力载荷及壳体承受应力的区别,指出对于高度毒性介质且负压操作的容器,容器所受的压力载荷是由大气压力施加的,不会发生因容器内介质的压力而导致容器泄漏或强度失效而造成破坏的情况。提出了对这种工... 分析了正压与负压操作对容器所受压力载荷及壳体承受应力的区别,指出对于高度毒性介质且负压操作的容器,容器所受的压力载荷是由大气压力施加的,不会发生因容器内介质的压力而导致容器泄漏或强度失效而造成破坏的情况。提出了对这种工况的容器,在确定容器的制造技术要求时,应该按给容器施加压力载荷的介质(即容器外的大气)确定,而不是按容器内的高度毒性介质确定,即只需要按一般的真空容器对待即可。 展开更多

关键词 高度毒性介质 负压操作 真空容器 泄漏 制造技术要求

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离心压缩机高温蒸汽管线柔性改造

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作者 孙德松 倪永良 《科技通报》 北大核心 2017年第2期66-68,185,共4页

高温下动设备经常会发生事故。本文结合实际案例,分析了高温蒸汽管道对离心压缩机进口受力问题。基于CaesarⅡ软件进行建模受力分析,提出了调整管道支架及静设备支座来减小管口推力的方案,改变管线走向来减小管口推力的方案,管口设置膨... 高温下动设备经常会发生事故。本文结合实际案例,分析了高温蒸汽管道对离心压缩机进口受力问题。基于CaesarⅡ软件进行建模受力分析,提出了调整管道支架及静设备支座来减小管口推力的方案,改变管线走向来减小管口推力的方案,管口设置膨胀节来减振和减小管口推力的方案,对于动设备进出口管线的结构设计具有实用价值。 展开更多

关键词 压缩机 CaesarⅡ 受力分析 膨胀节 支架

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一起锅炉房内蒸汽管道事故的安全分析

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作者 孙德松 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2016年第2期73-75,72,共4页

分析了某企业锅炉房内蒸汽管道中膨胀节的设置问题,基于CaesarⅡ软件进行建模受力分析,说明由于蒸汽管道上增设了膨胀节导致压力推力过大,造成分汽缸接管根部强度不够,反而不安全,是发生事故的原因。为此提出了锅炉房内蒸汽管道重新布... 分析了某企业锅炉房内蒸汽管道中膨胀节的设置问题,基于CaesarⅡ软件进行建模受力分析,说明由于蒸汽管道上增设了膨胀节导致压力推力过大,造成分汽缸接管根部强度不够,反而不安全,是发生事故的原因。为此提出了锅炉房内蒸汽管道重新布置的方案。 展开更多

关键词 CAESAR Ⅱ 蒸汽管道 膨胀节设置 安全分析

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高温余热锅炉换热管管头焊缝结构的改进

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作者 崔琴 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2015年第9期9-11,21,共4页

对高温余热锅炉进气端换热管管头焊缝出现的裂纹进行了分析,针对产生裂纹的原因提出了改进结构,消除了引起焊缝疲劳裂纹的因素。经实际使用证明,改进后的结构是可靠的。

关键词 高温余热锅炉 管头焊缝 疲劳裂纹 改进结构

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球形容器液位高度计算改进 被引量：1

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作者 陈卫红 《石油化工设备》 CAS 2001年第1期24-25,共2页

针对文献 [1 ]球形容器充液高度计算过程中出现的问题 ,提出改进后的算法方案 。

关键词 油罐 球形容器 充液高度 计算 AUTOLISP语言

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布置两圈主螺栓的大直径氨合成塔筒体端部连接结构设计 被引量：1

6

作者 倪永良 王海范 +1 位作者 崔琴 李松琳 《石油和化工设备》 CAS 2016年第12期5-10,共6页

对一台DN3200氨合成塔的筒体端部采用常规方法进行设计,需要选用规格为M180×4主螺栓才能满足要求,该规格的主螺栓已超过了GB 150.2-2011标准中的最大规格,而且即使可以选用,也将给实际加工使用带来困难。针对上述情况,提出了选用... 对一台DN3200氨合成塔的筒体端部采用常规方法进行设计,需要选用规格为M180×4主螺栓才能满足要求,该规格的主螺栓已超过了GB 150.2-2011标准中的最大规格,而且即使可以选用,也将给实际加工使用带来困难。针对上述情况,提出了选用适宜规格的主螺栓,将主螺栓分为内外两圈布置在筒体端部上,由内外两圈主螺栓共同承受轴向载荷。为了计算布置两圈主螺栓的筒体端部的强度,采用将内外两圈主螺栓折算成一圈假想主螺栓的方法,解决了强度计算问题。 展开更多

关键词 氨合成塔 双锥密封 筒体端部 主螺栓 大直径 结构设计

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端部法兰上大直径螺纹孔及螺柱旋入端结构的设计 被引量：1

7

作者 王海范 倪永良 崔琴 《石油和化工设备》 CAS 2015年第10期5-7,共3页

根据高压容器端部法兰上螺纹孔的具体要求,指出当螺纹的直径很大时,按照目前所采用的加工方法,螺纹孔底部的形状不能加工成GB150标准规定的结构,旋入螺柱后,达不到螺柱端面与螺纹孔底部顶紧的效果。为了使大直径的螺纹孔满足装配要求,... 根据高压容器端部法兰上螺纹孔的具体要求,指出当螺纹的直径很大时,按照目前所采用的加工方法,螺纹孔底部的形状不能加工成GB150标准规定的结构,旋入螺柱后,达不到螺柱端面与螺纹孔底部顶紧的效果。为了使大直径的螺纹孔满足装配要求,对螺纹孔及螺柱旋入端的结构进行了改进,将螺柱的端面与螺纹孔底部之间改为平面接触,这样既能方便加工出符合结构及尺寸要求的螺纹孔,还可以达到螺柱端面与螺纹孔底部顶紧的效果。 展开更多

关键词 高压容器 端部法兰 大直径螺纹孔 螺柱 加工方法

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设置加强箍多层高压容器裙座支承结构设计

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作者 倪永良 崔琴 +1 位作者 王海范 曹存 《石油化工设备》 CAS 2016年第6期27-31,共5页

分析了裙座支承的多层高压容器筒体与不等厚半球形封头连接部位的应力状况,指出该连接部位因结构不连续而产生附加边缘应力并存在明显的应力集中,使得该部位成为高应力区。裙座壳与半球形封头焊接连接,由于结构约束,封头的焊接部位还要... 分析了裙座支承的多层高压容器筒体与不等厚半球形封头连接部位的应力状况,指出该连接部位因结构不连续而产生附加边缘应力并存在明显的应力集中,使得该部位成为高应力区。裙座壳与半球形封头焊接连接,由于结构约束,封头的焊接部位还要承受附加弯曲应力。为了改善多层筒体与半球形封头连接部位的应力状况,根据带加强箍半球形封头的高压容器专利技术,设计了一种多层高压容器裙座支承新结构,即在半球形封头的外面设置加强箍,将裙座壳与加强箍焊接连接。此结构多层筒体与封头的连接部位应力集中系数小,且裙座壳不与封头焊接,因此封头上不存在因结构约束而产生的附加弯曲应力,整个结构的安全可靠性得到了提高。 展开更多

关键词 高压容器 加强箍 裙座支承结构 设计

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受压筒体纵环焊缝对接错边量超差的处理 被引量：1

9

作者 费跃程 宋文练 《石油化工设备》 CAS 北大核心 1993年第6期47-49,共3页

根据现场实际情况,本文对常见的压力容器纵环焊缝错边超差允限的判断公式提出了修正意见,介绍了处理局部错边超差应考虑的相关因素和方法。

关键词 压力容器 焊缝 错边量 应力 计算

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U形管式换热器换热管排列形式选择 被引量：3

10

作者 陈平 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2017年第6期5-7,11,共4页

根据U形管式换热器中换热管采用正三角形与正方形两种布管方式分别适用于不同工况的情况,分析了换热管不同的排列形式对换热器制造成本及换热效率的影响,指出当换热管采用正三角形布管时,选择30°正三角形排列形式的结构,能够减少... 根据U形管式换热器中换热管采用正三角形与正方形两种布管方式分别适用于不同工况的情况,分析了换热管不同的排列形式对换热器制造成本及换热效率的影响,指出当换热管采用正三角形布管时,选择30°正三角形排列形式的结构,能够减少换热器的制造成本,并且可以提高换热效率,而当换热管采用正方形布管时,为了提高换热效率,应选择45°转角正方形排列形式的结构。 展开更多

关键词 U形管式换热器 换热管排列形式 正三角形排列 正方形排列

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双锥密封平盖上环形槽底部尺寸的正确设计 被引量：2

11

作者 王海范 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2018年第3期5-8,共4页

分析了双锥密封结构在预紧后,双锥环在平盖的环形槽内的受力变形情况,即双锥环在环形槽内既受到径向力作用产生径向压缩变形,又受到轴向力作用产生轴向楔进位移。指出平盖上环形槽的底部必须设计留有一定空间,使预紧后的双锥环在环形槽... 分析了双锥密封结构在预紧后,双锥环在平盖的环形槽内的受力变形情况,即双锥环在环形槽内既受到径向力作用产生径向压缩变形,又受到轴向力作用产生轴向楔进位移。指出平盖上环形槽的底部必须设计留有一定空间,使预紧后的双锥环在环形槽内的轴向楔进位移不受影响,即预紧后双锥环的上端面与平盖的环形槽底面不能接触顶到,并留有一定的安全间隙。提出设计平盖上环形槽底部空间的尺寸时,应以预紧后双锥环在环形槽内的最大楔进量为依据,并列出了双锥环最大楔进量的计算和确定方法。 展开更多

关键词 双锥密封 平盖 环形槽 双锥环 设计

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集箱式高压加热器封头的开孔补强计算

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作者 吴国良 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2015年第4期5-7,共3页

本文对一台集箱式高压加热器集箱管伸出封头处的开孔结构进行了开孔补强计算。当壳体与接管承受的不是同一种压力载荷时,不能用现有的各种设计标准进行开孔补强计算,应该按照多腔容器壳体上的特殊开孔结构的补强计算方法进行开孔补强计算。

关键词 高压加热器 集箱管 开孔补强计算 多腔容器 特殊开孔结构

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采用主螺栓连接的高压容器极限设计压力分析 被引量：1

13

作者 倪永良 刘干 《石油和化工设备》 CAS 2019年第12期5-8,共4页

采用主螺栓连接的双锥密封结构高压容器,由于受到筒体端部上主螺栓承载能力的限制,每一种封口直径的双锥密封结构,在不同的设计温度下,存在一个最大设计压力即极限设计压力。虽然我国的压力容器设计规范规定的双锥密封结构的最大设计压... 采用主螺栓连接的双锥密封结构高压容器,由于受到筒体端部上主螺栓承载能力的限制,每一种封口直径的双锥密封结构,在不同的设计温度下,存在一个最大设计压力即极限设计压力。虽然我国的压力容器设计规范规定的双锥密封结构的最大设计压力为35MPa,但是,由分析计算可知,当容器的封口直径≥DN2200时,即使布置的主螺栓使总截面积达到最大,且选用设计温度下许用应力最高的主螺栓材质,容器的最大设计压力均达不到35MPa,容器的封口直径越大,其极限设计压力就越小。如果需要设计的高压容器设计压力大于相应的极限设计压力,则该工况的容器无法按常规结构设计。 展开更多

关键词 高压容器 主螺栓 双锥密封 极限设计压力

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螺栓连接的高温工况容器液压试验压力探讨 被引量：1

14

作者 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2019年第1期5-9,17,共6页

液压试验是压力容器制造完成后的最后试验,其目的是通过对容器进行短时超压试验,全面综合考核容器的整体强度。但是,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温工况压力容器,当设计温度下螺栓材料的温度修正系数小于壳体材料的温度修正系数时,... 液压试验是压力容器制造完成后的最后试验,其目的是通过对容器进行短时超压试验,全面综合考核容器的整体强度。但是,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温工况压力容器,当设计温度下螺栓材料的温度修正系数小于壳体材料的温度修正系数时,液压试验压力受到螺栓材料的温度修正系数控制,试验压力将小于容器壳体本身要求的压力,这就达不到液压试验的目的。所以,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温工况压力容器,应当以壳体材料的温度修正系数确定容器的液压试验压力,同时校核液压试验条件下螺栓的拉应力,该拉应力应不大于螺栓材料的最大允许应力。 展开更多

关键词 螺栓连接 高温工况 液压试验压力 温度修正系数

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电加热器管板设计温度的合理设定

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作者 杨雯玥 倪永良 《石油和化工设备》 CAS 2015年第5期9-11,共3页

介绍了气体电加热器的结构,分析了一台空气电加热器的运行工况及管板的温度,提出电加热器壳体由于在工作情况下各部分的金属温度不同,可以分别设定管板与壳体的设计温度,管板处于低温区域,设定的管板设计温度应当比壳体低。按照管板的... 介绍了气体电加热器的结构,分析了一台空气电加热器的运行工况及管板的温度,提出电加热器壳体由于在工作情况下各部分的金属温度不同,可以分别设定管板与壳体的设计温度,管板处于低温区域,设定的管板设计温度应当比壳体低。按照管板的设计温度计算管板厚度,与按照壳体的设计温度计算的管板厚度相比,管板的设计厚度明显减薄,有利于降低制造成本。 展开更多

关键词 电加热器 管板 设计温度 管板厚度

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