水溶性缓蚀剂HS-2000研究开发 被引量：3

1

作者 张林 邓春光 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2001年第3期30-34,共5页

文章介绍了一种咪唑啉衍生物水溶性缓蚀剂HS - 2 0 0 0的合成、结构分析以及腐蚀试验。

关键词 HS-2000 咪唑啉类 季铵盐 酸性腐蚀介质 水溶性缓蚀剂

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用过滤法对石油脱盐脱水技术

2

作者 蒋自力 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1992年第4期58-59,共2页

一、前言用过滤法对石油脱盐脱水技术为武汉石油化工厂设备研究所开发的一项新的技术。该技术可用于原油脱盐、汽、柴油碱(氨)洗后的精制及煤油脱水等工艺。对保证油品质量、降低能耗、提高经济效益和环保效益有其独特的优点。该项技术... 一、前言用过滤法对石油脱盐脱水技术为武汉石油化工厂设备研究所开发的一项新的技术。该技术可用于原油脱盐、汽、柴油碱(氨)洗后的精制及煤油脱水等工艺。对保证油品质量、降低能耗、提高经济效益和环保效益有其独特的优点。该项技术已于1992年3月通过总公司发展部组织的成果鉴定。 展开更多

关键词 石油 脱盐 脱水 过滤法

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HT01 油溶性缓蚀剂的开发与应用 被引量：2

3

作者 张林 邓春光 胡凡 《炼油设计》 2000年第7期54-56,共3页

介绍了武汉石油化工厂设备研究所开发的HT0 1油溶性缓蚀剂的合成、中试和工业应用情况。注氨控制pH 6～ 9,加入HT0 15 μg/g ,挂片实验A3钢的腐蚀速率小于 0 .2 4mm/a。常压塔顶冷凝水中铁离子含量小于 1mg/L。加入HT0

关键词 缓蚀剂 常减压装置 冷凝 油溶性 HT01 水处理

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焊缝残余应力的磁性法和盲孔法测试及讨论 被引量：1

4

作者 傅玉华 黄志强 +1 位作者 吴家声 雷福生 《武汉工程大学学报》 CAS 1991年第3期54-59,共6页

本文讨论了磁性法中灵敏系数α的确定,结果得到笼统地用母材的α值来计算焊缝及焊缝熔合线附近的应力是不适当的;同理,盲孔法中亦不宜用母材的机械能来笼统地计算上述区域的应力值。在磁性法中,理论上讲角θ_1与θ_2应相等,但实测结果表... 本文讨论了磁性法中灵敏系数α的确定,结果得到笼统地用母材的α值来计算焊缝及焊缝熔合线附近的应力是不适当的;同理,盲孔法中亦不宜用母材的机械能来笼统地计算上述区域的应力值。在磁性法中,理论上讲角θ_1与θ_2应相等,但实测结果表明,θ_1与θ_2有差异,因此θ_1与θ_2应以实测为准。 展开更多

关键词 焊缝 残余应力 测量 磁性法 盲孔法

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冬季采暖水系统用缓蚀剂的研制 被引量：3

5

作者 吴宇峰 唐同庆 +1 位作者 唐绍儒 周坤坪 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1998年第3期35-37,共3页

讨论了工业循环冷却水系统常用缓蚀剂对采暖水系统软化水的缓蚀作用,发现除钼酸盐等少数药剂外,其余均需要通过Ca^(2+),Mg^(2+),OH^-等水中离子参与成膜才能起缓蚀作用。这些缓蚀剂不宜在软化水中使用;一些酸性介质缓蚀剂对软化水有很... 讨论了工业循环冷却水系统常用缓蚀剂对采暖水系统软化水的缓蚀作用,发现除钼酸盐等少数药剂外,其余均需要通过Ca^(2+),Mg^(2+),OH^-等水中离子参与成膜才能起缓蚀作用。这些缓蚀剂不宜在软化水中使用;一些酸性介质缓蚀剂对软化水有很好的缓蚀作用。自制的MYN系列软化水缓蚀剂,只要控制Na_2MoO_4的浓度在15mg/L左右就对软化水介质有极好的缓蚀作用。 展开更多

关键词 采暖水系统 缓蚀剂 软化水

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过滤脱盐工业化试验总结 被引量：1

6

作者 杜荣熙 蒋自力 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1994年第4期51-55,共5页

过滤脱盐工业化装置自1993年9月11日开始投用,已经历连续5个月的运行,并于1993年10月29日12∶00至1993年10月30日12∶00由厂技术处组织进行了过滤脱盐工业化装置标定。

关键词 过滤 脱盐 工业化试验 原油

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FCC渣油催化裂化装置的腐蚀与防护 被引量：1

7

作者 杜荣熙 吴建平 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1992年第1期1-5,9,共6页

1987年8月至1990年10月,我厂引进渣油催化裂化技术改造,共进行了第14、15、16三个周期的生产,在此期间炼制了多种原油(计鲁宁管输油、阿曼油、大庆油、仪征油、渤海油、黄岛油、印尼米纳斯油等),原油性质波动大,酸值0.2～2.04mgKOH/g,... 1987年8月至1990年10月,我厂引进渣油催化裂化技术改造,共进行了第14、15、16三个周期的生产,在此期间炼制了多种原油(计鲁宁管输油、阿曼油、大庆油、仪征油、渤海油、黄岛油、印尼米纳斯油等),原油性质波动大,酸值0.2～2.04mgKOH/g,硫含量0.2w％～0.8w％,含盐量10～80mg/L。原油性质的波动和劣化,对渣油催化裂化的原料产生了一定的影响。由于催化裂化原料的变化,也就是掺炼比的变化(见表1、2),对渣油催化裂化设备腐蚀和防护提出了新的课题,几个周期以来,我们利用停工大检修对渣油催化裂化设备。 展开更多

关键词 渣油 催化裂化装置 腐蚀 防护

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脱硫净化水在原油电脱盐中的应用 被引量：1

8

作者 邓春光 张林 唐同庆 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2001年第2期33-34,45,共3页

介绍了脱硫净化水在原油电脱盐中的应用情况。如果对脱硫净化水的水质加以控制 ,使pH值不大于 9,则是一种理想的电脱盐注水 ,因为它符合日益严格的环保要求。使用脱硫净化水其原油脱后平均盐含量为 2 .17mg/L、水含量为 0 .18% ,与使用... 介绍了脱硫净化水在原油电脱盐中的应用情况。如果对脱硫净化水的水质加以控制 ,使pH值不大于 9,则是一种理想的电脱盐注水 ,因为它符合日益严格的环保要求。使用脱硫净化水其原油脱后平均盐含量为 2 .17mg/L、水含量为 0 .18% ,与使用新鲜水相当。 展开更多

关键词 脱硫 净化水 电脱盐 注水剂 原油加工

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催化脱硫系统的腐蚀与防护 被引量：3

9

作者 吴宇峰 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1997年第1期13-16,19,共5页

自武汉石油化工厂催化脱硫装置投用以来,多次发生腐蚀破裂泄漏.10年内曾两次更换溶剂脱硫塔.文章讨论了MEA.MDEA等几种脱硫剂和溶剂中的CO_2、H_2S布对脱硫系统腐蚀的影响.经试验发现,脱硫剂在脱硫系统中起了很好的缓蚀作用.该系统的均... 自武汉石油化工厂催化脱硫装置投用以来,多次发生腐蚀破裂泄漏.10年内曾两次更换溶剂脱硫塔.文章讨论了MEA.MDEA等几种脱硫剂和溶剂中的CO_2、H_2S布对脱硫系统腐蚀的影响.经试验发现,脱硫剂在脱硫系统中起了很好的缓蚀作用.该系统的均匀腐蚀主要由CO_2引起,H_2S的存在减缓了CO_2对设备的均匀腐蚀.该系统的IGSCC不仅与脱硫剂类别有关, 还与溶剂中CO_2、H_2S含量有关,H_2S含量高时.不会发生IGSCC,少量H_2S的存在会导致脱硫剂CO_2-H_2S体系的IGSCC.最后提出了6条防护措施与建议. 展开更多

关键词 脱硫剂 催化脱硫系统 应力腐蚀破裂 石油化工

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常压塔顶挥发线失效分析 被引量：2

10

作者 杜荣熙 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1990年第4期1-11,共11页

1989年6月至1989年10月,我厂常减压装置常压塔顶挥发线因连续出现油汽溃漏现象,严重威胁着装置的安全生产.经紧急带压堵漏技术处理,确保了装置的连续在全运行.

关键词 常压塔 塔顶 挥发线 失效

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原油脱盐若干问题的讨论 被引量：1

11

作者 杜荣熙 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1997年第1期20-21,23,共3页

概述了武汉石油化工厂应用原油过滤脱盐技术取得的经济效益.同时以大量的测试数据说明了原油脱盐中各种亟待解决的新老问题,并提出了解决这些问题的方法.

关键词 原油脱盐 过滤 破乳剂 脱水 反冲洗 再生

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渣油催化裂化装置脱硫系统缓蚀剂研制及应用 被引量：1

12

作者 杜荣熙 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1993年第4期45-49,共5页

催化脱硫装置中的净化系统因使用不当会发生设备的腐蚀。腐蚀的原因是多方面的。电化学腐蚀、化学腐蚀的有关化学反应式有:

关键词 渣油 脱硫 缓蚀剂 催化裂化 腐蚀

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重油催化裂化脱硫系统换热器的电偶腐蚀

13

作者 毛庆斌 邓春光 +1 位作者 张林 唐同庆 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1999年第2期20-24,共5页

利用金相和电化学方法分析了武汉石油化工厂脱硫系统换热器管束腐蚀穿孔的原因,认为碳钢换热器防冲板和管束的穿孔主要是由于沉积物的堆积而产生的电偶腐蚀所致.提出改进防冲板设计,对溶液进行过滤和降低溶液中的氧含量等措施可减少或... 利用金相和电化学方法分析了武汉石油化工厂脱硫系统换热器管束腐蚀穿孔的原因,认为碳钢换热器防冲板和管束的穿孔主要是由于沉积物的堆积而产生的电偶腐蚀所致.提出改进防冲板设计,对溶液进行过滤和降低溶液中的氧含量等措施可减少或避免这种类型的腐蚀. 展开更多

关键词 脱硫系统 碳钢 换热器 重油 催化裂化 电偶腐蚀

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原油蒸馏装置高温重油部位的腐蚀与防护

14

作者 蒋自力 杜荣熙 彭凯 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1992年第S1期58-69,共12页

一、前言进入80年代以来,国内由于原油性质发生变化,原油中的酸值和硫含量逐步增高,炼厂原油蒸馏装置高温重油部位的腐蚀日趋严重,安全生产已受到直接威胁。

关键词 蒸馏装置 环烷酸 硫腐蚀 焊接接头 异种钢 腐蚀部位 常减压装置 合金层 防腐措施 渗铝钢

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尾气烟囱玻璃鳞片衬里层的应用

15

作者 杜荣熙 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1989年第1期15-16,共2页

硫磺回收装置的腐蚀矛盾集中于尾气处理部分,而尤以尾气烟囱为设备腐蚀的焦点。碳钢尾气烟囱自1986年4月17日开始投用,至5月3日烟囱简体出现第一次泄漏,历时15天.烟囱筒体原壁厚为12m/m,腐蚀深度为0.8m/天,烟囱实际使用仅8个月.该碳钢... 硫磺回收装置的腐蚀矛盾集中于尾气处理部分,而尤以尾气烟囱为设备腐蚀的焦点。碳钢尾气烟囱自1986年4月17日开始投用,至5月3日烟囱简体出现第一次泄漏,历时15天.烟囱筒体原壁厚为12m/m,腐蚀深度为0.8m/天,烟囱实际使用仅8个月.该碳钢尾气烟囱已于1987年5月放倒,在烟囱下段,中段发现大片减薄区,最薄处仅0.5～1mm,用硬物轻敲即变形破坏成洞. 展开更多

关键词 硫磺回收装置 腐蚀深度 尾气处理 原壁 糠酮树脂 内衬层 下段 耐化学腐蚀性能 防腐层 修补处理

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蒸馏装置注氨前后腐蚀程度的探讨

16

作者 杜荣熙 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1989年第2期22-26,共5页

炼厂蒸馏装置塔顶及冷凝冷却系统的腐蚀防护,主要以原油脱盐,注碱方式进行。但是,残留的氯化氢仍会造成冷凝区域比较严重的腐蚀。因此,必须往该系统中注氨,以便在水冷凝之前将氯化氢中和悼。但是,由于实际情况的不同,一些炼厂注氨点选... 炼厂蒸馏装置塔顶及冷凝冷却系统的腐蚀防护,主要以原油脱盐,注碱方式进行。但是,残留的氯化氢仍会造成冷凝区域比较严重的腐蚀。因此,必须往该系统中注氨,以便在水冷凝之前将氯化氢中和悼。但是,由于实际情况的不同,一些炼厂注氨点选择在挥发线而不是塔顶部位。这样塔顶部位,注氨点前的挥发线,实际并未受到保护。 展开更多

关键词 蒸馏装置 原油脱盐 冷凝冷却 腐蚀防护 系统腐蚀 腐蚀程度 区域比较 常压蒸馏塔 腐蚀状况 腐蚀试片

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烟机膨胀节的腐蚀问题探讨

17

作者 吴建平 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1993年第4期19-22,共4页

我厂催化裂化装置烟气管道中所安装的一组膨胀节,为“U”型铰链式。波壳部分由5层0.5mm的薄壁不锈钢(1Cr18Ni9Ti)钢板压制而成。膨胀节内装有导流套筒,在膨胀节和导流套筒之间,可由膨胀节外的蒸汽盘管通入蒸汽,以冷却和保护膨胀节。这... 我厂催化裂化装置烟气管道中所安装的一组膨胀节,为“U”型铰链式。波壳部分由5层0.5mm的薄壁不锈钢(1Cr18Ni9Ti)钢板压制而成。膨胀节内装有导流套筒,在膨胀节和导流套筒之间,可由膨胀节外的蒸汽盘管通入蒸汽,以冷却和保护膨胀节。这组膨胀节在使用4个月后发生了非正常失效。停工检查时,发现破裂多处,破裂处有水渍和腐蚀痕迹。严重处最内层波壳腐蚀穿透。 展开更多

关键词 膨胀节 腐蚀 烟气 管道

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内燃机连杆螺栓断裂分析

18

作者 毛庆斌 沙民文 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1993年第2期25-28,共4页

本文对在我厂铁路机车试车时发生的一次缸体破坏事故进行了分析.金相和电镜观察证实连杆螺栓为低应力疲劳断裂,裂纹源产生于尺寸较大的硅酸盐夹杂物处,并指出高强度钢中非金属夹杂物的大小及形状显著地影响着钢的性能。

关键词 内燃机 连杆 螺栓 疲劳断裂

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换热器筒体破裂的原因分析

19

作者 吴建平 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1994年第2期43-47,共5页

1 概述我厂大型换热器H402在检修中,发现筒体上有两处贯穿性裂纹,裂纹较大,无法修复,该设备遂告报废,造成一定的经济损失.本文通过大量试验和检测。

关键词 换热器 筒体 裂纹

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常减压装置腐蚀调查报告

20

作者 吴建平 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1991年第2期10-13,31,共5页

我厂十六周期的生产已告结束.本周期中,原油品种多,原油性质波动大,给设备的腐蚀带来许多新的影响.下面对常减压装置的腐蚀情况进行叙述,并对存在的问题进行讨论,以期得到解决.一、腐蚀现状介绍1.常压塔工作温度370℃,最高工作压力0.1M... 我厂十六周期的生产已告结束.本周期中,原油品种多,原油性质波动大,给设备的腐蚀带来许多新的影响.下面对常减压装置的腐蚀情况进行叙述,并对存在的问题进行讨论,以期得到解决.一、腐蚀现状介绍1.常压塔工作温度370℃,最高工作压力0.1MPa,工作介质原油,主体材质16MnR.常压塔壁呈麻点状全面腐蚀.进料口水平板有一φ20mm孔洞.上斜板焊缝冲蚀深度达6mm,侧板已冲蚀穿孔.未穿孔部位薄若纸状,已变形.塔壁所衬防冲板焊缝冲蚀程度严重,深达8mm. 展开更多

关键词 常减压装置 腐蚀

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