气瓶安全泄放量计算方法探讨 被引量：11

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作者 喻健良 闫兴清 +2 位作者 李岳 胡军 伊军 《压力容器》 北大核心 2011年第11期36-40,共5页

基于目前国内外标准中对气瓶安全泄放量的计算存在诸多差异的现状,对国内原气瓶用爆破片标准GB 16918—1997、美国压缩气体协会标准CGAS-1.1—2005、美国石油学会标准API521—2007中气瓶泄放量的计算方法进行了分析。将CGAS-1.1安全泄... 基于目前国内外标准中对气瓶安全泄放量的计算存在诸多差异的现状,对国内原气瓶用爆破片标准GB 16918—1997、美国压缩气体协会标准CGAS-1.1—2005、美国石油学会标准API521—2007中气瓶泄放量的计算方法进行了分析。将CGAS-1.1安全泄放量公式中空气的当量体积排放量推导转化为实际介质的安全泄放质量流量,该成果有助于正确理解和应用CGAS-1.1标准。分析比较认为:CGAS公式计算结果较API相比,爆破片计算面积差别不大,但泄放阀结果明显偏大。API 521中对受火引起超压的气瓶泄放面积计算,具有扎实的理论基础,但对因其他原因导致的超压,适用性有待考证。GB 16918中气瓶安全泄放量公式采用的是CGAS-1.1中适用于单一压力泄放阀的泄放量公式,因此当泄放装置采用爆破片时,不能采用GB 16918进行计算,建议补充完善GB 16918中安全泄放相关内容。 展开更多

关键词 气瓶 安全泄放量 超压 泄放设计标准

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压缩天然气长管拖车气瓶用爆破片安全泄放装置的结构探讨 被引量：9

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作者 李岳 闫兴清 +2 位作者 喻健良 姜一昌 温殿江 《压力容器》 北大核心 2018年第11期53-60,共8页

长管拖车是指将几个或十几个高压大容积无缝气瓶固定在半挂车或集装框架内,用汽车来运输高压气体的运输设备。按相关标准要求,长管拖车气瓶必须安装爆破泄放装置,目前已使用过多种结构泄放装置。这些泄压装置结构不同,其性能特点和安全... 长管拖车是指将几个或十几个高压大容积无缝气瓶固定在半挂车或集装框架内,用汽车来运输高压气体的运输设备。按相关标准要求,长管拖车气瓶必须安装爆破泄放装置,目前已使用过多种结构泄放装置。这些泄压装置结构不同,其性能特点和安全性也各不同。探讨了几种在长管拖车气瓶上曾使用过的爆破片泄放装置的结构特点及存在问题,为长管拖车气瓶合理选用爆破片装置提供参考。 展开更多

关键词 长管拖车气瓶 爆破片 易熔塞 爆破片与易熔塞复合装置

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爆破片与安全阀串联组合泄放特性 被引量：11

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作者 喻健良 闫兴清 +3 位作者 陈金义 白瑞莹 金志伟 周伟明 《压力容器》 2012年第8期6-10,共5页

爆破片及安全阀串联组合泄放系数测定在国内标准及文献中还未见报道。建立了爆破片与安全阀串联组合泄放特性试验装置,研究了爆破片与安全阀之间不同接管长度、不同泄放压力下组合泄放装置泄放量及泄放系数。选用孔板流量计测量介质流量... 爆破片及安全阀串联组合泄放系数测定在国内标准及文献中还未见报道。建立了爆破片与安全阀串联组合泄放特性试验装置,研究了爆破片与安全阀之间不同接管长度、不同泄放压力下组合泄放装置泄放量及泄放系数。选用孔板流量计测量介质流量,选用反拱刻槽型爆破片及弹簧全启式安全阀。以单独安装安全阀泄放试验作为对比试验。结果表明,单独安装安全阀时,随着接管长度增加,泄放系数稍变小,但最小值为0.9。试验所用批次的爆破片和安全阀串联组合时,泄放系数在0.78～0.84之间,组合校正系数Kc在0.876～0.912范围内。 展开更多

关键词 爆破片 安全阀 串联组合 组合泄放系数 组合校正系数

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CGAS-1.1中关于气瓶安全泄放量计算方法的再讨论 被引量：8

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作者 闫兴清 喻健良 +2 位作者 李岳 伊军 胡军 《压力容器》 2017年第2期47-50,73,共5页

气瓶安全泄放量的准确计算是开展气瓶超压泄放设计的基础。比较权威的美国压缩气体协会标准CGAS-1.1对多种类型的气瓶安全泄放量计算作了规定。由于国内较多研究人员对CGAS-1.1标准计算方法不够理解,分析了CGAS-1.1标准中气瓶安全泄放... 气瓶安全泄放量的准确计算是开展气瓶超压泄放设计的基础。比较权威的美国压缩气体协会标准CGAS-1.1对多种类型的气瓶安全泄放量计算作了规定。由于国内较多研究人员对CGAS-1.1标准计算方法不够理解,分析了CGAS-1.1标准中气瓶安全泄放量的计算方法。结果表明,CGAS-1.1标准虽然对采用压力泄放阀以及压力泄放阀以外的气瓶安全泄放量规定了不同的计算公式,但当换算为实际气体的安全泄放量时,其计算公式完全一致。安全泄放量与泄放结构类型无关。简化了气瓶泄放面积的计算方法,发现泄放面积仅与气瓶容积、泄放系数有关,与气瓶内介质种类、特性无关。 展开更多

关键词 气瓶 安全泄放量 泄放面积 CGAS-1.1

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无隔热气瓶火灾工况下安全泄放量计算方法比较与讨论 被引量：5

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作者 李岳 温殿江 +2 位作者 姜一昌 喻友良 朱永江 《压力容器》 北大核心 2019年第8期33-37,49,共6页

对于无隔热气瓶,如果不考虑外界介质注入及内部化学反应引起的超压,此类容器超压基本是外界温升或火灾引起的气体、液体膨胀所致。对美国CGA S-1. 1无隔热压缩气体气瓶泄放量计算公式进行了推导,确定了压缩气体及液化气体泄放量与泄放... 对于无隔热气瓶,如果不考虑外界介质注入及内部化学反应引起的超压,此类容器超压基本是外界温升或火灾引起的气体、液体膨胀所致。对美国CGA S-1. 1无隔热压缩气体气瓶泄放量计算公式进行了推导,确定了压缩气体及液化气体泄放量与泄放面积计算公式,并与GB/T 33215-2016中泄放量计算公式进行了比较,提出了采用GB/T 33215-2016标准计算公式存在的问题,为标准修订提供参考。 展开更多

关键词 无隔热气瓶 压缩气体 液化气体 火灾工况 安全泄放量

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爆破片安全装置与安全完整性等级探讨

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作者 闫兴清 喻健良 +5 位作者 温殿江 姜一昌 朱永江 李岳 韩冰 胡军 《压力容器》 北大核心 2020年第4期68-71,78,共5页

在国内化工装置相继开展安全仪表系统(SIS)配备以及安全完整性等级(SIL)定级等背景下,针对爆破片安全装置,研究人员相继提出“爆破片是否属于安全仪表系统零部件”“爆破片做不做安全完整性等级认证”“爆破片与安全完整性等级有没有关... 在国内化工装置相继开展安全仪表系统(SIS)配备以及安全完整性等级(SIL)定级等背景下,针对爆破片安全装置,研究人员相继提出“爆破片是否属于安全仪表系统零部件”“爆破片做不做安全完整性等级认证”“爆破片与安全完整性等级有没有关系”三个问题。探讨并解答了这些问题,提出了爆破片后续研究方向。分析认为,爆破片不属于安全仪表系统零部件,不需要做安全完整性等级认证,但是,爆破片与安全仪表系统的安全完整性等级评级有关系,需要明确爆破片分别作为独立事件和独立保护层失效两种情况下的失效概率。后续研究方向为获得爆破片在不同失效模式下的失效率数据。 展开更多

关键词 爆破片 安全仪表系统(SIS) 安全完整性等级(SIL) 故障率

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爆破片失效影响因素分析及失效案例 被引量：26

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作者 闫兴清 喻健良 +4 位作者 李岳 温殿江 伊军 韩冰 胡军 《压力容器》 北大核心 2018年第8期52-57,共6页

频繁发生的爆破片失效事故,为具有超压风险的容器及设备的安全运行带来了隐患。分析了可能引起爆破片失效的8个因素,分别为设计爆破压力或操作压力不当、设计爆破温度或操作温度不当、内部介质腐蚀、外部环境腐蚀、夹持力不足或不均匀... 频繁发生的爆破片失效事故,为具有超压风险的容器及设备的安全运行带来了隐患。分析了可能引起爆破片失效的8个因素,分别为设计爆破压力或操作压力不当、设计爆破温度或操作温度不当、内部介质腐蚀、外部环境腐蚀、夹持力不足或不均匀、爆破片磕碰或损伤、爆破片进出口法兰配合不当、爆破片泄压侧防护不当等因素,详细探讨了各因素对爆破片爆破性能的影响规律,并给出了事故案例,可为防止爆破片发生类似失效事故提供参考。 展开更多

关键词 爆破片 失效 影响因素 事故案例

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夹持条件对反拱形爆破片失稳压力影响研究 被引量：16

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作者 李岳 喻健良 +2 位作者 姜一昌 朱永江 温殿江 《压力容器》 2016年第7期53-57,共5页

采用有限元分析方法,对不同夹持条件下的反拱形爆破片壳体进行稳定性分析,得出了不同边界约束下反拱形爆破片失稳压力的变化,确定了夹持条件对反拱形爆破片失稳压力具有重大影响,其结果可为反拱形爆破片的安装使用提供指导。

关键词 反拱形爆破片 夹持条件 失稳压力 屈曲载荷 有限元分析

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从安定性分析上讨论两种正拱形爆破片的最大允许操作比 被引量：11

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作者 李岳 喻健良 +2 位作者 姜一昌 朱永江 温殿江 《压力容器》 2016年第8期49-55,共7页

采用球壳薄膜理论详细分析了两种类型的正拱形爆破片膜片中的总体膜应力,并利用压力容器分析设计中的安定性分析,初步确定了两种类型的正拱形爆破片的最大允许操作比,为爆破片设计、制造及长久使用提供理论指导。

关键词 正拱形爆破片 最大允许操作比 分析设计 安定性分析

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DN200蒸汽管道平盖封头破坏原因分析 被引量：3

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作者 李岳 闫兴清 +3 位作者 喻健良 姜一昌 李典 温殿江 《压力容器》 2017年第8期66-69,34,共5页

采用平板理论对DN200蒸汽管道的平板封头进行了塑性变形与强度破坏分析,分析得出空泡溃灭水锤是引起该封头超压破坏的根本原因,保守计算出空泡溃灭水锤的破坏压力,并对原结构提出了改进措施。

关键词 蒸汽管道 空泡溃灭 水锤 平盖封头 强度破坏

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操作比对反拱带槽型爆破片使用寿命及更换周期的影响研究 被引量：12

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作者 宣鸿烈 闫兴清 +3 位作者 梁泽奇 李岳 温殿江 喻健良 《压力容器》 北大核心 2019年第11期6-12,共7页

目前,工程上还没有明确的预测爆破片寿命的方法,因此,爆破片的更换周期的确定一直困扰着爆破片使用单位和监督管理部门。采用试验结合数学拟合分析的方法,分别对两种不同材料316L和Inconel 600反拱形带槽型爆破片进行静态载荷下的持久... 目前,工程上还没有明确的预测爆破片寿命的方法,因此,爆破片的更换周期的确定一直困扰着爆破片使用单位和监督管理部门。采用试验结合数学拟合分析的方法,分别对两种不同材料316L和Inconel 600反拱形带槽型爆破片进行静态载荷下的持久寿命和循环载荷下的疲劳寿命分析,发现了两者具有相似的寿命规律。在高操作比时,操作比的变化对其爆破片的寿命影响不大;在低操作比时,其寿命会随着操作比的变化而发生急剧变化。最后,提出了爆破片寿命安全系数为20,确定了适用于工程应用的反拱带槽型爆破片寿命预测公式,从而为反拱带槽型爆破片的更换周期的制定提供了参考依据。 展开更多

关键词 反拱带槽型爆破片 静态载荷 循环载荷 寿命 安全系数

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