碳纤维增强C-SiC梯度基复合材料研究 被引量：5

1

作者 刘文川 邓景屹 魏永良 《高技术通讯》 EI CAS CSCD 1997年第4期1-6,共6页

采用CVI工艺均热法共沉积技术制备了碳纤维增强C－SiC梯度基复合材料。C和SiC的原料气体分别是C2H2和CH3SiCl3，Ar和H2分别是载流和稀释气体。基体微观结构的变化通过控制原料气体的成分配比获得。测试了材料的力学性能、抗氧化性能和... 采用CVI工艺均热法共沉积技术制备了碳纤维增强C－SiC梯度基复合材料。C和SiC的原料气体分别是C2H2和CH3SiCl3，Ar和H2分别是载流和稀释气体。基体微观结构的变化通过控制原料气体的成分配比获得。测试了材料的力学性能、抗氧化性能和摩擦磨损性能。利用金相技术、电子探针成分分析技术、TEM和SEM技术观察和分析了材料的微观结构。试验结果表明，这种材料的组织结构特点是：在微观上是梯度的，即围绕着纤维的基体成分连续地从碳变化到SiC；在宏观上，它属于均质的热结构复合材料。弥散在基体中的SiC起到基体改性的作用，基体壳层外边的SiC起到涂层的作用，因此它的抗氧化性能明显优于C／C材料。 展开更多

关键词 梯度基复合材料 结构与性能 化学气相渗 共沉积

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载荷频率和热处理对压铸镁合金AZ91HP疲劳裂纹扩展速率的影响 被引量：8

2

作者 刘正 李艳春 +2 位作者 王中光 王越 刘重阳 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2000年第1期7-11,共5页

在保留压铸态截面的条件下 ,通过对压铸 (F )、固溶 (T 4 )和峰时效 (T 6 )三种热处理状态的压铸镁合金AZ91HP薄板试样在不同频率下的疲劳裂纹扩展速率试验结果的分析发现 ,疲劳裂纹扩展速率随着加载频率的提高而降低。固溶处理能够降... 在保留压铸态截面的条件下 ,通过对压铸 (F )、固溶 (T 4 )和峰时效 (T 6 )三种热处理状态的压铸镁合金AZ91HP薄板试样在不同频率下的疲劳裂纹扩展速率试验结果的分析发现 ,疲劳裂纹扩展速率随着加载频率的提高而降低。固溶处理能够降低疲劳裂纹扩展速率 。 展开更多

关键词 疲劳裂纹扩展速率 载荷频率 热处理 压铸镁合金

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喷丸前后板簧脱碳表层的研究 被引量：2

3

作者 刘凤智 李家宝 《石油化工高等学校学报》 CAS 1999年第2期60-62,共3页

汽车板簧常有使疲劳强度大幅度下降的脱碳层，而喷丸处理可以有效地改善其疲劳性能。目前用来表征板簧脱碳表面力学特性最常见的指标是Ｘ射线谱线的半高宽和显微硬度，该二参量不仅本身存在缺陷，而且二者给出的结果也不一致。采用Ｘ射... 汽车板簧常有使疲劳强度大幅度下降的脱碳层，而喷丸处理可以有效地改善其疲劳性能。目前用来表征板簧脱碳表面力学特性最常见的指标是Ｘ射线谱线的半高宽和显微硬度，该二参量不仅本身存在缺陷，而且二者给出的结果也不一致。采用Ｘ射线应力分析技术，可以获得金属表面的真实应力———应变关系，从而可以用表面屈服强度对板簧脱碳表面进行研究。采用逐级剥离方法可测得半高宽、显微硬度和表面屈服强度沿脱碳层深度的分布，测量结果表明，脱碳层严重软化，但上述３参量随层深的变化规律存在一定的差异。由于表面屈服强度直接反映材料抵抗塑性形变的能力，因此，表面屈服强度更能正确地表征材料力学特性的分布。 展开更多

关键词 脱碳 喷丸 屈服强度 汽车 板簧 弹簧

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单晶镍基合金拉伸蠕变期间γ′相定向粗化的特征及影响因素 被引量：7

4

作者 田素贵 3.张静华 +2 位作者 杨洪才 徐永波 胡壮麒 《航空材料学报》 CAS CSCD 2000年第2期1-7,共7页

对 [0 0 1 ]取向单晶镍基合金恒载拉伸蠕变的组织形貌进行 SEM观察和 EDAX成分分析 ,研究了 γ′相定向粗化特征及影响因素。结果表明 ,由于应力场和温度场的差别 ,蠕变样品不同位置处筏状 γ′相粗化尺寸及特征不同 ,近断口处筏状 γ... 对 [0 0 1 ]取向单晶镍基合金恒载拉伸蠕变的组织形貌进行 SEM观察和 EDAX成分分析 ,研究了 γ′相定向粗化特征及影响因素。结果表明 ,由于应力场和温度场的差别 ,蠕变样品不同位置处筏状 γ′相粗化尺寸及特征不同 ,近断口处筏状 γ′相扭曲且粗化加剧 ,随离断口距离增加 ,γ′相粗化程度减弱 ;在γ′相定向粗化的扩散场中 ,分配比值较小且相对稳定的元素 W可成为其他元素的扩散障碍 ,使合金 2中 γ′相的形筏时间明显延长。 展开更多

关键词 单晶镍基合金 定向粗化 合金元素 拉伸蠕变

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双晶体的取向因子 被引量：2

5

作者 张哲峰 王中光 《力学与实践》 CSCD 北大核心 1998年第1期15-16,共2页

本文通过对双晶体应力分析，提出了双晶体的取向因子ΩＢ，与其组元单晶体Ｇ１，Ｇ２的Ｓｃｈｍｉｄ因子Ω１及Ω２的关系为ΩＢ＝ＶＧ１Ω１＋ＶＧ２Ω２－１．并借助于双晶体的取向因子ΩＢ来比较单晶体与双晶体塑性变形行为的差别，... 本文通过对双晶体应力分析，提出了双晶体的取向因子ΩＢ，与其组元单晶体Ｇ１，Ｇ２的Ｓｃｈｍｉｄ因子Ω１及Ω２的关系为ΩＢ＝ＶＧ１Ω１＋ＶＧ２Ω２－１．并借助于双晶体的取向因子ΩＢ来比较单晶体与双晶体塑性变形行为的差别，以确定晶界对滑移带开动的晶界阻力． 展开更多

关键词 双晶体 取向因子 晶体 晶界阻力 应力分析

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三晶体中三晶交线附近弹性应变能集中的有限单元分析

6

作者 任德斌 贾维平 +1 位作者 李守新 王中光 《计算力学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第3期279-285,共7页

提出应变能集中这一概念,对三晶体中三晶交线附近的弹性应变能的集中特性进行了计算,发现当加载方向平行于三晶交线时,三晶交线附近有弹性应变能集中,但是集中程度不是很高;当加载方向垂直于三晶交线时,根据三晶体中组元晶体的相对位置... 提出应变能集中这一概念,对三晶体中三晶交线附近的弹性应变能的集中特性进行了计算,发现当加载方向平行于三晶交线时,三晶交线附近有弹性应变能集中,但是集中程度不是很高;当加载方向垂直于三晶交线时,根据三晶体中组元晶体的相对位置的不同和取向的不同,三晶交线附近或者没有弹性应变能集中,或者有弹性应变能集中,而且在一些情况下与平行于三晶交线方向加载的情况相比,弹性应变能的集中程度要高很多。 展开更多

关键词 三晶体 三晶交线 弹性应变能集中 有限元分析 计算模型 力学性质

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小角度晶界铜晶体的循环形变及饱和位错组态ECC观察

7

作者 张哲峰 李小武 +3 位作者 苏会和 陈道伦 李广义 王中光 《电子显微学报》 CAS CSCD 1998年第3期252-255,共4页

通过对具有小角度晶界的铜晶体进行循环变形，发现其循环饱和切应力在塑性切应变范围０．６—４．７×１０－３内基本不变（约为３０ＭＰａ）。采用电子通道衬度（ＥＣＣ）技术观察了其循环饱和时晶内、晶界及形变带附近的位错组态... 通过对具有小角度晶界的铜晶体进行循环变形，发现其循环饱和切应力在塑性切应变范围０．６—４．７×１０－３内基本不变（约为３０ＭＰａ）。采用电子通道衬度（ＥＣＣ）技术观察了其循环饱和时晶内、晶界及形变带附近的位错组态，发现在低应变幅下（γｐ１＝０．６×１０－３）晶内为驻留滑移带及脉络两相结构。随应变幅升高（γｐ１＞１．７×１０－３）驻留滑移带逐渐增多，最后形成规则的位错墙结构，并且位错墙连续穿过小角度晶界，在局部区域还发现小角度晶界两侧出现无位错区（ＤＦＺ）； 展开更多

关键词 铜晶体 循环变形 位错组态 ECC技术

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Cu 三晶体中三晶交点应力集中特性的分析 被引量：1

8

作者 任德斌 李守新 +1 位作者 王中光 彭兆行 《沈阳工业学院学报》 1998年第2期45-49,共5页

用各向异性有限单元法对Ｃｕ三晶体中的三晶交点在弹性阶段应力集中特性进行了计算分析，与数值解法进行了比较，证明了方法是可行的，计算结果是可信的．

关键词 有限元 三晶交点 晶界 应力集中

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多晶体循环应力—应变曲线的理论模拟

9

作者 孙守光 李强 +1 位作者 吴世丁 孙立志 《北方交通大学学报》 CSCD 北大核心 1996年第2期248-252,共5页

采用ＫＢＷ自洽理论和以前提出的单晶硬化律，对铜多晶体的循环应力－应变曲线进行了理论模拟，其范围包括高周疲劳阶段和低周疲劳阶段。结果与有关实验定量相符。

关键词 多晶体 循环形变 应力-应变曲线 金属材料 疲劳

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压痕诱发单晶硅非晶化相变的透射电镜观察 被引量：1

10

作者 吴亚桥 徐永波 《电子显微学报》 CAS CSCD 1998年第5期533-534,共2页

晶体硅在高压下会发生相变［１］。显微压痕实验能够产生极大的压强（ＧＰａ级），有可能诱发硅的相变［２］。Ｃｌａｒｋｅ等人首次利用透射电子显微镜（ＴＥＭ）在微观尺度上给出了单晶硅上维氏显微压痕的平视形貌像（ｐｌａｎ－ｖｉ... 晶体硅在高压下会发生相变［１］。显微压痕实验能够产生极大的压强（ＧＰａ级），有可能诱发硅的相变［２］。Ｃｌａｒｋｅ等人首次利用透射电子显微镜（ＴＥＭ）在微观尺度上给出了单晶硅上维氏显微压痕的平视形貌像（ｐｌａｎ－ｖｉｅｗ）［３］，指出压痕中心已经发生... 展开更多

关键词 压痕诱发 TEM 单晶硅 非晶化相变

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复合PSZ残余应力及微观结构分析

11

作者 张琪 陈玉如 +2 位作者 刘文西 刘毅 陈昌荣 《天津城市建设学院学报》 CAS 2000年第3期149-153,共5页

用有限元方法研究了复合 PSZ材料立方到四方相变过程中的残余应力及其对材料微观结构的影响 .

关键词 复合PSZ 有限元 残余应力 微观结构

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