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停输管道再启动过程油水两相流型演变与压降变化特性
1
作者
尹晓云
李静
+5 位作者
申俊
刘力华
赵梓涵
朱祯
敬加强
KARIMOV Rinat M
《流体机械》
北大核心
2025年第3期17-25,共9页
针对稠油水环输送管线因水环失稳破坏需重新启动的问题,基于自行搭建的室内小型再启动环道模拟试验系统,以4种普通稠油为研究对象,试验研究了恒定水流速度条件下停输管道再启动过程中的流型演变特征与压降变化特性,分析了持油率H_o、油...
针对稠油水环输送管线因水环失稳破坏需重新启动的问题,基于自行搭建的室内小型再启动环道模拟试验系统,以4种普通稠油为研究对象,试验研究了恒定水流速度条件下停输管道再启动过程中的流型演变特征与压降变化特性,分析了持油率H_o、油品黏度μ_o、停输时间t_(st)及恒定水流速度U_(cl)对再启动行为特性的影响,同时,通过对再启动过程各阶段特征的剖析,建立了再启动压降随时间变化的指数衰减模型。结果表明,以恒定流量再启动过程中,流型演变主要经历水流剪切剥离油层、油滴/油块运移扩散与粘附管壁成膜、油膜脱附4个阶段;压降存在初始峰值且随时间变化,可分为衰减和平衡2个阶段;再启动压降随时间变化的模型预测值与试验测量值吻合较好,其拟合优度值均接近1;在测试范围(H_(o)=0.26~0.76,μ_(o)=1.055 3~3.02 Pa·s,t_(st)=0.5~1.0 h,U_(cl)=0.25~1.01 m/s)内,再启动最大压降随持油率、油品黏度、停输时间及恒定水流速度的增大而增大,最大达30.38 k Pa;再启动时间随持油率、油品黏度和停输时间的增大而增长,但随恒定水流速度的增加而减短,最长为3 616.78 s。研究可为停输管线制定合理的重新启动方案提供理论依据与实际指导。
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关键词
稠油
水环
再启动特性
再启动压降
预测模型
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题名
停输管道再启动过程油水两相流型演变与压降变化特性
1
作者
尹晓云
李静
申俊
刘力华
赵梓涵
朱祯
敬加强
KARIMOV Rinat M
机构
中国石油
西南
油气田
分公司
安全环保与
技术
监督研究院
页岩气评价与开采四川省重点试验室
中国石油西南油气田数字智能技术分公司
中国石油
西南
油气田
公司
西南
石油
大学
石油
与天然气工程学院
油气
消防四川省重点试验室
Department of Transport and Storage of Oil and Gas
出处
《流体机械》
北大核心
2025年第3期17-25,共9页
基金
国家自然科学基金项目(U19B2012,52106208)
四川省自然科学基金项目(2023NSFSC0924)。
文摘
针对稠油水环输送管线因水环失稳破坏需重新启动的问题,基于自行搭建的室内小型再启动环道模拟试验系统,以4种普通稠油为研究对象,试验研究了恒定水流速度条件下停输管道再启动过程中的流型演变特征与压降变化特性,分析了持油率H_o、油品黏度μ_o、停输时间t_(st)及恒定水流速度U_(cl)对再启动行为特性的影响,同时,通过对再启动过程各阶段特征的剖析,建立了再启动压降随时间变化的指数衰减模型。结果表明,以恒定流量再启动过程中,流型演变主要经历水流剪切剥离油层、油滴/油块运移扩散与粘附管壁成膜、油膜脱附4个阶段;压降存在初始峰值且随时间变化,可分为衰减和平衡2个阶段;再启动压降随时间变化的模型预测值与试验测量值吻合较好,其拟合优度值均接近1;在测试范围(H_(o)=0.26~0.76,μ_(o)=1.055 3~3.02 Pa·s,t_(st)=0.5~1.0 h,U_(cl)=0.25~1.01 m/s)内,再启动最大压降随持油率、油品黏度、停输时间及恒定水流速度的增大而增大,最大达30.38 k Pa;再启动时间随持油率、油品黏度和停输时间的增大而增长,但随恒定水流速度的增加而减短,最长为3 616.78 s。研究可为停输管线制定合理的重新启动方案提供理论依据与实际指导。
关键词
稠油
水环
再启动特性
再启动压降
预测模型
Keywords
heavy oil
water ring
restart characteristics
restart pressure drop
predictive model
分类号
TE866 [石油与天然气工程—油气储运工程]
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1
停输管道再启动过程油水两相流型演变与压降变化特性
尹晓云
李静
申俊
刘力华
赵梓涵
朱祯
敬加强
KARIMOV Rinat M
《流体机械》
北大核心
2025
0
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