兰州石化1.2Mt/a柴油加氢装置开车及运行分析 被引量：2

1

作者 赵德强 易和平 李晓华 《石化技术与应用》 CAS 2007年第1期26-30,共5页

介绍了中国石油兰州石化分公司1.2Mt/a柴油加氢装置,对其首次开车、运行和标定情况进行了总结,分析探讨了实际运行中存在的问题,并采取了相应的处理措施。结果表明:该柴油加氢工艺设计合理,能满足柴油的质量要求;在较缓和的反应条件下,D... 介绍了中国石油兰州石化分公司1.2Mt/a柴油加氢装置,对其首次开车、运行和标定情况进行了总结,分析探讨了实际运行中存在的问题,并采取了相应的处理措施。结果表明:该柴油加氢工艺设计合理,能满足柴油的质量要求;在较缓和的反应条件下,DN-200催化剂脱硫率大于85%,含硫质量分数小于0.05%;标定时催化剂性能达到保证值要求,脱硫率97.1%,脱氮率大于66.7%。标定的综合能耗[m(标准油)/m(油品)]为10.73kg/t,低于设计值14.47kg/t。 展开更多

关键词 柴油加氢 装置 开工 催化剂 运行 标定

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对炼油厂副产低碳烃及低辛烷值油品的裂解性能评价 被引量：8

2

作者 田亮 孙丽琳 +2 位作者 杨利斌 宋帮勇 孔祥冰 《石化技术与应用》 CAS 2008年第3期218-223,共6页

在实验室裂解装置上,对中国石油兰州石化分公司炼油装置副产的低碳烃(丙烷、正丁烷、轻C4及重C4)和低辛烷值油品(重整拔头油、重整抽余油和焦化汽油)的裂解性能进行了评价。结果表明,丙烷、正丁烷和重整拔头油是裂解制乙烯的优质原料;... 在实验室裂解装置上,对中国石油兰州石化分公司炼油装置副产的低碳烃(丙烷、正丁烷、轻C4及重C4)和低辛烷值油品(重整拔头油、重整抽余油和焦化汽油)的裂解性能进行了评价。结果表明,丙烷、正丁烷和重整拔头油是裂解制乙烯的优质原料;重整抽余油裂解时,在900℃,m(蒸汽)/m(重整抽余油)为0.63的条件下,乙烯收率为31.87%,三烯(乙烯、丙烯和丁二烯)总收率为50.62%;焦化汽油的裂解性能与库西石脑油相当;在890℃,m(蒸汽)/m(焦化汽油)为0.60的条件下,乙烯收率为31.63%,三烯总收率为50.34%。 展开更多

关键词 乙烯 裂解性能 性能评价 丙烷 丁烷 拔头油 重整抽余油 焦化汽油

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通过优化生产工艺提升延迟焦化石油焦品质 被引量：1

3

作者 肖雪洋 李林 +3 位作者 王晓涛 曹法凯 李郑鑫 蒋定建 《石油化工》 CAS CSCD 北大核心 2019年第12期1276-1282,共7页

某石化公司1.20 Mt/a的延迟焦化装置自投产以来,生产的石油焦品质偏低,仅能达到3A级、3B级及以下等级技术要求,缺乏市场竞争力。分析发现,反应温度、原料性质、老塔冷焦过程中大吹汽量等因素对石油焦产品质量影响较大,结合生产实践,提... 某石化公司1.20 Mt/a的延迟焦化装置自投产以来,生产的石油焦品质偏低,仅能达到3A级、3B级及以下等级技术要求,缺乏市场竞争力。分析发现,反应温度、原料性质、老塔冷焦过程中大吹汽量等因素对石油焦产品质量影响较大,结合生产实践,提出了相应的技术措施。实验结果表明,将焦炭塔入口温度提高至487℃,焦炭塔操作压力降至0.15 MPa,“三泥”掺炼量下调至每个生焦周期10 t,焦炭塔大吹汽量增加至14~15 t/h,2A级、2B级石油焦产量提升了60%,3A级与3B级石油焦产量下降了19%,消除了不符合行业质量标准的石油焦,顺利实现了石油焦产品的整体质量升级,形成了新的效益增长点。 展开更多

关键词 延迟焦化 石油焦 主要因素 措施 质量升级

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丁烷脱沥青装置掺炼油浆工艺 被引量：2

4

作者 王杰生 李家民 +1 位作者 金成英 王晓春 《润滑油》 CAS 2003年第6期31-34,共4页

由于新疆原油的渣油中重金属含量高,结构组成复杂,直接进入催化裂化装置做原料时,催化剂重金属污染严重,产品分布差,渣油掺炼量低。而且,丁烷脱沥青过程所得到的脱油沥青软化点高、针入度低、延伸度差。为了提供优质的催化裂化原料和优... 由于新疆原油的渣油中重金属含量高,结构组成复杂,直接进入催化裂化装置做原料时,催化剂重金属污染严重,产品分布差,渣油掺炼量低。而且,丁烷脱沥青过程所得到的脱油沥青软化点高、针入度低、延伸度差。为了提供优质的催化裂化原料和优质的道路沥青原料,进行了丁烷脱沥青装置掺炼油浆组合工艺的开发和应用,取得了较好的效果,脱沥青油收率提高,提供了更多重金属含量低的催化裂化原料,沥青性能得到改善。 展开更多

关键词 油浆 组合工艺 开发 应用

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Q235热浸渗铝钢抗高温氧化腐蚀性能研究 被引量：4

5

作者 吴笛 张杰 +1 位作者 王宇飞 高宗华 《石油化工设备》 CAS 2019年第3期7-11,共5页

Q235钢在经热浸渗铝工艺处理后,在900℃、100 h条件下对其进行不连续氧化试验,研究了热浸渗铝钢的抗高温氧化腐蚀性能。试验研究结果表明,热浸渗铝试样氧化增重量约为原始试样氧化增重量的1/4,氧化速率为原始试样的1/3.6,热浸渗铝钢抗... Q235钢在经热浸渗铝工艺处理后,在900℃、100 h条件下对其进行不连续氧化试验,研究了热浸渗铝钢的抗高温氧化腐蚀性能。试验研究结果表明,热浸渗铝试样氧化增重量约为原始试样氧化增重量的1/4,氧化速率为原始试样的1/3.6,热浸渗铝钢抗高温氧化腐蚀性能优良;氧化腐蚀后材料由表面的氧化膜、合金层和基体层组成,形成稳态的α-Al_2O_3氧化膜是保证热浸渗铝钢高耐腐蚀性的关键因素。 展开更多

关键词 热浸渗铝钢 合金层 氧化腐蚀

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DN-200催化剂在柴油加氢装置上的应用 被引量：3

6

作者 晁世海 孙丽琳 +2 位作者 杨玉明 曾俊 应振华 《石化技术与应用》 CAS 2005年第3期190-192,i001,共4页

中国石油兰州百化公司600kt/a柴油加氢装置由原装填的RN-10催化剂改为DN-200催化剂。DN-200催化剂活性高,能将催化柴油中的含硫质量分数由3700×10-6降至1000×10-6以下。在满足柴油质量的情况下,最大限度的提高装置的加工能力... 中国石油兰州百化公司600kt/a柴油加氢装置由原装填的RN-10催化剂改为DN-200催化剂。DN-200催化剂活性高,能将催化柴油中的含硫质量分数由3700×10-6降至1000×10-6以下。在满足柴油质量的情况下,最大限度的提高装置的加工能力,提高精制柴油的十六烷值,降低催化剂的成本及生产装置的能耗。 展开更多

关键词 柴油加氢 催化剂 硫含量 十六烷值

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制氢转化炉炉管下法兰开裂失效分析 被引量：2

7

作者 王强 《石油化工设备》 CAS 2008年第2期82-85,共4页

对制氢炉管下法兰在使用2 a后出现裂纹的原因进行了综合分析,结果表明,①该法兰选材不当。②该法兰材质成分不符合标准规定,冶金质量低劣。③法兰裂纹属连多硫酸应力腐蚀所致。

关键词 转化炉 法兰 裂纹 连多硫酸应力腐蚀

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甲基叔丁基醚裂解制异丁烯装置的操作优化 被引量：4

8

作者 杨志毅 周天基 宋晓轩 《石化技术与应用》 CAS 2007年第2期156-159,共4页

通过改进甲基叔丁基醚(MTBE)裂解制异丁烯(IB)装置甲醇脱水塔控制方案和优化催化剂活化温度、活化时间、通风量以及反应温度等操作条件,使该装置由原设计的“一反六塔”流程改进为“一反三塔”流程,甲醇收率由30.08%提高到33.47%,异丁... 通过改进甲基叔丁基醚(MTBE)裂解制异丁烯(IB)装置甲醇脱水塔控制方案和优化催化剂活化温度、活化时间、通风量以及反应温度等操作条件,使该装置由原设计的“一反六塔”流程改进为“一反三塔”流程,甲醇收率由30.08%提高到33.47%,异丁烯收率由54.01%提高到58.14%,装置能耗由8648.76 MJ/t降低至5 863.15 MJ/t。 展开更多

关键词 甲基叔丁基醚 裂解 异丁烯 工业装置 操作优化

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丁烷脱沥青-重油催化裂化组合工艺的工业应用 被引量：4

9

作者 王晓红 李海涛 王宝义 《石化技术与应用》 CAS 2006年第2期124-126,共3页

开发出丁烷脱沥青-重油催化裂化组合工艺，即在丁烷脱沥青原料中掺兑重油催化油浆。经丁烷脱沥青装置萃取分离后脱沥青油返回重油催化裂化装置作原料。应用此工艺在中国石油兰州石化分公司40万t／a丁烷脱沥青装置和140万t／a重油催化裂... 开发出丁烷脱沥青-重油催化裂化组合工艺，即在丁烷脱沥青原料中掺兑重油催化油浆。经丁烷脱沥青装置萃取分离后脱沥青油返回重油催化裂化装置作原料。应用此工艺在中国石油兰州石化分公司40万t／a丁烷脱沥青装置和140万t／a重油催化裂化装置进行了工业化试验。运行结果表明：轻脱沥青油收率可提高17％-38％；油浆中的高缩合烃组分大部分留在脱油沥青中，改善了脱油沥青的质量；约43％的金属留存在脱油沥青中，脱重金属效果明显；重油催化裂化装置重油掺炼比从47．52％提高到56．58％，总液收从80．76％提高到82．51％，可创效约5800万元／a。 展开更多

关键词 溶剂脱沥青 重油催化裂化 脱沥青油 油浆 掺炼比 液相收率

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MTBE装置冷却器管束腐蚀穿孔失效分析 被引量：5

10

作者 曹小刚 高万山 《石油化工设备》 CAS 2015年第1期86-88,共3页

通过宏观、微观分析的科学方法,对MTBE装置冷却器管束进行了失效分析。结果表明,冷却器管束腐蚀穿孔的主要原因是由于冷却水在换热管内壁上严重结垢造成的,并提出了相应的整改建议。

关键词 冷却器 循环冷却水 垢下腐蚀 失效分析

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采用化学清洗钝化技术提高加热炉的热效率 被引量：4

11

作者 李兰生 庄锁良 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2009年第4期37-38,42,共3页

中国石油兰州石化分公司炼油厂1.2 Mt/a柴油加氢装置加热炉对流段炉管采用翅片管,燃料为燃料气。在生产过程中,对流段炉管外表面积灰、积垢严重,在装置停工检修期间对对流室炉管进行化学清洗清灰,经测定能显著降低排烟温度和炉膛温度,... 中国石油兰州石化分公司炼油厂1.2 Mt/a柴油加氢装置加热炉对流段炉管采用翅片管,燃料为燃料气。在生产过程中,对流段炉管外表面积灰、积垢严重,在装置停工检修期间对对流室炉管进行化学清洗清灰,经测定能显著降低排烟温度和炉膛温度,提高了加热炉的热效率。 展开更多

关键词 加热炉 对流室 炉管 灰垢 热效率 化学清洗

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球墨铸铁热浸渗铝工艺研究 被引量：1

12

作者 吴笛 张杰 +1 位作者 陈汉卿 高宗华 《石油化工设备》 CAS 2022年第5期17-21,共5页

在实验室条件下,研究了球墨铸铁热浸渗铝工艺和工艺参数对渗层的影响,对球墨铸铁渗层形成机理进行了分析。研究结果表明,在助镀剂等试验条件确定的情况下,球墨铸铁的最佳热浸镀铝工艺参数组合为,浸镀温度740℃、浸镀时间6 min、扩散温度... 在实验室条件下,研究了球墨铸铁热浸渗铝工艺和工艺参数对渗层的影响,对球墨铸铁渗层形成机理进行了分析。研究结果表明,在助镀剂等试验条件确定的情况下,球墨铸铁的最佳热浸镀铝工艺参数组合为,浸镀温度740℃、浸镀时间6 min、扩散温度850℃、扩散时间5 h。扩散温度应控制在850℃以下,过高的扩散温度不会获得扩散层厚度的明显增加,而且还增大了基体中的石墨氧化的可能性,从而对基体性能造成不良影响。扩散时间应控制在5 h以内,过长的扩散时间易导致球墨铸铁表面的Al_(2)O_(3)膜开裂。热浸镀铝层由表面富铝层和扩散层构成,富铝层主要为Al相和针状FeAl_(3)相,扩散层主要成分为FeAl和Fe_(2)Al_(5)相。随着扩散时间的延长,Fe_(2)Al_(5)层厚度先增大后减小,FeAl层厚度增大,但增速逐渐放缓。 展开更多

关键词 球墨铸铁 热浸渗铝 扩散处理 扩散层

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催化裂化装置旋风分离器运行情况分析及对策 被引量：9

13

作者 马明亮 卢朝鹏 赵静 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 北大核心 2020年第6期34-39,共6页

针对兰州石化300×10^4 t/a重油催化裂化装置反应-再生系统沉降器VQS、单级旋风分离器、再生器一、二级旋风分离器运行情况进行分析,通过收集对比装置运行周期内相关操作条件,结合装置历次大检修期间的检查维修情况,判断上述气固分... 针对兰州石化300×10^4 t/a重油催化裂化装置反应-再生系统沉降器VQS、单级旋风分离器、再生器一、二级旋风分离器运行情况进行分析,通过收集对比装置运行周期内相关操作条件,结合装置历次大检修期间的检查维修情况,判断上述气固分离设备工作性能均表现出分离效率下降、运行状况恶化的现象,确定分离效率下降的主要原因包括设备长周期运行带来的变形破损、内部损坏部位无法完全检查修复,以及由此带来影响装置长周期运行的主要问题,包括油浆泵磨损、结焦增加、催化剂跑损、烟气轮机的磨损和叶片结垢、锅炉管束积灰等。提出并实施沉降器VQS、单级旋风分离器以及料腿的整体更换、再生器一二级旋风分离器及料腿的整体更换。在装置新的运行周期内,上述气固分离设备运行良好,催化剂得到高效分离,彻底消除了装置的生产瓶颈。 展开更多

关键词 催化裂化 沉降器 再生器 旋风分离器 催化剂

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掺炼FCC油浆对延迟焦化装置的影响 被引量：18

14

作者 杨万强 《炼油技术与工程》 CAS 2012年第11期14-17,共4页

分析了延迟焦化装置掺炼FCC油浆对装置工艺操作条件、焦化产品分布及质量的影响,对延迟焦化装置掺炼FCC油浆存在的问题进行了分析。结果表明:掺炼FCC油浆后,产品液体收率降低了1.8%,焦炭产率增加了2.0%,而且产品质量变差,炉管结焦趋势增... 分析了延迟焦化装置掺炼FCC油浆对装置工艺操作条件、焦化产品分布及质量的影响,对延迟焦化装置掺炼FCC油浆存在的问题进行了分析。结果表明:掺炼FCC油浆后,产品液体收率降低了1.8%,焦炭产率增加了2.0%,而且产品质量变差,炉管结焦趋势增加,分馏塔底过滤器焦粉沉积严重,装置能耗增加。为减小影响,应该做到以下几点:经延迟焦化加工之前,FCC油浆应过滤处理和有足够的沉降时间,使其催化剂粉末含量降到最低;为保证装置长周期运行,掺炼FCC油浆的比例应尽可能低;加强巡检,定期清洗和检测设备。 展开更多

关键词 延迟焦化 FCC油浆 减压渣油 掺炼

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加氢精制航煤变色问题分析及改进 被引量：10

15

作者 赵德强 石逢栋 +1 位作者 缪伟 魏宏营 《石化技术与应用》 CAS 2006年第1期29-31,共3页

从工艺流程、操作条件、催化剂、原料性质等方面分析探讨了中国石油兰州石化公司40万t／a航空煤油加氢精制装置产品颜色异常的原因并提出了解决办法。研究结果表明，直馏航空煤油原料中碱性氮含量升高是导致加氢精制航空煤油产品颜色异... 从工艺流程、操作条件、催化剂、原料性质等方面分析探讨了中国石油兰州石化公司40万t／a航空煤油加氢精制装置产品颜色异常的原因并提出了解决办法。研究结果表明，直馏航空煤油原料中碱性氮含量升高是导致加氢精制航空煤油产品颜色异常的原因。提高反应温度可有效预防精制航空煤油产品颜色异常，直馏航空煤油原料中碱性氮的质量分数小于5×10^-6时，加氢反应温度应为265～270℃，大于10×10^-6时应大于290℃。 展开更多

关键词 航空煤油 加氢精制 颜色 碱性氮 反应温度

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减顶板式空冷器在常减压装置中的应用 被引量：18

16

作者 柳玉海 陈以虎 +1 位作者 刘孝伦 王耀全 《石油化工设备》 CAS 2005年第6期56-57,共2页

介绍了板式空冷器的主要结构和原理及其在常减压装置减顶冷却系统的应用状况,并对板式空冷器和湿式空冷器进行了对比。

关键词 换热器 常减压装置 冷却 应用

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液环式真空泵在常减压蒸馏装置上的应用 被引量：8

17

作者 侯复儒 闫沛仁 +1 位作者 吴云鹏 马明亮 《石化技术与应用》 CAS 2006年第4期313-315,共3页

报道了液环式真空泵在中国石油兰州石化分公司500万t/a常减压蒸馏装置上的应用情况。减压塔顶采用2级抽真空系统,一级采用传统蒸汽喷射泵,二级采用蒸汽喷射泵与液环式真空泵并联组合使用。标定结果表明,使用液环式真空泵后减压塔顶的压... 报道了液环式真空泵在中国石油兰州石化分公司500万t/a常减压蒸馏装置上的应用情况。减压塔顶采用2级抽真空系统,一级采用传统蒸汽喷射泵,二级采用蒸汽喷射泵与液环式真空泵并联组合使用。标定结果表明,使用液环式真空泵后减压塔顶的压力可达到4.50kPa,固定投资与蒸汽喷射泵相当,运行成本不足蒸汽喷射泵的1/5。 展开更多

关键词 液环式真空泵 常减压蒸馏装置 减压塔 真空系统

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酸性水汽提装置新技术工业应用 被引量：6

18

作者 金尚君 《石化技术与应用》 CAS 2007年第6期527-530,共4页

采用DYF-110型油水分离器及“罐中罐”脱油技术，对中国石油兰州石化分公司酸性水汽提装置进行改造。工业应用表明，改造后装置净化水合格率由原来的60％～80％提高至98％以上；脱油率高，排水含油小于150mg／L，低于设计值。每年获得... 采用DYF-110型油水分离器及“罐中罐”脱油技术，对中国石油兰州石化分公司酸性水汽提装置进行改造。工业应用表明，改造后装置净化水合格率由原来的60％～80％提高至98％以上；脱油率高，排水含油小于150mg／L，低于设计值。每年获得经济效益565．37万元。 展开更多

关键词 酸性水 汽提 油水分离 净化水 脱油

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含油污泥干化处理 被引量：7

19

作者 杨岳 李文新 +3 位作者 王海亮 刘发强 江岩 李常青 《石化技术与应用》 CAS 2008年第6期568-570,共3页

采用干化处理方式，对含油质量分数为15．0％-20．O％，含水质量分数为75．0％～82．0％的污泥进行了干化处理。结果表明，最佳干化条件为温度140℃，时间60min，此时含油污泥含水质量分数可降至31％；其热值随含水质量分数的降低而增... 采用干化处理方式，对含油质量分数为15．0％-20．O％，含水质量分数为75．0％～82．0％的污泥进行了干化处理。结果表明，最佳干化条件为温度140℃，时间60min，此时含油污泥含水质量分数可降至31％；其热值随含水质量分数的降低而增加，当含水质量分数约为31％时，热值约为22．8MJ／kg，与乙醇相当。 展开更多

关键词 含油污泥 干化处理 化学需氧量 生化需氧量 热值

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FHUDS-2催化剂在焦化汽柴油加氢装置上的应用 被引量：4

20

作者 冯连坤 陈晓华 《石油炼制与化工》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期31-35,共5页

介绍了FHUDS-2加氢催化剂在中国石油兰州石化公司焦化汽柴油加氢装置上的工业应用情况。结果表明,FHUDS-2加氢催化剂的加氢脱硫活性超过原使用的进口催化剂,采用该催化剂后,当处理量在75 t/h、反应器入口温度控制在300℃、循环氢纯度在... 介绍了FHUDS-2加氢催化剂在中国石油兰州石化公司焦化汽柴油加氢装置上的工业应用情况。结果表明,FHUDS-2加氢催化剂的加氢脱硫活性超过原使用的进口催化剂,采用该催化剂后,当处理量在75 t/h、反应器入口温度控制在300℃、循环氢纯度在86%以上、焦化汽油比例调整为10%～20%时,脱硫率在92%～95%之间,生产的精制柴油硫质量分数在0,035%以下,可满足国Ⅲ排放标准对柴油硫含量的要求。 展开更多

关键词 加氢精制 催化剂 脱硫 焦化柴油

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