20CrMnTi结构钢热变形行为及其数学模型 被引量：26

1

作者 张斌 张鸿冰 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第12期1826-1830,共5页

利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了20CrMnTi结构钢在温度为1223～1243K,变形速率为0.01～5s-1条件下的热变形行为.通过奥氏体再结晶动力学回归计算了20CrMnTi的形变激活能,以及峰值应力与变形温度、应变速率之间的关系;提出采用加工... 利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了20CrMnTi结构钢在温度为1223～1243K,变形速率为0.01～5s-1条件下的热变形行为.通过奥氏体再结晶动力学回归计算了20CrMnTi的形变激活能,以及峰值应力与变形温度、应变速率之间的关系;提出采用加工硬化率-应变(θ-ε)图可以准确地判断该钢发生动态软化的类型,并可以确定动态再结晶开始和结束以及最大软化率时所对应的应变.给出了反映该钢动态再结晶进行过程的动态再结晶状态图,以及动态再结晶开始时间和完全再结晶时间与形变温度的关系图,并回归出了20CrMnTi钢的再结晶动力学方程. 展开更多

关键词 结构钢 再结晶动力学 最大软化率 动力学方程

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热变形奥氏体先共析铁素体的热力学计算 被引量：5

2

作者 张斌 张鸿冰 阮雪榆 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第10期1517-1521,共5页

用超组元模型为热力学基础,计算了35CrMo结构钢合金形奥氏体→铁素体转变的亚稳碳摩尔分数xα/γC和xγ/αC以及先共析铁素体析出驱动力ΔGγ→α+γ′,并讨论了不同的形变温度和形变速率对亚稳碳浓度和先共析铁素体析出驱动力的影响.... 用超组元模型为热力学基础,计算了35CrMo结构钢合金形奥氏体→铁素体转变的亚稳碳摩尔分数xα/γC和xγ/αC以及先共析铁素体析出驱动力ΔGγ→α+γ′,并讨论了不同的形变温度和形变速率对亚稳碳浓度和先共析铁素体析出驱动力的影响.未变形钢的先共析铁素体热力学平衡温度Ae3的计算值与实测值基本符合.分析了γ相热变形对Ae3的影响. 展开更多

关键词 热变形 超组元 热力学平衡温度 铁素体

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中间相沥青基泡沫炭的制备、结构及性能 被引量：17

3

作者 王小军 杨俊和 +4 位作者 詹亮 乔文明 张睿 梁晓怿 凌立成 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期390-394,共5页

以萘系中间相沥青为原料,考察了发泡条件、炭化和石墨化工艺对所制泡沫炭结构和性能的影响。结合粘温曲线、TG-DTG热重曲线以及不同发泡条件下泡沫炭的表面形貌分析,其最佳发泡条件为:发泡温度600℃,升温速率5℃/min,发泡压力5MPa。石... 以萘系中间相沥青为原料,考察了发泡条件、炭化和石墨化工艺对所制泡沫炭结构和性能的影响。结合粘温曲线、TG-DTG热重曲线以及不同发泡条件下泡沫炭的表面形貌分析,其最佳发泡条件为:发泡温度600℃,升温速率5℃/min,发泡压力5MPa。石墨化升温速率越低越有利于泡沫炭石墨微晶的生长及压缩强度的提高,其中以5℃/min升温至2800℃并恒温30min所制泡沫炭的压缩强度达1.38MPa。 展开更多

关键词 泡沫炭 中间相沥青

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中间相沥青原料对泡沫炭结构及性能的影响 被引量：4

4

作者 王小军 詹亮 +3 位作者 杨俊和 张睿 梁晓怿 凌立成 《华东理工大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期305-308,359,共5页

考察了萘系和煤系中间相沥青原料对发泡工艺及石墨化泡沫炭结构及性能的影响。由于萘系中间相沥青比煤系中间相沥青的平均相对分子量低且分布宽,两者的最佳发泡条件分别为600℃/5 MPa、600℃/1.5 MPa。流线型域状结构及圆盘状分子结构... 考察了萘系和煤系中间相沥青原料对发泡工艺及石墨化泡沫炭结构及性能的影响。由于萘系中间相沥青比煤系中间相沥青的平均相对分子量低且分布宽,两者的最佳发泡条件分别为600℃/5 MPa、600℃/1.5 MPa。流线型域状结构及圆盘状分子结构的煤系中间相沥青易于得到高热导率、高压缩强度的泡沫炭,所制煤系中间相沥青泡沫炭的热导率和压缩强度分别为33.4 W/(m.K)、1.28 MPa。 展开更多

关键词 泡沫炭 中间相沥青 热导率 压缩强度

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形变奥氏体→铁素体转变的动力学研究 被引量：5

5

作者 张斌 张鸿冰 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第12期1831-1834,1839,共5页

基于相变动力学和热力学原理,并根据Schieil叠加原理和热膨胀实验结果,建立了形变奥氏体(γ)→铁素体(α)连续冷却相变动力学行为的预测模型,将其应用于形变奥氏体后的控制冷却过程,可以计算出铁素体相变开始温度以及室温组织中的体积... 基于相变动力学和热力学原理,并根据Schieil叠加原理和热膨胀实验结果,建立了形变奥氏体(γ)→铁素体(α)连续冷却相变动力学行为的预测模型,将其应用于形变奥氏体后的控制冷却过程,可以计算出铁素体相变开始温度以及室温组织中的体积分数等参数.该方法的计算模拟结果与实测结果吻合很好,表明这种理论的计算方法是可行的. 展开更多

关键词 相变动力学 奥氏体 铁素体 体积分数 相变开始温度

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炭化聚甲基丙烯酸甲酯/聚丙烯腈核壳聚合物制备炭纳米空心球(英文) 被引量：4

6

作者 杨光智 徐日升 +4 位作者 陈敏 王霞 凌立成 张睿 杨俊和 《新型炭材料》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期205-208,共4页

采用炭化聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)/聚丙烯腈(PAN)核壳聚合物的方法制备了炭纳米空心球。以两步无皂乳液聚合法制备了PMMA/PAN核壳粒子:首先以间歇无皂乳聚合法制备出直径约200nm的PMMA粒子乳液,再以其作为种子乳液,以饥饿滴定法在PMMA外... 采用炭化聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)/聚丙烯腈(PAN)核壳聚合物的方法制备了炭纳米空心球。以两步无皂乳液聚合法制备了PMMA/PAN核壳粒子:首先以间歇无皂乳聚合法制备出直径约200nm的PMMA粒子乳液,再以其作为种子乳液,以饥饿滴定法在PMMA外表面聚合一层厚度约30nm的PAN外壳。将制备的PMMA/PAN乳液冷冻干燥后,分别经过250℃预氧化及1000℃炭化工艺,制备了炭纳米空心球。透射电镜结果显示所有核壳粒子均炭化成空心球并呈现交联状态。 展开更多

关键词 炭纳米空心球 核壳 热处理

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BR1500HS热成形钢的动态连续冷却转变曲线 被引量：6

7

作者 徐春 梁宝钱 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期10-12,共3页

利用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了冷却速率对BR1500IHS热成形钢相变的影响,借助Origin软件绘制了该钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,并对试验钢进行了显微组织观察和显微硬度测试。结果表明:BR1500HS热成形钢在连续冷却过程中存在... 利用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了冷却速率对BR1500IHS热成形钢相变的影响,借助Origin软件绘制了该钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,并对试验钢进行了显微组织观察和显微硬度测试。结果表明:BR1500HS热成形钢在连续冷却过程中存在珠光体、贝氏体和马氏体转变;试验钢在0.5～1℃·s^(-1)低冷速条件下的相变产物为铁素体和珠光体;冷速为5℃·s^(-1)时,开始出现贝氏体相变;冷速高于5℃·s^(-1)后的相变产物为马氏体和贝氏体,冷速大于20℃·s^(-1)后只有马氏体相变。 展开更多

关键词 热成形钢 动态CCT曲线 冷速 相变

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形变条件对热变形过冷奥氏体相变的影响 被引量：5

8

作者 张斌 张鸿冰 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第10期1522-1525,共4页

热变形造成的奥氏体组织结构的变化将影响到热变形奥氏体在随后冷却过程中的相变.依据热模拟试验结果,研究了变形温度、变形速率、变形量和变形后高温停留影响相变过程的微观物理本质,认为变形促进热变形奥氏体的相变,提出变形温度、变... 热变形造成的奥氏体组织结构的变化将影响到热变形奥氏体在随后冷却过程中的相变.依据热模拟试验结果,研究了变形温度、变形速率、变形量和变形后高温停留影响相变过程的微观物理本质,认为变形促进热变形奥氏体的相变,提出变形温度、变形速率和变形后高温停留时间对热变形奥氏体转变过程没有直接联系,但可以通过对再结晶过程的控制影响相变过程.再结晶虽然可能细化了晶粒,但大量消耗了热变形奥氏体中的晶体缺陷,其结果是迟滞了相变过程. 展开更多

关键词 热变形 动态再结晶 相变

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Pd促进ZnO/Al_2O_3催化乙醇水蒸气重整制氢 被引量：4

9

作者 陈孟楠 章冬云 +1 位作者 THOMPSON Levi T. 马紫峰 《物理化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2011年第9期2185-2190,共6页

采用浸渍法制备了Pd促进ZnO/Al2O3催化剂, 考察了该催化剂作用时, 在水醇摩尔比为3, 常压和450 °C工作条件下乙醇水蒸气重整(SRE)制氢反应性能. 研究结果表明, 在该催化剂体系作用下的SRE反应过程中, H2、CH3CHO为主要产物, 与ZnO/... 采用浸渍法制备了Pd促进ZnO/Al2O3催化剂, 考察了该催化剂作用时, 在水醇摩尔比为3, 常压和450 °C工作条件下乙醇水蒸气重整(SRE)制氢反应性能. 研究结果表明, 在该催化剂体系作用下的SRE反应过程中, H2、CH3CHO为主要产物, 与ZnO/Al2O3催化剂不同, Pd能促使CH3CHO发生C-C键断裂反应, 显著提高C2H5OH转化率及H2选择性, 分别达65%、55%. 还利用BET比表面积、透射电子显微镜(TEM)、热重-差示扫描量热-质谱(TG-DSC-MS)等表征手段考察了催化剂失活以及表面积炭情况, 发现Pd的加入对催化剂总积炭量并无明显影响. 展开更多

关键词 乙醇 制氢 钯 氧化锌 三氧化二铝

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热成型钢高温本构数学模型研究 被引量：4

10

作者 徐春 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第14期48-50,55,共4页

利用Gleeble-1500热模拟试验机对热成型钢的高温塑性变形抗力进行研究。将试样在变形温度800～1100℃下,分别以0.1、1、10和25 s-1应变速率进行单向拉伸试验,分析变形温度、变形速率和变形程度与变形抗力的关系。结果证明,热成型钢是应... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对热成型钢的高温塑性变形抗力进行研究。将试样在变形温度800～1100℃下,分别以0.1、1、10和25 s-1应变速率进行单向拉伸试验,分析变形温度、变形速率和变形程度与变形抗力的关系。结果证明,热成型钢是应变速率和温度的敏感材料,变形抗力随应变速率的增加而增加,变形速率在10s-1时的变形抗力是变形速率为1 s-1的2倍以上;变形抗力随变形温度的升高而降低。通过线性回归分析,建立了热成型钢高温塑性本构数学模型,并把理论计算与试验数据进行对比,证明了该模型具有良好的曲线拟合特性。 展开更多

关键词 热成型钢 数学模型 高温拉伸试验 变形抗力

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不对称电化学电容器的大电流充放电性能

11

作者 胡耀强 詹亮 +3 位作者 杨俊和 张睿 梁晓怿 凌立成 《华东理工大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期619-623,共5页

采用Ni(OH)2和比表面积为1114 m2/g的活性炭分别作正、负电极材料,不对称电化学电容器(67 mm×20 mm×170 mm)在0.24 A/s的放电速率下,电容量达14000 F,6000次反复充放电的容量衰减为9.4%,72 h后的自放电为17%。分析表明:高比... 采用Ni(OH)2和比表面积为1114 m2/g的活性炭分别作正、负电极材料,不对称电化学电容器(67 mm×20 mm×170 mm)在0.24 A/s的放电速率下,电容量达14000 F,6000次反复充放电的容量衰减为9.4%,72 h后的自放电为17%。分析表明:高比表面积活性炭的表面化学性质、杂质含量以及测试温度都将影响不对称电化学电容器的容量稳定性。 展开更多

关键词 电化学电容器 不对称电极 活性炭

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