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7050铝合金修正本构模型及Zener-Hollomon参数演化 被引量：8
1
作者 夏洪均 唐全波 +1 位作者 王敬 梁强 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第6期149-156,共8页
依据等温热压缩结果,研究了均匀化7050铝合金在变形温度为300~450℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)及应变量为0.9下的变形行为。提出了一种考虑变形条件与材料参数耦合关系的修正Arrhenius本构模型。结果表明,该修正本构模型的平均绝对百... 依据等温热压缩结果,研究了均匀化7050铝合金在变形温度为300~450℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)及应变量为0.9下的变形行为。提出了一种考虑变形条件与材料参数耦合关系的修正Arrhenius本构模型。结果表明,该修正本构模型的平均绝对百分比误差和均方根误差分别为2.093%和1.983 MPa,说明该修正本构模型的预测精度较高。此外,由修正模型计算得到的拓展值与实验获得的真应力-真应变曲线的变化规律一致,也证明了修正本构模型具有较好的精确度与扩展性。最后,根据修正本构模型计算了7050铝合金在不同变形条件下的变形激活能Q和Zener-Hollomon参数(Z参数),分析了Z参数对变形组织的影响,结果表明,ln Z随变形温度和应变速率的增加而降低,并且随着ln Z的降低,其变形微观组织形态由动态回复逐渐转变为动态再结晶。 展开更多
关键词 7050铝合金 热压缩 修正本构模型 zener-hollomon参数
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Zener-Hollomon参数对AZ61镁合金热变形行为的影响 被引量：5
2
作者 李玮 戴浩浩 +2 位作者 阎泽文 刘孝轲 徐岩 《燕山大学学报》 CAS 北大核心 2021年第4期328-334,342,共8页
利用Gleeble-3500热模拟试验机,对均匀化退火处理后的铸态AZ61镁合金进行了等温热压缩变形实验,研究了合金在变形温度为220℃~380℃、应变速率为0.001 s^(-1)~10 s^(-1)条件下的热变形行为和组织演变特征,并基于双曲正弦模型建立了合金... 利用Gleeble-3500热模拟试验机,对均匀化退火处理后的铸态AZ61镁合金进行了等温热压缩变形实验,研究了合金在变形温度为220℃~380℃、应变速率为0.001 s^(-1)~10 s^(-1)条件下的热变形行为和组织演变特征,并基于双曲正弦模型建立了合金的本构模型。研究了Zener-Hollomon参数对热压缩变形组织演变的影响规律,揭示了高Z值、中等Z值和低Z值对应参数条件下的变形合金呈现不同的组织形貌特征,并阐明了随Z参数的逐渐减小,变形组织逐渐由失稳组织、不完全动态再结晶组织转变为粗化的完全动态再结晶组织,确定了合理的热成形工艺参数区间对应的lnZ数值范围为22.17~29.25。 展开更多
关键词 AZ61镁合金 热变形 本构模型 zener-hollomon参数 动态再结晶
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Zener-Hollomon参数对Cr4Mo4Ni4V高合金钢热变形行为的影响 被引量：11
3
作者 马少伟 张艳 +1 位作者 杨明 李波 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第2期376-388,共13页
依据热模拟压缩实验结果,研究Cr4Mo4Ni4V高合金钢在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下的热变形行为。基于Zener-Hollomon参数(Z参数)建立Arrhenius本构方程,并表征不同应变条件下材料常数(α,n,Q和lnA)的变化规律,... 依据热模拟压缩实验结果,研究Cr4Mo4Ni4V高合金钢在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下的热变形行为。基于Zener-Hollomon参数(Z参数)建立Arrhenius本构方程,并表征不同应变条件下材料常数(α,n,Q和lnA)的变化规律,证实所建立的本构模型具有较高的预测精度。此外,利用Z参数建立动态再结晶的临界模型,并结合微观组织在热变形中的演化规律,获得Z参数影响微观组织变形机制和软化行为的基本规律。研究结果表明:在高温低应变速率下,材料的流变应力较低,且呈现出明显的动态再结晶特征;在高ln Z(≥45.11)条件下,绝热剪切带和混晶是主要的微观组织形态;而在38.80≤ln Z≤43.40时,微观组织是以动态再结晶的形式发生软化和细化,且随着Z参数的减小,动态再结晶体积分数相应增加;而较小的ln Z(36.49)会导致再结晶晶粒粗化,不利于热加工。据此,获得的相关结论能够为Cr4Mo4Ni4V高合金钢热加工工艺的制定提供参考。 展开更多
关键词 Cr4Mo4Ni4V高合金钢 本构方程 zener-hollomon参数 临界应变 微观组织演变
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楔横轧韧性损伤模型中Zener-Hollomon参数的确定 被引量：7
4
作者 陶新刚 徐春国 刘桂华 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期76-80,共5页
为将温度和应变速率耦合到现存的韧性断裂准则中，文章利用Glecblc3500热模拟机对45钢进行压缩实验，采用最小二乘法计算Zener-Hollomon参数中的变形激活能Q，得到了45钢在温度1050℃～1200℃、应变速率1s^-1-100s^-1下的材料流动应力... 为将温度和应变速率耦合到现存的韧性断裂准则中，文章利用Glecblc3500热模拟机对45钢进行压缩实验，采用最小二乘法计算Zener-Hollomon参数中的变形激活能Q，得到了45钢在温度1050℃～1200℃、应变速率1s^-1-100s^-1下的材料流动应力方程，不仅为韧性损伤模型的建立奠定了基础。而且可为应用韧性断裂准则模拟楔横轧心部缺陷的有限元模拟中的材料模型，提供基础数据。 展开更多
关键词 韧性损伤准则 zener-hollomon参数 变形激活能 流动应力方程
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TiAl合金高温拉伸流变应力与Zener-Hollomon因子的关系函数 被引量：6
5
作者 王瑜 林栋樑 ChiC.Law 《上海交通大学学报》 CSCD 北大核心 2000年第3期338-341,346,共5页
:把温度T和应变速率ε·对Ti-47Al-2Mn-2Nb(TiAlMnNb)和Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2(TiAlMnNbB)合金在1073～1373K和10-5～10-1s-1条件范围内拉伸应力的影响归结为Zener-Hollomon因子Z=ε·exp(Q/RT)的影响,利用Sellars和Tegart提... :把温度T和应变速率ε·对Ti-47Al-2Mn-2Nb(TiAlMnNb)和Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2(TiAlMnNbB)合金在1073～1373K和10-5～10-1s-1条件范围内拉伸应力的影响归结为Zener-Hollomon因子Z=ε·exp(Q/RT)的影响,利用Sellars和Tegart提出的双曲函数,确定两种合金拉伸形变应力峰值σP与Z因子之间的关系函数;得到的σP解析表达式中A、α和n值分别为2.308×108s-1、8.50×10-9Pa-1和2.594(TiAlMnNb),1.423×1010s-1、6.275×10-9Pa-1和2.980(TiAlMnNbB);Z因子中的激活能Q值分别为322.3kJ/mol和351.6kJ/mol。 展开更多
关键词 TIAL合金 流变应力 高温拉伸 Z-H因子 关系函数
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原位自生TiB_(w)/Ti网状复合材料的热变形行为
6
作者 贾建波 穆利双 +2 位作者 赵留洋 刘宝宝 徐岩 《中国有色金属学报》 北大核心 2025年第8期2772-2787,共16页
通过热压缩等温实验对放电等离子烧结原位自生TiB_(w)/Ti复合材料在变形温度650~800℃、应变速率0.01~5 s^(-1)条件下的热变形行为进行了研究,并建立了复合材料的本构方程,获得了Zener-Hollomon参数对微观组织演变的影响规律。结果表明:... 通过热压缩等温实验对放电等离子烧结原位自生TiB_(w)/Ti复合材料在变形温度650~800℃、应变速率0.01~5 s^(-1)条件下的热变形行为进行了研究,并建立了复合材料的本构方程,获得了Zener-Hollomon参数对微观组织演变的影响规律。结果表明:TiB_(w)/Ti复合材料的峰值应力随温度降低和应变速率升高而升高。不同ln Z值对应不同的组织形貌特征,当ln Z为高值(≥42.50)时,局部塑性流动区是主要的微观组织特征,动态再结晶程度低,再结晶晶粒平均尺寸小于1.40μm。当ln Z为中值(34.29~38.50)时,动态再结晶显著,再结晶晶粒平均尺寸为1.53~2.91μm,且随ln Z值减小,增强颗粒长径比增大,偏聚现象改善,位错密度降低,再结晶程度提高。当ln Z为低值(≤32.48)时,再结晶晶粒明显粗化,平均晶粒尺寸大于3.18μm。 展开更多
关键词 TiB_(w)/Ti复合材料 原位自生 热变形行为 zener-hollomon参数 微观组织
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7039铝合金高温的热变形行为 被引量：31
7
作者 蔡一鸣 李慧中 +1 位作者 梁霄鹏 汤国建 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1775-1780,共6页
采用圆柱试样在Gleeble-1500材料热模拟实验机上对7039铝合金进行高温等温压缩实验,研究了该合金在变形温度为300～500℃,应变速率为0.01～10/s条件下的流变变形行为。结果表明：变形温度和应变速率对合金流变应力的大小有显著影响,流... 采用圆柱试样在Gleeble-1500材料热模拟实验机上对7039铝合金进行高温等温压缩实验,研究了该合金在变形温度为300～500℃,应变速率为0.01～10/s条件下的流变变形行为。结果表明：变形温度和应变速率对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增加而升高;在应变速率ε〈10/s条件下合金表现出动态回复特征,而应变速率ε=10/s时,合金发生了局部动态再结晶。7039铝合金的高温流变行为可用Zener-Hollomon参数描述。从流变应力、应变速率和变形温度的相关性,得出了该合金高温变形时的四个材料常数。 展开更多
关键词 7039铝合金 热压缩变形 流变应力 zener-hollomon参数 变形激活能
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变形镁合金高温变形流变应力分析 被引量：30
8
作者 范永革 汪凌云 +1 位作者 黄光胜 黄光杰 《重庆大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第2期9-11,共3页
AZ31B镁合金是应用最广泛的变形镁合金 ,研究它在高温下的流变应力对热加工过程有很大的实际意义。采用实验法研究了AZ31B镁合金高温高应变速率压缩时流变应力 ,结果表明镁合金在5 73～ 72 3K、应变速率为 0 .0 1～ 5s-1进行高温压缩的... AZ31B镁合金是应用最广泛的变形镁合金 ,研究它在高温下的流变应力对热加工过程有很大的实际意义。采用实验法研究了AZ31B镁合金高温高应变速率压缩时流变应力 ,结果表明镁合金在5 73～ 72 3K、应变速率为 0 .0 1～ 5s-1进行高温压缩的情况下 ,变形温度和应变速率对流变应力有显著的影响 ,流变应力随应变速率的升高和变形温度的降低而升高 ,其稳态流变应力同Zener-Hollomon参数的对数之间呈线性关系。 展开更多
关键词 镁合金 流变应力 zener-hollomon参数 高温变形
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KFC铜合金热压缩变形流变应力 被引量：19
9
作者 张红钢 张辉 +2 位作者 彭大暑 林启权 孟力平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第1期21-24,共4页
在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0.01～10s-1、变形温度为650～850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明:在实验范围内,KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hol-lomon参数的双曲对数函数能较... 在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0.01～10s-1、变形温度为650～850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明:在实验范围内,KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hol-lomon参数的双曲对数函数能较好的描述KFC铜合金高温变形时的流变应力行为;所获得的应变速率ε解析表达式中,参数lnA1、n和α值分别为31.1s-1、6.08和0.017MPa-1;其热变形激活能Q为288.79kJ/mol;定量描述了溶质原子对不同纯度铜热变形激活能的影响,并建立了相应关系式。 展开更多
关键词 KFC铜合金 热压缩变形 流变应力 zener-hollomon参数 热变形激活能
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Mg-8Gd-3Y-0.6Zr合金热压缩过程的动态再结晶 被引量：9
10
作者 张新明 周楠 +2 位作者 李理 唐昌平 邓运来 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第12期2067-2073,共7页
研究Mg-8Gd-3Y-0.6Zr合金热压缩过程的动态再结晶规律。对该合金在变形温度为623～773K、应变速率为0.01～1s-1条件下进行单向压缩实验,用金相显微镜、场发射扫描电子显微镜及织构测试仪对压缩后的合金组织与晶体取向进行分析。结果表明... 研究Mg-8Gd-3Y-0.6Zr合金热压缩过程的动态再结晶规律。对该合金在变形温度为623～773K、应变速率为0.01～1s-1条件下进行单向压缩实验,用金相显微镜、场发射扫描电子显微镜及织构测试仪对压缩后的合金组织与晶体取向进行分析。结果表明:曲线的峰值应力、稳态流动应力均随Zener-Hollomon(Z)参数的增加而增加;变形温度的升高以及应变速率的提高均能减弱{0001}基面织构,强化{1010-}柱面织构;动态再结晶晶粒尺寸随Z参数的增加而减小。根据实验结果,该合金在热轧时ln(Z)宜控制在28～32之间,变形温度在723～773K之间。 展开更多
关键词 镁合金 热压缩 动态再结晶 zener-hollomon参数 织构
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含Sc超高强Al-Zn-Cu-Mg-Sc-Zr合金的热压缩变形流变应力 被引量：12
11
作者 李文斌 潘清林 +3 位作者 梁文杰 何运斌 刘俊生 李运春 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期777-782,共6页
采用Gleeblel500热模拟机在应变速率为0．001～10／s、温度为380-470℃、真应变为0-0．7的条件下，研究了实验合金的流变应力行为。结果表明：该合金热压缩变形时存在较明显的稳态流变特征，当ε〈1／s时，流变应力开始随应变增加而增... 采用Gleeblel500热模拟机在应变速率为0．001～10／s、温度为380-470℃、真应变为0-0．7的条件下，研究了实验合金的流变应力行为。结果表明：该合金热压缩变形时存在较明显的稳态流变特征，当ε〈1／s时，流变应力开始随应变增加而增加，达到峰值后趋于平稳，呈动态回复特征；当ε≥1／s时，流变应力均出现了明显的峰值应力，为连续动态再结晶特征。带Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数可描述合金高温变形时的流变应力，σ解析表达式中A、α和n值分别为5．952×10^8／s、0．021MPa^-1和5．397；热变形激活能Q为157．9kJ／mol。 展开更多
关键词 Al-Zn-Cu-Mg-Sc-Zr合金 热压缩变形 流变应力:zener-hollomon参数 热变形激活能
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TC11钛合金热锻成形过程中延性损伤演化模型的建立 被引量：11
12
作者 张士宏 陈学伟 +2 位作者 王忠堂 宋鸿武 程明 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期128-131,共4页
基于连续损伤理论,考虑了变形温度与应变速率的影响,将与变形温度和应变速率相关的Zener-Hol-lomon参数作为一个修正函数A(Z)引入损伤演化模型,通过TC11钛合金在高温下的单向拉伸实验,确定了模型中的系数,建立了TC11钛合金高温塑性变形... 基于连续损伤理论,考虑了变形温度与应变速率的影响,将与变形温度和应变速率相关的Zener-Hol-lomon参数作为一个修正函数A(Z)引入损伤演化模型,通过TC11钛合金在高温下的单向拉伸实验,确定了模型中的系数,建立了TC11钛合金高温塑性变形的损伤演化模型。通过高温压缩实验对模型进行了验证,结果表明,该模型可以很好地对TC11钛合金在低应变速率下的损伤行为进行预测。 展开更多
关键词 zener-hollomon参数 损伤演化模型 TC11钛合金 塑性变形
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均匀化后冷却方式对7050铝合金热压缩流变行为的影响 被引量：8
13
作者 张新明 袁玉宝 +2 位作者 刘文军 刘胜胆 李鹏辉 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期626-631,共6页
利用Gleeble-1500热模拟机在变形温度为300～450℃、应变速率为0．001～1．0s^-1的条件下，对均匀化后经快速水冷和慢速随炉冷却这2种不同冷却方式的7050铝合金样品进行高温等温压缩实验，研究该合金的热压缩变形流变行为。结果表明：... 利用Gleeble-1500热模拟机在变形温度为300～450℃、应变速率为0．001～1．0s^-1的条件下，对均匀化后经快速水冷和慢速随炉冷却这2种不同冷却方式的7050铝合金样品进行高温等温压缩实验，研究该合金的热压缩变形流变行为。结果表明：合金流变应力不仅随变形温度的降低和应变速率的升高而增加，而且随均匀化后淬火冷却速度的增加而显著升高；均匀化后水淬样品中合金元素过饱和固溶于基体内，变形过程中第二相析出并明显粗化；快速水冷样品的热形变表观激活能为224．9kJ／mol，而慢速随炉冷却样品的热形变表观激活能为144．6kJ／mol;热压缩变形流变应力的差别随形变温度的升高而降低；在高温低应变速率下，应力-应变曲线出现锯齿形波动，呈不连续动态再结晶特征；7050铝合金高温塑性变形时的流变行为可用包含Arrhenius项参数Z的双曲正弦函数描述。 展开更多
关键词 7050铝合金 热压缩变形 zener-hollomon参数 变形激活能
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高强可焊2195铝-锂合金热压缩变形的流变应力 被引量：22
14
作者 韩冬峰 郑子樵 +1 位作者 蒋呐 李劲风 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第12期2090-2095,共6页
在Gleeble 15 0 0热模拟实验机上 ,采用高温等温压缩 ,0 .0 0 1～ 10s-1,变形温度为 36 0～ 5 2 0℃ ,对2 195铝锂合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究 ,分析了其高温变形的物理本质。结果表明 :在应变速率为 1s-1(变形温度为... 在Gleeble 15 0 0热模拟实验机上 ,采用高温等温压缩 ,0 .0 0 1～ 10s-1,变形温度为 36 0～ 5 2 0℃ ,对2 195铝锂合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究 ,分析了其高温变形的物理本质。结果表明 :在应变速率为 1s-1(变形温度为 5 2 0℃ )和应变速率为 0 .1、0 .0 1、0 .0 0 1s-1(变形温度为 36 0～ 5 2 0℃ )时 ,2 195铝锂合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;在其它变形条件下存在较为明显的稳态流变特征 ;可采用Zener Hollomon参数的双曲正弦函数来描述 2 195铝锂合金高温变形时的流变应力行为 ;在获得的流变应力σ解析表达式中 ,A、α和n值分别为 2 .5 6 9× 10 17s-1、0 .0 12 4 8MPa-1和 5 .94 ;热变形激活能Q为 2 5 0 .4 5kJ/mol。 展开更多
关键词 2195铝-锂合金 热压缩变形 流变应力 zener-hollomon参数
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高温变形参量对TC21钛合金组织与性能的影响 被引量：11
15
作者 赵彦蕾 李伯龙 +1 位作者 朱知寿 聂祚仁 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第B10期132-137,共6页
在880～950℃和不同应变速率0.01～10 s^(-1)条件下,将TC21钛合金高温压缩变形至50%。研究高温变形参量对流动应力及微观组织的影响规律,建立了TC21合金的本构方程。结果表明:流变应力随变形温度的降低及应变速率的增大而升高,变形温度... 在880～950℃和不同应变速率0.01～10 s^(-1)条件下,将TC21钛合金高温压缩变形至50%。研究高温变形参量对流动应力及微观组织的影响规律,建立了TC21合金的本构方程。结果表明:流变应力随变形温度的降低及应变速率的增大而升高,变形温度与应变速率对TC21钛合金显微组织的影响显著,应变速率越低,组织球化现象越明显。高温变形过程中,TC21钛合金的流变应力与Zener-Hollomon参数的指数形式呈线性关系。 展开更多
关键词 TC21钛合金 热变形 微观组织 zener-hollomon参数
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316LN不锈钢动态再结晶研究 被引量：15
16
作者 魏猛 陈海涛 +1 位作者 郎宇平 周芸 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第14期97-101,共5页
利用Gleeble-1500D热力模拟试验机在850～1250℃,应变速率0.01～10 s-1,变形程度0.91条件下对316LN奥氏体不锈钢进行热压缩变形试验。在真应力应变曲线上没有出现明显应力峰值,金相观察表明,316LN不锈钢在热变形过程中发生了动态再结晶... 利用Gleeble-1500D热力模拟试验机在850～1250℃,应变速率0.01～10 s-1,变形程度0.91条件下对316LN奥氏体不锈钢进行热压缩变形试验。在真应力应变曲线上没有出现明显应力峰值,金相观察表明,316LN不锈钢在热变形过程中发生了动态再结晶。对实验数据进行拟合,得到316LN不锈钢的热激活能和热变形方程,并给出了发生动态再结晶的临界应变和临界应力以及Zener-Hollomon参数。 展开更多
关键词 不锈钢 应力-应变曲线 动态再结晶 热变形 zener-hollomon参数
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300M钢的热变形行为研究 被引量：13
17
作者 黄顺喆 厉勇 +1 位作者 王春旭 刘宪民 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第20期25-28,共4页
采用Gleeble-3500热模拟试验机在1123～1423 K、以0.01～10 s-1的应变速率,对300M钢进行了高温轴向压缩变形试验,并对不同变形条件下300M钢的金相组织进行了观察分析。结果表明:300M钢的高温流变曲线类型可分为动态回复型和动态再结晶... 采用Gleeble-3500热模拟试验机在1123～1423 K、以0.01～10 s-1的应变速率,对300M钢进行了高温轴向压缩变形试验,并对不同变形条件下300M钢的金相组织进行了观察分析。结果表明:300M钢的高温流变曲线类型可分为动态回复型和动态再结晶型两种,随着变形温度的降低和变形速率的增加,300M钢的高温流变曲线逐渐由动态再结晶型向动态回复型转变。流变应力和峰值应变随变形温度的升高和应变速率的降低而减小;实验钢在真应变为1.2、应变速率为0.01～10 s-1的条件下,随变形速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高。当变形速率为10 s-1时,其变形温度高于1423 K,才会发生完全动态再结晶;测得300M钢的热变形激活能为391.51 kJ/mol,并建立了300M钢的热变形方程以及动态再结晶条件下峰值应变εp与Zener-Hollomon因子的定量关系。 展开更多
关键词 300M钢 流变应力 热变形激活能 zener-hollomon因子
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6082铝合金的高温本构关系 被引量：17
18
作者 韦韡 蒋鹏 曹飞 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期100-106,共7页
利用Gleeble-3500热模拟机,研究6082铝合金在350℃～500℃、应变速率10-2s-1～5s-1、最大变形程度60%条件下的热压缩变形行为。得到了高温下该铝合金的真应力-应变曲线。分析流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了高温热变形... 利用Gleeble-3500热模拟机,研究6082铝合金在350℃～500℃、应变速率10-2s-1～5s-1、最大变形程度60%条件下的热压缩变形行为。得到了高温下该铝合金的真应力-应变曲线。分析流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了高温热变形的本构关系。推导出包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数所描述的高温流变应力表达式。为减少应变的影响,建立4阶多项式对材料参数进行拟合,得到改进的本构方程,并与实验值进行对比。结果表明,应变速率和变形温度对6082铝合金流变应力有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增大而增大。该合金属于正应变速率敏感材料,合金热变形过程受热激活控制,激活能为145.977kJ/mol。 展开更多
关键词 热变形 铝合金 本构方程 zener-hollomon参数
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6061铝合金热变形行为的研究 被引量：20
19
作者 赵锡龙 乔及森 陈剑虹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第2期10-12,共3页
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了6061铝合金在变形温度573～773K、应变速率0.01～2s-1、最大变形程度45%条件下的高温压缩变形行为,分析了合金在高温变形过程中流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了6061铝合金高温变形的... 采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了6061铝合金在变形温度573～773K、应变速率0.01～2s-1、最大变形程度45%条件下的高温压缩变形行为,分析了合金在高温变形过程中流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了6061铝合金高温变形的本构关系。结果表明:合金的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增大而增大;试验条件下,该合金的流变行为可用Zener-Hollomon参数来描述,变形激活能为236.858kJ/mol,应力指数为8.926。 展开更多
关键词 6061铝合金 热压缩 本构关系 zener-hollomon参数
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AZ91D镁合金的热压缩变形行为 被引量：14
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作者 张晓华 姜巨福 罗守靖 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第10期1720-1725,共6页
在应变速率为0.005～1s-1、温度250～350℃条件下,采用Instron-5500热模拟机对AZ91D镁合金的高温压缩特性进行研究,得到其真实应力—应变曲线。分析挤压温度和应变速率等对曲线的影响,得出本构方程的一系列常数,建立AZ91D镁合金在高温... 在应变速率为0.005～1s-1、温度250～350℃条件下,采用Instron-5500热模拟机对AZ91D镁合金的高温压缩特性进行研究,得到其真实应力—应变曲线。分析挤压温度和应变速率等对曲线的影响,得出本构方程的一系列常数,建立AZ91D镁合金在高温压缩中的本构方程关系式。结果表明:变形过程中AZ91D镁合金的流动应力随温度的升高而降低,随应变速率的升高而升高;该流动应力可以用双曲正弦函数来描述,其双曲正弦值随Zener-Hollomon参数自然对数的升高呈线性增大;AZ91D镁合金是正应变速率敏感材料,其应变速率敏感指数m=0.14。 展开更多
关键词 AZ91D镁合金 高温压缩 流变应力 zener-hollomon参数
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