激光选区熔化制备Ti-15Mo合金微观结构和力学性能的各向异性 被引量：2

1

作者 肖湘睿 陈荐 +1 位作者 周立波 李聪 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第3期14-22,共9页

采用激光选区熔化(SLM)技术在不同构建方向(与水平方向成0°,30°,45°,60°,90°)下制备Ti-15Mo合金,分析了其微观结构和力学性能的各向异性。结果表明:当构建方向由0°变为90°时,合金的织构取向变化为(0... 采用激光选区熔化(SLM)技术在不同构建方向(与水平方向成0°,30°,45°,60°,90°)下制备Ti-15Mo合金,分析了其微观结构和力学性能的各向异性。结果表明:当构建方向由0°变为90°时,合金的织构取向变化为(001)→(101)→(111);0°和90°构建方向的合金中2°~10°小角度晶界的体积分数较低;0°,30°,45°,60°和90°构建方向的合金的平均晶粒尺寸分别为59.95,33.47,99.98,42.63,72.41μm,平均显微硬度分别为313.92,327.29,294.11,327.48,311.67 HV;0°,45°,60°,90°构建方向制备的合金的抗拉强度分别为866.35,898.78,1055.97,913.7 MPa,屈服强度分别为716.40,767.98,1027.45,808.83 MPa,断后伸长率分别为14.00%,18.97%,12.51%和14.29%。不同构建方向的SLM成形合金存在力学性能各向异性。 展开更多

关键词 激光选区熔化 ti-15Mo合金 各向异性 微观结构 力学性能

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水下搅拌摩擦加工Ti-15-3合金的组织及超塑性变形

2

作者 倪立锦 王文 +3 位作者 韩鹏 乔柯 强凤鸣 王快社 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期59-63,共5页

采用水下搅拌摩擦加工技术制备细晶Ti-15V-3Al-3Cr-3Sn(Ti-15-3)合金。通过电子背散射衍射对搅拌区(stirring zone,SZ)晶粒细化机制进行分析。用电子万能试验机对SZ试样进行超塑性拉伸。结果表明:SZ高角度晶界比例为74.5%,平均晶粒尺寸... 采用水下搅拌摩擦加工技术制备细晶Ti-15V-3Al-3Cr-3Sn(Ti-15-3)合金。通过电子背散射衍射对搅拌区(stirring zone,SZ)晶粒细化机制进行分析。用电子万能试验机对SZ试样进行超塑性拉伸。结果表明:SZ高角度晶界比例为74.5%,平均晶粒尺寸为1.8μm,主要的晶粒细化机制为连续动态再结晶;在变形温度为675℃,应变率为3×10^(-4)s^(-1)时,SZ试样的伸长率达到了465%,为超塑性,主要变形机制为晶界滑移,同时伴随连续动态再结晶和β→α相变。 展开更多

关键词 水下搅拌摩擦加工 ti-15-3合金 显微组织 超塑性 晶界滑移

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冷变形及时效对Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金组织和性能的影响 被引量：4

3

作者 单陇红 黎志勇 杨斌 《热加工工艺》 北大核心 2024年第19期116-120,共5页

通过金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和电子拉伸试验机等研究了冷变形和时效处理对Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金组织和性能的影响。结果表明:合金冷变形过程中没有发生相的转变。随着冷变形量的增加... 通过金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和电子拉伸试验机等研究了冷变形和时效处理对Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金组织和性能的影响。结果表明:合金冷变形过程中没有发生相的转变。随着冷变形量的增加,合金的晶格逐渐向<011>方向旋转。合金冷变形后时效会析出均匀分布的细小针状α相,α相与β基体具有非常良好的共格关系,这有助于合金性能的提升。冷变形时效合金以时效析出强化为主,形变强化为辅。冷变形会促进时效析出,冷变形量越大,时效析出强化效果也越明显。60%冷变形时效处理的合金最大抗拉强度达到了1786 MPa。 展开更多

关键词 ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金 冷变形 时效 组织 性能

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热变形Ti-15-3合金再结晶晶粒的分形分析 被引量：10

4

作者 张青 李萍 薛克敏 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第7期1149-1154,共6页

根据分形几何学理论,分析热变形Ti-15-3合金固溶处理后的再结晶组织。分别采用小岛法和盒维数法计算出晶粒的分形维数,并探讨分形维数、晶粒尺寸与变形条件之间的关系。结果表明:再结晶晶粒形态具有自相似性,表现出典型的分形特征;且随... 根据分形几何学理论,分析热变形Ti-15-3合金固溶处理后的再结晶组织。分别采用小岛法和盒维数法计算出晶粒的分形维数,并探讨分形维数、晶粒尺寸与变形条件之间的关系。结果表明:再结晶晶粒形态具有自相似性,表现出典型的分形特征;且随着变形程度、变形速率的增加和变形温度的降低,再结晶晶粒尺寸减小,分维增大。分形理论的应用为非规则热变形组织的定量研究提供了一种新的方法。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 热变形 再结晶组织 分形

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Ti-15-3钛合金超塑行为研究 被引量：8

5

作者 李才巨 顾家琳 刘庆 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第3期319-324,共6页

为系统了解Ti-15-3合金的超塑性,研究了固溶态和两种不同变形量冷轧态的Ti-15-3合金板材在700～800℃和1×10^-4～3×10^-3s-1应变速率范围内的超塑性行为.结果表明：Ti-15-3合金具有较好的超塑性能,冷轧态合金的延伸率均优于... 为系统了解Ti-15-3合金的超塑性,研究了固溶态和两种不同变形量冷轧态的Ti-15-3合金板材在700～800℃和1×10^-4～3×10^-3s-1应变速率范围内的超塑性行为.结果表明：Ti-15-3合金具有较好的超塑性能,冷轧态合金的延伸率均优于固溶态,且随着板材冷轧变形量的增大而增大;各应变速率下,该合金都在780℃时获得最大延伸率和应变速率敏感性指数.在780℃和1×10^-4s^-1条件下拉伸时,冷轧变形量为52%的Ti-15-3合金板材获得了370%的延伸率,m值为0.56;变形温度和速率对合金的超塑性能影响很大,合金的延伸率在730～780℃范围内随温度的升高和应变速率的降低而升高,合金的流变应力则随之下降. 展开更多

关键词 ti-15-3合金 超塑性 延伸率 应变速率敏感性指数

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Ti-15-3合金高温变形机制分析 被引量：4

6

作者 张青 李萍 薛克敏 《合肥工业大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2006年第10期1189-1191,1195,共4页

对Ti-15-3合金进行了等温压缩物理模拟试验,计算不同变形条件下的激活能数值,探讨此合金高温变形的主要机制。结果表明,在实验范围内,变形是一个热激活过程,其中变形速率对激活能的影响不大,而随温度和变形量的升高,激活能呈下降趋势。... 对Ti-15-3合金进行了等温压缩物理模拟试验,计算不同变形条件下的激活能数值,探讨此合金高温变形的主要机制。结果表明,在实验范围内,变形是一个热激活过程,其中变形速率对激活能的影响不大,而随温度和变形量的升高,激活能呈下降趋势。变形合金的透射电镜照片表明位错的攀移和交滑移为合金变形的主要机制。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 高温变形 激活能 变形机制

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Ti-25Al-15Nb-1Mo合金的高温变形行为研究 被引量：5

7

作者 罗媛媛 张菁丽 +3 位作者 赵圣泽 郭荻子 苏航标 毛小南 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期59-63,68,共6页

利用Gleeble-3800型热模拟试验机对经过真空熔炼的Ti-25Al-15Nb-1Mo合金进行了等温压缩实验,研究了在1100~1200℃及0.1~0.5 s^-1应变速率下的高温流变曲线、微观组织演变以及不同区域的硬度变化趋势。结果表明:合金在高温变形过程中,真... 利用Gleeble-3800型热模拟试验机对经过真空熔炼的Ti-25Al-15Nb-1Mo合金进行了等温压缩实验,研究了在1100~1200℃及0.1~0.5 s^-1应变速率下的高温流变曲线、微观组织演变以及不同区域的硬度变化趋势。结果表明:合金在高温变形过程中,真应力-应变曲线呈现出单峰特征,应变速率的降低或温度的升高都会使合金的流动应力降低;热变形使组织由粗大O板条和原始的B2相混合组织演变为单一B2再结晶组织。造成该合金流变软化和组织演变的主要原因是B2组织发生了动态再结晶。再结晶区的硬度值最小可至350 HV,与动态再结晶有关。 展开更多

关键词 TI3AL基合金 ti-25Al-15Nb-1Mo 等温压缩 高温流变 组织演变

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Ti-15-3钛合金的超塑性 被引量：5

8

作者 李才巨 顾家琳 刘庆 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2003年第4期52-58,共7页

Ti-15-3(Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al)合金是一种在航空航天工业领域具有广泛应用前景的亚稳定β型钛合金。本文介绍了Ti-15-3合金的性能特点和应用,总结和评价了固溶态、热轧态和冷轧态Ti-15-3合金超塑性研究的进展情况。针对已取得的成果和研... Ti-15-3(Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al)合金是一种在航空航天工业领域具有广泛应用前景的亚稳定β型钛合金。本文介绍了Ti-15-3合金的性能特点和应用,总结和评价了固溶态、热轧态和冷轧态Ti-15-3合金超塑性研究的进展情况。针对已取得的成果和研究中存在的问题,对Ti-15-3合金超塑性的进一步研究提出了一些看法并作了展望。 展开更多

关键词 ti-15-3 钛合金 超塑性 固溶态 热轧态 冷轧态 亚稳定β型钛合金

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Ti-15-3合金热变形实验研究 被引量：2

9

作者 李萍 薛克敏 +1 位作者 吕炎 张晓霞 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第5期45-47,共3页

在Gleeble - 15 0 0热模拟机上对Ti- 15 - 3合金试样进行了热压缩试验 ,根据应力应变曲线研究了该合金在高温时的流动特性 ,由金相观察分析了热变形参数对该合金组织的影响 .此研究结果对确定Ti- 15 -

关键词 ti-15-3合金 高温流动特性 微观组织 钛合金 热变形

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Ti-15-3合金再结晶组织的预测 被引量：4

10

作者 李萍 薛克敏 曹爱民 《合肥工业大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 2004年第9期991-995,共5页

通过热模拟压缩试验和定量金相法研究了热变形参数对Ti-15-3合金固溶处理过程中再结晶组织的影响规律。随着变形温度的降低、变形程度和变形速率的增大,再结晶晶粒尺寸减小,再结晶体积分数增大。采用人工神经网络的方法建立了再结晶晶... 通过热模拟压缩试验和定量金相法研究了热变形参数对Ti-15-3合金固溶处理过程中再结晶组织的影响规律。随着变形温度的降低、变形程度和变形速率的增大,再结晶晶粒尺寸减小,再结晶体积分数增大。采用人工神经网络的方法建立了再结晶晶粒尺寸和再结晶体积分数的预测模型。预测结果与实测结果吻合较好,表明该方法对Ti-15-3合金热变形固溶处理后的再结晶组织具有良好的预测能力。这对于制定其合理的热加工工艺、保证产品质量具有重要意义。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 再结晶组织 人工神经网络

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Ti-15-3合金热变形过程晶粒轴比的预测 被引量：4

11

作者 李萍 薛克敏 吕炎 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第1期92-95,共4页

研究了变形参数对Ti 15 3合金热变形后晶粒轴比的影响 ,并采用人工神经网络方法建立了其晶粒轴比与变形程度、变形速率和变形温度之间的数学模型。将此模型与热力耦合刚粘塑性有限元方法相结合 ,对Ti 15 3合金热反挤成型过程的晶粒轴... 研究了变形参数对Ti 15 3合金热变形后晶粒轴比的影响 ,并采用人工神经网络方法建立了其晶粒轴比与变形程度、变形速率和变形温度之间的数学模型。将此模型与热力耦合刚粘塑性有限元方法相结合 ,对Ti 15 3合金热反挤成型过程的晶粒轴比场进行数值模拟和相应实验研究 ,结果表明 ,预测值与实测值吻合较好。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 人工神经网络 晶粒轴比 有限元法 热变形 钛合金

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Ti-15-3钛合金应变速率循环超塑性研究 被引量：2

12

作者 范定兵 王高潮 +1 位作者 赵晓宾 耿启冬 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第21期8-10,15,共4页

应变速率循环法是一种新式的超塑性实验方法,即试样在拉伸变形过程中,应变速率的大小按预定规律连续循环变化,直至试样拉断,从而获得材料超塑性力学性能参数。采用这种方法研究Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al(简称Ti-15-3)合金的超塑性。实验用原... 应变速率循环法是一种新式的超塑性实验方法,即试样在拉伸变形过程中,应变速率的大小按预定规律连续循环变化,直至试样拉断,从而获得材料超塑性力学性能参数。采用这种方法研究Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al(简称Ti-15-3)合金的超塑性。实验用原材料选自β区轧制的板材,未经细化处理,晶粒平均尺寸为100μm。结果表明,该合金具有良好的超塑性,在应变速率范围3.2×10-4～3.2×10-5/s内,最佳变形温度为900℃,伸长率为621%。超塑性变形的机制是晶界滑动为主,晶内变形和位错蠕变起协调作用。 展开更多

关键词 ti-15-3 应变速率循环 高温拉伸 超塑性

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Ti-15-3合金冷轧变形过程中的组织演变及力学性能 被引量：1

13

作者 郭强 王清 +3 位作者 韩秀丽 孙东立 孙涛 武高辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期1272-1278,共7页

采用金相显微镜、透射电镜和X射线衍射仪等研究Ti-15-3合金板材在交叉换向轧制过程中的组织演变规律和力学性能变化。结果表明:经过5道次换向冷轧、厚度方向总变形量为80%的Ti-15-3合金板中,形成了间隔的纤维带状组织,其内部形成了200 n... 采用金相显微镜、透射电镜和X射线衍射仪等研究Ti-15-3合金板材在交叉换向轧制过程中的组织演变规律和力学性能变化。结果表明:经过5道次换向冷轧、厚度方向总变形量为80%的Ti-15-3合金板中,形成了间隔的纤维带状组织,其内部形成了200 nm左右的亚微米级晶粒。纤维组织的形成过程分为3个阶段,第一阶段,在个别晶粒内部形成局部剪切带;第二阶段,拉长带状组织内部平行排列的剪切带相互交叉并逐渐碎化;第三阶段,形成间隔的纤维组织,其内部晶粒为亚微米级。在轧制变形中,经1道次变形后,抗拉强度迅速升高到949 MPa,随后抗拉强度最终缓慢增加至1 021 MPa。固溶态合金以每道次30%的压下量经过5道次换向冷轧并于450℃时效4 h后,抗拉强度为1 646 MPa。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 冷轧 时效 力学性能

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Ti-15-3合金高温变形的微观组织 被引量：3

14

作者 薛克敏 李萍 吕炎 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第3期385-388,共4页

Ti- 15 - 3合金的组织和性能对工艺参数十分敏感 ,生产中不易获得组织和性能稳定一致的产品 .通过在Gleeble - 15 0 0型热加工模拟试验机上进行的等温恒应变速率压缩试验和金相及透射分析 ,研究了变形温度、变形程度和变形速率对Ti- 15 ... Ti- 15 - 3合金的组织和性能对工艺参数十分敏感 ,生产中不易获得组织和性能稳定一致的产品 .通过在Gleeble - 15 0 0型热加工模拟试验机上进行的等温恒应变速率压缩试验和金相及透射分析 ,研究了变形温度、变形程度和变形速率对Ti- 15 - 3合金热变形后的显微组织的影响 .分析表明 ,Ti- 15 - 3合金高温变形时很容易发生动态回复 ,高温大变形量下低速变形时可发生少量的再结晶 .这些研究对于制定该合金合理的热变形工艺 。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 高温形变 显微组织 钛合金 金相分析 产品质量 热处理工艺

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热处理工艺对Ti-15-3合金热轧棒材显微组织与力学性能的影响 被引量：2

15

作者 纪仁峰 闵新华 +1 位作者 胡弘剑 马天军 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2010年第2期49-52,共4页

通过金相显微镜、透射电镜观察及拉伸试验,研究了不同固溶及时效处理工艺对Ti-15-3合金热轧棒材微观组织和力学性能的影响。结果表明:Ti-15-3合金的晶粒尺寸随固溶温度的升高而长大迅速,合金的强度随固溶时间的延长而降低,且以2#工艺合... 通过金相显微镜、透射电镜观察及拉伸试验,研究了不同固溶及时效处理工艺对Ti-15-3合金热轧棒材微观组织和力学性能的影响。结果表明:Ti-15-3合金的晶粒尺寸随固溶温度的升高而长大迅速,合金的强度随固溶时间的延长而降低,且以2#工艺合金的综合性能较好;合金时效后的强度主要取决于α相的尺寸及其体积分数的综合效应,且以10#工艺合金的组织和力学性能较为理想。 展开更多

关键词 ti-15-3钛合金 热处理工艺 显微组织 力学性能

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Ti-15-3合金经冷轧和时效后的显微组织及力学性能 被引量：1

16

作者 郭强 王清 +3 位作者 韩秀丽 孙东立 武高辉 孙涛 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期14-17,21,共5页

利用光学显微镜、透射电镜和X射线衍射仪等研究了Ti-15-3合金在五种不同工艺轧制过程中组织的演变规律以及轧制和时效处理后的显微组织和力学性能。结果表明:采用三种单向冷轧工艺均可以将2.9 mm厚的合金板很好地轧制成厚度约为0.6 mm... 利用光学显微镜、透射电镜和X射线衍射仪等研究了Ti-15-3合金在五种不同工艺轧制过程中组织的演变规律以及轧制和时效处理后的显微组织和力学性能。结果表明:采用三种单向冷轧工艺均可以将2.9 mm厚的合金板很好地轧制成厚度约为0.6 mm的板材,并且轧后其晶粒逐步细化到纳米尺度,最小尺寸达到19.1 nm;固溶态合金经过40%/道次-3道次的冷轧并于450℃时效4 h后,由于出现了双相纳米组织,使合金的抗拉强度达到1 562 MPa,比冷轧态的提高了45%。 展开更多

关键词 ti-15-3合金 冷轧工艺 纳米晶粒 抗拉强度

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Ti-15-3合金中短裂纹萌生与扩展的微观机理 被引量：1

17

作者 王平 梁田 +1 位作者 侯世耀 雷家峰 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第12期1711-1714,共4页

利用扫描电镜(SEM)和背散射电子衍射(EBSD)技术研究了Ti-15-3合金中晶粒取向差对短裂纹萌生与扩展的影响.结果表明:在Ti-15-3合金中,98%相邻晶粒之间的取向差大于10°;相邻晶粒中,大的晶粒取向差有利于短裂纹的萌生,小的晶粒取向差... 利用扫描电镜(SEM)和背散射电子衍射(EBSD)技术研究了Ti-15-3合金中晶粒取向差对短裂纹萌生与扩展的影响.结果表明:在Ti-15-3合金中,98%相邻晶粒之间的取向差大于10°;相邻晶粒中,大的晶粒取向差有利于短裂纹的萌生,小的晶粒取向差有利于短裂纹的扩展;短裂纹的尖端方向与下一个晶粒的滑移带方向夹角大于35°时,裂纹穿过此晶粒时容易发生曲折,走"Z"字形路线;小于35°,裂纹沿着滑移带方向扩展;短裂纹尖端扩展到晶界时,如果裂纹尖端方向与晶界的方向之间的夹角小于35°,裂纹沿晶扩展;大于35°,裂纹穿晶扩展. 展开更多

关键词 ti-15-3合金 晶粒取向差 短裂纹 EBSD 萌生与扩展

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Ti-15-3合金冷变形纳米组织的热稳定性 被引量：1

18

作者 郭强 王清 +2 位作者 韩秀丽 孙东立 武高辉 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期52-56,共5页

利用透射电镜和X射线衍射仪等仪器研究了经大变形量冷轧后Ti-15-3合金中纳米(30 nm)组织的热稳定性。结果表明:冷轧态合金在450℃保温时纳米组织的热稳定性较好,保温1 200 min后晶粒尺寸仍保持在100～150 nm;550℃时纳米组织的热稳定性... 利用透射电镜和X射线衍射仪等仪器研究了经大变形量冷轧后Ti-15-3合金中纳米(30 nm)组织的热稳定性。结果表明:冷轧态合金在450℃保温时纳米组织的热稳定性较好,保温1 200 min后晶粒尺寸仍保持在100～150 nm;550℃时纳米组织的热稳定性逐渐降低;650℃及以上温度加热后纳米组织在极短时间内即迅速长大;纳米级β相合金在(α+β)相区退火时,α相的析出会钉扎位错和晶界,从而阻止纳米晶粒的长大;在较低的退火温度下纳米晶粒的长大与其内部拥有大量非平衡晶界有关。 展开更多

关键词 ti-15—3合金 纳米组织 退火处理 热稳定性

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热变形参数对Ti-15-3合金流动应力的影响 被引量：1

19

作者 李萍 薛克敏 吕炎 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第4期29-32,共4页

在Gleeble-1 50 0热模拟机上对Ti-1 5-3合金试样进行了热压缩试验 ,以获得不同应变、应变速率和温度下材料的流动应力 .根据相应的应力曲线研究了该合金在高温时的流动特性 ,并采用神经网络的方法建立了该合金高温变形抗力与应变、应变... 在Gleeble-1 50 0热模拟机上对Ti-1 5-3合金试样进行了热压缩试验 ,以获得不同应变、应变速率和温度下材料的流动应力 .根据相应的应力曲线研究了该合金在高温时的流动特性 ,并采用神经网络的方法建立了该合金高温变形抗力与应变、应变速率和温度对应关系的预测模型 .结果表明 ,神经网络能够较精确地预测材料的流动应力 . 展开更多

关键词 ti-15-3合金 流动应力 钛合金 热变形参数

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Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金的β晶粒长大行为研究 被引量：1

20

作者 秦春 蒋亮 李涌泉 《热加工工艺》 北大核心 2020年第22期150-152,共3页

研究了不同等温退火温度下Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金的β晶粒长大行为。结果表明,合金的β晶粒尺寸是时间和温度的函数,并呈现Hillert分布的统计分布规律。随着等温退火时间的延长,晶粒的生长速度呈现降低的趋势,生长指数n的范围为0.42~0... 研究了不同等温退火温度下Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金的β晶粒长大行为。结果表明,合金的β晶粒尺寸是时间和温度的函数,并呈现Hillert分布的统计分布规律。随着等温退火时间的延长,晶粒的生长速度呈现降低的趋势,生长指数n的范围为0.42~0.44。随着等温退火时间的延长,合金的生长激活能呈现增大的趋势,范围在86.8~126.7 kJ·mol^-1。 展开更多

关键词 ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金 晶粒长大 显微组织 激活能

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