稀土对模具钢QPQ渗层组织和性能的影响 被引量：10

1

作者 熊光耀 赵明娟 +1 位作者 赵龙志 周泽杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第4期117-119,共3页

研究了5CrNiMo模具钢经不同浓度稀土QPQ处理后的组织和性能,在QPQ处理过程中加入适量稀土化合物LaCO3对5CrNiMo钢进行表面改性处理。利用扫描电镜(SEM)分析了5CrNiMo处理后的表面金相显微组织和表面形貌、氮化层深度,采用401MVA型显微... 研究了5CrNiMo模具钢经不同浓度稀土QPQ处理后的组织和性能,在QPQ处理过程中加入适量稀土化合物LaCO3对5CrNiMo钢进行表面改性处理。利用扫描电镜(SEM)分析了5CrNiMo处理后的表面金相显微组织和表面形貌、氮化层深度,采用401MVA型显微维氏硬度计测量试样显微硬度,在M-2000型磨损试验机上进行滑动磨损试验。结果表明,QPQ处理加入适量的稀土不仅有明显的催渗作用,而且能提高5CrNiMo钢的硬度及耐磨性。 展开更多

关键词 稀土化合物LaCO3 5CrNiMo模具钢 qpq盐浴处理 显微硬度 耐磨性

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QPQ处理对H13钢渗层组织的影响 被引量：6

2

作者 袁淑敏 孟凡娜 +2 位作者 周正寿 胡静 魏坤霞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第24期195-197,共3页

以H13钢为研究材料,采用QPQ盐浴复合处理进行表面改性。考察了氮化时间对QPQ处理后组织和物相的影响。利用光学显微镜观察样品组织,用XRD分析表层物相。研究结果表明:QPQ处理后,H13钢表面由外到内可形成白亮层和扩散层,且渗层厚度随氮... 以H13钢为研究材料,采用QPQ盐浴复合处理进行表面改性。考察了氮化时间对QPQ处理后组织和物相的影响。利用光学显微镜观察样品组织,用XRD分析表层物相。研究结果表明:QPQ处理后,H13钢表面由外到内可形成白亮层和扩散层,且渗层厚度随氮化时间的延长而增大;但时间超过150 min后,渗层组织变得疏松。样品表层物相由(Cr Fe)2N1-x、Fe3O4、Fe2N和Fe2-3N构成。 展开更多

关键词 H13钢 qpq盐浴复合处理 显微组织

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汽车零件表面改性的QPQ复合表面处理技术研究 被引量：4

3

作者 杨文兵 张晖 何宜柱 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2009年第9期82-83,116,共3页

研究了汽车零件常用材料SUM24和SUH38经QPQ盐浴复合氮化处理后渗层结构和表面性能。结果表明,QPQ处理后氮化层组织由外向内依次为氧化膜层、化合物层和扩散层。随着基体中Cr、Mo强氮化物形成元素增多,化合物层厚度增加,扩散层尺寸减小。... 研究了汽车零件常用材料SUM24和SUH38经QPQ盐浴复合氮化处理后渗层结构和表面性能。结果表明,QPQ处理后氮化层组织由外向内依次为氧化膜层、化合物层和扩散层。随着基体中Cr、Mo强氮化物形成元素增多,化合物层厚度增加,扩散层尺寸减小。QPQ处理后工件表面耐腐蚀性、硬度和变形量均优于相同条件下常规液体氮化处理。 展开更多

关键词 qpq盐浴复合处理 汽车零件 氮化层

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QPQ盐浴复合处理对35钢组织和性能的影响 被引量：18

4

作者 师蔷 王群 曹宏哲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第20期84-85,89,共3页

对35钢进行QPQ盐浴氮化复合处理,运用X射线衍射(XRD)和金相显微镜(OM)对处理后的样品进行相结构和组织形貌分析,另外还对处理前、后的35钢分别进行了显微硬度测试、极化曲线测试以及滑动磨损性能实验。结果表明:经过QPQ处理后的35钢表... 对35钢进行QPQ盐浴氮化复合处理,运用X射线衍射(XRD)和金相显微镜(OM)对处理后的样品进行相结构和组织形貌分析,另外还对处理前、后的35钢分别进行了显微硬度测试、极化曲线测试以及滑动磨损性能实验。结果表明:经过QPQ处理后的35钢表面生成了一层铁的氮化物和氧化物,其相应的耐磨性能和耐腐蚀性能都有了很大提高。 展开更多

关键词 35钢 qpq盐浴复合处理 耐磨性 耐腐蚀性

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盐浴氮化+氧化和QPQ处理对H13模具钢抗铝液腐蚀性能的影响 被引量：3

5

作者 窦靖杰 陈广 王均 《热加工工艺》 北大核心 2023年第6期88-91,97,共5页

H13模具钢作为铝型材的成型模具常被高温铝液腐蚀而失效。研究了盐浴氮化+氧化和QPQ处理工艺对H13模具钢抗铝液腐蚀性能的影响。使用SEM和XRD对比分析处理前后试样的显微组织,使用维氏硬度计分析铝液腐蚀前后渗层的硬度变化。结果表明,... H13模具钢作为铝型材的成型模具常被高温铝液腐蚀而失效。研究了盐浴氮化+氧化和QPQ处理工艺对H13模具钢抗铝液腐蚀性能的影响。使用SEM和XRD对比分析处理前后试样的显微组织,使用维氏硬度计分析铝液腐蚀前后渗层的硬度变化。结果表明,两种处理后在试样表面都形成了致密的Fe_(3)O_(4)氧化层和氮化层。经过高温铝液腐蚀后基体和渗氮层的硬度都有一定程度的下降,而渗氮层的硬度(600.9 HV0.1)仍然比基体的硬度(301.8 HV0.1)高1倍左右。腐蚀后,试样表面的致密氧化膜仍然存在,并且铝液失重率下降了90%以上,表明两种表面处理获得的试样的抗铝液腐蚀性能较好。同时,盐浴氮化+氧化工艺对优化H13钢的硬度和抗铝液侵蚀能力更为明显。 展开更多

关键词 H13模具钢 盐浴氮化+氧化 qpq处理 铝液腐蚀

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Ti6Al4V钛合金QPQ盐浴复合处理工艺的优化 被引量：3

6

作者 刘响 刘利国 +2 位作者 孙宝勇 李冰月 柯学峰 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期64-68,共5页

通过扫描电镜和X射线衍射仪对QPQ(淬火-抛光-淬火)盐浴复合处理后Ti6Al4V钛合金的显微组织和相组成进行分析,采用正交试验法研究共渗时间、共渗温度、氧化时间和氧化温度等4个参数对钛合金耐磨性的影响,并与盐浴氮碳共渗钛合金试样进行... 通过扫描电镜和X射线衍射仪对QPQ(淬火-抛光-淬火)盐浴复合处理后Ti6Al4V钛合金的显微组织和相组成进行分析,采用正交试验法研究共渗时间、共渗温度、氧化时间和氧化温度等4个参数对钛合金耐磨性的影响,并与盐浴氮碳共渗钛合金试样进行对比。结果表明:QPQ盐浴复合处理后,Ti6Al4V钛合金表面形成的渗层由表面至内部依次为氧化层、化合物层、扩散层;当钛合金在610℃共渗1.5h,400℃氧化40min时,其平均磨损量最小,为1.11mg,比氮碳共渗试样的降低了38.3%;当钛合金在580℃共渗3.5h,400℃氧化40 min时,其平均摩擦因数最小,为0.246 7,比氮碳共渗试样的降低了21.8%;经过优化的QPQ盐浴复合处理后,钛合金的耐磨性得到明显提高。 展开更多

关键词 qpq盐浴复合处理 显微组织 耐磨性 摩擦因数

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QPQ盐浴复合处理技术对AISI420不锈钢摩擦学性能的影响 被引量：5

7

作者 陈未来 刘利国 马晖 《热加工工艺》 北大核心 2023年第2期87-91,共5页

采用QPQ盐浴复合处理技术对AISI420不锈钢试件进行处理。利用HVS-1000ZCM-XY数字显微硬度计检测QPQ盐浴复合处理前后试件的表面硬度和渗层硬度,分析QPQ盐浴复合处理技术对AISI420不锈钢试件硬度的影响;利用M-2000型摩擦磨损试验机对QPQ... 采用QPQ盐浴复合处理技术对AISI420不锈钢试件进行处理。利用HVS-1000ZCM-XY数字显微硬度计检测QPQ盐浴复合处理前后试件的表面硬度和渗层硬度,分析QPQ盐浴复合处理技术对AISI420不锈钢试件硬度的影响;利用M-2000型摩擦磨损试验机对QPQ盐浴复合处理前后的试件进行摩擦磨损试验,探究QPQ盐浴复合处理技术对AISI420不锈钢摩擦磨损性能的影响。结果表明:QPQ盐浴复合处理试件的表面硬度(863 HV)比未处理试件(429 HV)提高了101.2%;渗层最大硬度(1080 HV)比未处理试件(430 HV)提高了148.8%,QPQ盐浴复合处理工艺可提高AISI420不锈钢的硬度;QPQ盐浴复合处理试件的平均摩擦因数和最大磨损量比未处理试件分别降低了24.5%和27.3%,QPQ盐浴复合处理技术能提升AISI420不锈钢试件的表面耐磨性。 展开更多

关键词 qpq盐浴复合处理 AISI420不锈钢 摩擦磨损

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钢质活塞环的QPQ盐浴复合处理 被引量：1

8

作者 樊波平 《工具技术》 北大核心 2001年第11期28-29,共2页

介绍了QPQ盐浴复合处理技术在钢质活塞环表面改性处理中的应用 ,检测分析了活塞环表面氮化处理后的金相组织、硬度和变形量。

关键词 活塞环 盐浴复合处理 发动机

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盐浴氮碳共渗对65Mn弹簧钢耐磨性的影响 被引量：5

9

作者 张伟林 赵靖宇 +3 位作者 王光辉 乔亚峥 梁晓颖 孙玉福 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期127-132,共6页

目的探究一种可以显著提高65Mn弹簧钢耐磨性能的工艺,以满足其在高磨损环境下的使用性能要求。方法通过正交试验对65Mn进行QPQ处理,利用金相组织观察、SEM扫描及能谱分析、磨粒磨损等手段,探究不同氮碳共渗温度、共渗时间、氧化温度和... 目的探究一种可以显著提高65Mn弹簧钢耐磨性能的工艺,以满足其在高磨损环境下的使用性能要求。方法通过正交试验对65Mn进行QPQ处理,利用金相组织观察、SEM扫描及能谱分析、磨粒磨损等手段,探究不同氮碳共渗温度、共渗时间、氧化温度和氧化时间对试样显微组织结构及耐磨性能的影响,优化出常规QPQ和深层QPQ处理方案。结果经过QPQ处理的试样,渗层组织由外向内为氧化物层、疏松层、化合物层和扩散层。经深层QPQ处理的试样,在化合物层和扩散层中间有一层含氮奥氏体层。氧化物层的主要物相是Fe_3O_4,化合物层的主要物相是Fe_3N。QPQ处理后的试样经面扫描后,C、N、O元素分布有一定规律,其中C元素集中分布在试样表面,N元素主要集中在致密化合物层,O元素主要集中在样品表层和疏松空洞之中。结论深层QPQ工艺为640℃共渗2 h、350℃氧化40 min时,试样氧化层厚度达到15μm,化合物层厚30μm,奥氏体层厚10μm。深层QPQ处理后的65Mn的耐磨性能优异,磨损率达到0.166 mg/m。 展开更多

关键词 65Mn 盐浴氮碳共渗 深层qpq 化学热处理 渗层 耐磨性

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汽车零部件表面强化技术研究现状及展望 被引量：22

10

作者 答建成 周细应 +2 位作者 周涛 张有为 杨涛 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期68-75,共8页

在传统渗碳、渗氮及表面淬火工艺的汽车零部件表面强化技术基础上,简单综述了传统工艺在汽车零部件表面强化上应用的工艺优缺点及研究现状,重点阐述了新型表面形变强化、高能束流表面强化、表面冶金强化、表面复合强化及表面纳米强化的... 在传统渗碳、渗氮及表面淬火工艺的汽车零部件表面强化技术基础上,简单综述了传统工艺在汽车零部件表面强化上应用的工艺优缺点及研究现状,重点阐述了新型表面形变强化、高能束流表面强化、表面冶金强化、表面复合强化及表面纳米强化的汽车零部件表面强化技术,详细介绍了目前广泛使用的新型表面形变强化中的喷丸强化工艺、高能束流表面强化中的激光表面淬火与电子束表面淬火工艺及表面冶金强化中等离子喷涂工艺的技术特点和应用现状,分析了国内外汽车零部件表面复合强化技术和表面纳米强化技术的工艺特点和研究现状,尤其是将表面复合强化技术中的传统工艺与传统工艺、传统工艺与新型工艺、新型工艺与新型工艺的多种复合工艺的相互结合及QPQ盐浴复合处理技术在汽车零部件表面强化上的应用,最后展望了未来汽车零部件表面强化技术的发展方向。 展开更多

关键词 汽车零部件 表面形变强化 高能束流表面强化 表面冶金强化 复合强化 qpq盐浴复合 表面纳米强化

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Cr12Mo1V1冲头TD盐浴渗钒后热处理工艺研究 被引量：1

11

作者 周联谱 朱春东 +1 位作者 郭炼 马荣飞 《热加工工艺》 北大核心 2021年第8期105-108,111,共5页

将Cr12Mo1V1圆柱形冲头在1020℃硼砂中TD盐浴渗钒处理5 h后,分别进行中温淬火+中温回火、等温淬火+中温回火、低温固溶淬火+低温回火的不同热处理试验。通过基体显微组织分析、覆层和基体显微硬度测试,压力机上冲裁试用测试使用寿命,研... 将Cr12Mo1V1圆柱形冲头在1020℃硼砂中TD盐浴渗钒处理5 h后,分别进行中温淬火+中温回火、等温淬火+中温回火、低温固溶淬火+低温回火的不同热处理试验。通过基体显微组织分析、覆层和基体显微硬度测试,压力机上冲裁试用测试使用寿命,研究Cr12Mo1V1冲头TD盐浴渗钒后的最佳热处理工艺。结果表明,400℃中温回火试样基体强韧性比较差。基体组织碳化物颗粒度为4级,覆层的硬度低,冲头易发生崩刃失效,冲裁使用寿命只有3.1万次。200℃等温油淬+中温回火覆层的硬度及基体强韧性有显著提升。碳化物颗粒度级别为2级,表面硬度达到2717 HV,基体的硬度为62 HRC,使用寿命明显提升。960℃低温固溶淬火+低温回火覆层的硬度达到2789 HV,基体组织碳化物颗粒度为2级,使用寿命最高,达到4.3万次。 展开更多

关键词 CR12MO1V1 TD盐浴 热处理 硬度 寿命

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工件防锈处理方法的研究与对比 被引量：2

12

作者 王莉芳 王琳 +1 位作者 王炜 廉保军 《拖拉机与农用运输车》 2019年第1期45-47,共3页

对农机中动力输出总成操纵滑杆,采用涂抹防锈油、电镀铬、电镀镍钴合金、QPQ盐浴复合处理技术等6种不同的防锈方法进行了对比试验。介绍了工件防锈处理研究与对比的方法,找到了满足拖拉机工况的防锈处理技术。

关键词 防锈处理 防锈油 电镀铬 qpq盐浴复合处理

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工具热处理用盐与校正剂

13

作者 李惠友 《工具技术》 2020年第5期44-49,共6页

提供了部分可供试验和生产选用的各种温度的盐浴配方,分析了盐浴加热产生脱碳的根本原因和避免脱碳的方法,介绍了多种国外试验效果较好的校正剂和预先加入校正剂的混合盐配方。

关键词 热处理 盐浴 脱碳

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