期刊文献+
共找到208篇文章
< 1 2 11 >
每页显示 20 50 100
道间温度与焊后热处理冷却速率对P91钢焊缝金属冲击韧性与耐腐蚀性能的影响
1
作者 徐晓龙 李文清 +3 位作者 刘梓申 杨飞 毛兴贵 蒋勇 《机械工程材料》 北大核心 2025年第3期41-48,共8页
在不同道间温度(250,300℃)下对P91钢进行8层16道埋弧焊,并对焊缝金属进行760℃×2 h焊后热处理,冷却速率分别为55℃·h^(−1)和约20℃·h^(−1)(随炉冷却),研究了道间温度与焊后热处理冷却速率对焊缝金属冲击韧性和耐腐蚀性... 在不同道间温度(250,300℃)下对P91钢进行8层16道埋弧焊,并对焊缝金属进行760℃×2 h焊后热处理,冷却速率分别为55℃·h^(−1)和约20℃·h^(−1)(随炉冷却),研究了道间温度与焊后热处理冷却速率对焊缝金属冲击韧性和耐腐蚀性能的影响。结果表明:当道间温度为250℃时,随着焊后热处理冷却速率由约20℃·h^(−1)提高到55℃·h^(−1),焊缝金属晶界处碳化物含量及其聚集程度降低,冲击吸收能量明显提高(幅度约68%),波动程度明显降低,自腐蚀电位提高,自腐蚀电流密度降低;当焊后热处理冷却速率约为20℃·h^(−1)时,随着道间温度由250℃升高到300℃,碳化物含量及其聚集程度降低,冲击吸收能量略微提高,波动程度略微降低,自腐蚀电位提高,自腐蚀电流密度降低。在试验参数范围内,P91钢埋弧焊的道间温度和焊后热处理冷却速率应分别控制在250℃和55℃·h^(−1),此时焊缝金属的冲击吸收能量最大,其波动程度最小,自腐蚀电位最大,自腐蚀电流密度最小,冲击韧性和耐腐蚀性能最优。 展开更多
关键词 P91耐热钢 埋弧焊 焊后热处理 冲击韧性 碳化物 耐腐蚀性能
在线阅读 下载PDF
Effect of post weld heat treatment on grain boundary character distribution and corrosion resistance of friction stir welded armourgrade nickel and molybdenum-free high-nitrogen austenitic stainless steel
2
作者 Arun Kumar Gurrala Raffi Mohammed G Madhusudhan Reddy 《Defence Technology(防务技术)》 2025年第9期246-261,共16页
This study examines the effects of friction stir welding(FSW)and post-weld heat treatment(PWHT)on the grain boundary character distribution and corrosion resistance of cross sectional(top and bottom)regions of nickel-... This study examines the effects of friction stir welding(FSW)and post-weld heat treatment(PWHT)on the grain boundary character distribution and corrosion resistance of cross sectional(top and bottom)regions of nickel-and molybdenum-free high-nitrogen austenitic stainless steel(HNASS).FSW at 400 rpm and 30 mm/min resulted in finer grains(4.18μm)and higher coincident site lattice(CSL)boundaries(32.3%)at the top of the stir zone(SZ)due to dynamic recrystallization(DRX).PWHT at 900℃for 1 h led to grain coarsening(12.91μm the bottom SZ)but enhanced CSL boundaries from 24.6%to 30.2%,improving grain boundary stability.PWHT reduced the kernel average misorientation(KAM)by 14.9%in the SZ-top layer and 20.4%in the SZ-bottom layer,accompanied by a 25%decrease in hardness in the SZ-top layer and 26.7%in the SZ-bottom layer,indicating strain recovery and reduced dislocation density.Potentiodynamic polarization tests(PDP)showed a 18%increase in pitting potential and a 76%reduction in corrosion rate after PWHT.The improvement in corrosion resistance is attributed to the increase inΣ3 twin boundaries,which enhance grain boundary stability and reduce susceptibility to localized corrosion.These findings highlight the role of PWHT in refining the microstructure and strengthening corrosion resistance,making HNASS a promising material for demanding applications. 展开更多
关键词 Nickel and molybdenum free high-nitrogen austenitic stainless steel Friction stir welding post-weld heat treatment Electron backscattered diffraction Microstructural gradients Pitting corrosion resistance Coincident site lattice Grain boundary characteristic distribution
在线阅读 下载PDF
承压设备局部焊后热处理方法和准则研究
3
作者 谷文斌 蒋文春 +3 位作者 王金光 徐彤 李军 涂善东 《压力容器》 北大核心 2025年第2期10-22,共13页
针对承压设备局部焊后热处理温度均匀性难以控制和残余应力难以消除的问题,提出单加热和主副加热两种局部热处理方法,并建立工艺准则和理论设计方法。结果表明,仅需焊缝性能恢复,对消除残余应力要求不高的承压设备,当内外壁保温时,加热... 针对承压设备局部焊后热处理温度均匀性难以控制和残余应力难以消除的问题,提出单加热和主副加热两种局部热处理方法,并建立工艺准则和理论设计方法。结果表明,仅需焊缝性能恢复,对消除残余应力要求不高的承压设备,当内外壁保温时,加热带宽度(HB)为6t,梯度控制带宽度(GCB)为2HB。对于既考虑焊缝性能恢复又兼顾残余应力消除效果的承压设备,当内外壁保温时,HB至少为3√Rt;当内壁不保温,仅外壁保温时,HB应大于5√Rt,GCB为2HB。当单加热局部焊后热处理加热带宽度过宽,推荐采用主副加热局部焊后热处理方法。本研究可为大型承压设备局部焊后热处理提供理论和实施依据。 展开更多
关键词 承压设备 局部焊后热处理 加热带 梯度控制带 残余应力
在线阅读 下载PDF
非能动核电站钢制安全壳焊接及焊后热处理探讨
4
作者 朱瑞峰 张俊宝 +1 位作者 吴崇志 丛大志 《压力容器》 北大核心 2025年第6期74-81,共8页
针对钢制安全壳制造过程中焊接工艺优化与质量控制的难点,基于工程实践和相关标准规范的分析,系统探讨了焊缝管辖判定、焊接预热、工艺选择及焊后热处理等关键制造环节。结果表明:SA-738 Gr.B钢材因碳当量存在差异,需采用定制化的预热方... 针对钢制安全壳制造过程中焊接工艺优化与质量控制的难点,基于工程实践和相关标准规范的分析,系统探讨了焊缝管辖判定、焊接预热、工艺选择及焊后热处理等关键制造环节。结果表明:SA-738 Gr.B钢材因碳当量存在差异,需采用定制化的预热方案;采用焊条电弧焊进行打底,结合机械焊完成填充与盖面的组合工艺,能够在保证质量的同时提高效率;通过使用工装夹具可有效控制焊后热处理过程中的变形,且在标准允许范围内免除热处理更具经济性。研究为核电站钢制安全壳的制造工艺优化提供了重要参考,相关方法论也可推广应用于其他安全级设备的制造过程中。 展开更多
关键词 钢制安全壳 焊缝管辖 焊接预热 焊接工艺 焊后热处理
在线阅读 下载PDF
焊后时效对Al-6.7Zn-1.8Mg-0.2Cu高强铝合金搅拌摩擦焊接头组织和性能的影响
5
作者 胡莎莎 邱诚 张大童 《焊接学报》 北大核心 2025年第1期41-47,共7页
采用搅拌摩擦焊(friction stir welding,FSW)对3.2 mm厚度的Al-6.7Zn-1.8Mg-0.2Cu铝合金挤压板材进行焊接,并对焊接接头进行焊后时效热处理,即人工时效(artificial ageing,AA)120℃×24 h.采用扫描电子显微镜(scanning electron mic... 采用搅拌摩擦焊(friction stir welding,FSW)对3.2 mm厚度的Al-6.7Zn-1.8Mg-0.2Cu铝合金挤压板材进行焊接,并对焊接接头进行焊后时效热处理,即人工时效(artificial ageing,AA)120℃×24 h.采用扫描电子显微镜(scanning electron microscopy,SEM)、透射电子显微镜(transmission electron microscopy,TEM)、硬度试验和拉伸试验等对焊后接头和时效接头进行研究.结果表明,Al-6.7Zn-1.8Mg-0.2Cu高强铝合金FSW接头抗拉强度为470 MPa,焊接系数为80.0%,断后伸长率为10.1%.采用焊后AA能有效提高接头的强度,其抗拉强度为525 MPa,相比焊态接头提高11.8%,达到母材(base material,BM)的89.6%,断后伸长率为8.5%.FSW过程中受摩擦热影响热力影响区(thermo-mechanically affected zone,TMAZ)和焊核区(nugget zone,NZ)的析出相溶解随后冷却再析出,其中析出相主要是η'相,在热影响区(heat-affected zone,HAZ)主要发生GP区(Guinier-Preston zone)的溶解和η'相的粗化,在不同热输入下析出相逐渐由溶解转变为粗化.焊后时效使得GP区析出和发生GP区向η'相的转变,在HAZ处已存的η'相转变成粗大的η相.接头硬度曲线呈明显W形,FSW接头断裂在NZ,焊后时效接头断裂在HAZ. 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 Al-6.7Zn-1.8Mg-0.2Cu铝合金 焊后热处理 微观组织 力学性能
在线阅读 下载PDF
焊后热处理对Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金组织和磨损性能的影响
6
作者 李二虎 崔丽 +3 位作者 邵蔚 贺定勇 许一 于金满 《中国表面工程》 北大核心 2025年第3期152-160,共9页
单齿辊在工作过程中面临着严重的高温磨粒磨损问题。为了提高其服役寿命,采用药芯焊丝电弧焊制备Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金,并分析不同Cr含量(14wt.%、18wt.%、23wt.%)和焊后热处理对Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金微观组织和磨粒磨损性能的影响... 单齿辊在工作过程中面临着严重的高温磨粒磨损问题。为了提高其服役寿命,采用药芯焊丝电弧焊制备Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金,并分析不同Cr含量(14wt.%、18wt.%、23wt.%)和焊后热处理对Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金微观组织和磨粒磨损性能的影响。结果表明,Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金主要由马氏体、残余奥氏体和M_(7)C_(3)碳化物组成。随着Cr含量从14wt.%增加到23wt.%,M_(7)C_(3)碳化物面积分数从48.9%增加到57.2%,而其尺寸则从27.9μm减小至23.7μm;随着Cr含量的增加,堆焊合金的耐磨性提升,这是因为随着Cr含量的增加,堆焊合金中碳化物硬质相的含量增加,并且硬质相组织细化,提高了合金抵抗磨粒的切削能力,从而提高了合金的磨损性能。然而,900℃下进行焊后热处理使三种堆焊合金中M_(7)C_(3)碳化物的面积分数分别降低至41.4%、48.9%、50.8%,而碳化物尺寸分别增加至32.1μm、27.3μm、26.4μm,使得堆焊合金的硬度和耐磨性下降。研究焊后热处理对Fe-Cr-Mo-C耐磨堆焊合金组织和磨损性能的影响为单齿辊修复方面的研究和应用提供了参考。 展开更多
关键词 Fe-Cr-Mo-C堆焊合金 M_(7)C_(3)碳化物 磨粒磨损 焊后热处理
在线阅读 下载PDF
焊后热处理对2219铝合金搅拌摩擦焊接头的影响
7
作者 范金琦 崔旭华 +1 位作者 马慧娟 胡志力 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第6期293-300,共8页
研究了时效时间对2219铝合金搅拌摩擦焊接头力学性能的影响,对比分析了焊后热处理对搅拌摩擦焊接头微观组织的影响。结果表明:随着时效时间的增加,搅拌摩擦焊接头抗拉强度和屈服强度呈现出先增大后减小的趋势,时效时间为18 h时,其抗拉... 研究了时效时间对2219铝合金搅拌摩擦焊接头力学性能的影响,对比分析了焊后热处理对搅拌摩擦焊接头微观组织的影响。结果表明:随着时效时间的增加,搅拌摩擦焊接头抗拉强度和屈服强度呈现出先增大后减小的趋势,时效时间为18 h时,其抗拉强度可达430.3 MPa,断后伸长率为13.7%。在相同的时效时间内,搅拌摩擦焊拼焊板的抗拉强度与母材相当,但是断后伸长率较低。FSW试样和FSW-W-18 h试样的几何必需位错密度分别为5.49×10^(14)和1.06×10^(13)m^(-2)。经过固溶及时效热处理后,焊缝区域的几何必需位错密度减少了1个数量级。FSW试样焊缝中以粗化的θ′相居多,FSW-W-18 h中主要析出相为θ″相,θ″相在不显著增加材料脆性的情况下,显著提升了2219铝合金的屈服强度和抗拉强度。FSW试样的断裂模式为解理加韧性断裂的混合断裂模式,解理断裂降低了材料的塑性。FSW-W-18 h拼焊板拉伸试样的断裂模式以韧性断裂为主,同时伴随着二次裂纹的扩展和交互,使材料在断裂前承受了更多的塑性变形。 展开更多
关键词 铝合金 搅拌摩擦焊 焊后热处理 析出相 微观组织
在线阅读 下载PDF
焊后T6热处理对A356铝合金搅拌摩擦焊接头焊核区断裂韧性的影响
8
作者 谭力笳 吴嘉 +2 位作者 杨昭 路建琦 范纲衔 《中国有色金属学报》 北大核心 2025年第8期2598-2609,共12页
采用显微硬度、单向拉伸和缺口三点弯曲等力学实验,结合金相、扫描电镜、透射电镜和电子背散射衍射等手段,研究了焊后T6热处理工艺对A356铝合金搅拌摩擦焊接头断裂韧性的影响。结果表明:与常规T6热处理后焊接(T-FSW)试样相比,焊后T6热处... 采用显微硬度、单向拉伸和缺口三点弯曲等力学实验,结合金相、扫描电镜、透射电镜和电子背散射衍射等手段,研究了焊后T6热处理工艺对A356铝合金搅拌摩擦焊接头断裂韧性的影响。结果表明:与常规T6热处理后焊接(T-FSW)试样相比,焊后T6热处理(FSW-T)试样展现出较优的横向拉伸性能,但是断裂韧性较差,裂纹单位面积形核功(UIE)和单位面积扩展功(UPE)仅为(61.51±12.92)N/mm和(42.66±22.32)N/mm,不及T-FSW试样的60%。焊核区晶粒组织和析出相组织的差异是造成两种试样断裂韧性差异的主要原因。与T-FSW试样相比,FSW-T试样焊核区的晶粒组织更粗大,析出相数量更多。这不仅减弱了晶界对位错运动的阻碍作用,而且还增大了晶内与晶界间的强度差异,因此导致了断裂模式从穿晶和沿晶混合断裂转变为沿晶断裂,断裂机制从韧性断裂转变为韧脆性混合断裂。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 A356铝合金 焊后热处理 断裂韧性
在线阅读 下载PDF
焊后碾压对X80钢焊接接头CGHAZ组织及性能的影响
9
作者 王刚 曹江海 +3 位作者 薛皓月 王敬文 姚宗湘 尹立孟 《热加工工艺》 北大核心 2025年第17期51-57,共7页
焊后塑性变形可改善接头残余应力分布,提高接头韧性。通过对比分析X80钢多层多道焊接头在焊态、焊后450℃和650℃碾压3种状态下CGHAZ组织形态、晶粒尺寸及取向、应力分布、韧性和断口形貌,探寻焊后碾压对改善X80管线钢接头组织性能的影... 焊后塑性变形可改善接头残余应力分布,提高接头韧性。通过对比分析X80钢多层多道焊接头在焊态、焊后450℃和650℃碾压3种状态下CGHAZ组织形态、晶粒尺寸及取向、应力分布、韧性和断口形貌,探寻焊后碾压对改善X80管线钢接头组织性能的影响规律。结果表明:随着焊后碾压进行,CGHAZ区针状铁素体的数量逐渐增加,且形状不规则,晶粒受到一定的变形以及晶粒的均匀性受到改善;焊后碾压能一定程度上细化晶粒尺寸,随着焊后碾压温度升高,CGHAZ内晶粒的局部取向差平均值逐渐增加,小角度晶界的含量逐渐下降,大角度晶界的含量逐渐上升;经焊后碾压,焊接接头的冲击韧性均提高,断口上韧窝的密度有所增加,为明显的韧性断裂;焊后碾压能减小残余应力,同时使残余拉应力变为残余压应力,从而改善接头残余应力分布。 展开更多
关键词 焊后碾压 X80 晶粒取向 残余应力
在线阅读 下载PDF
09MnNiDR低温钢薄板K-TIG焊接工艺研究
10
作者 刘文明 欧阳凯 +2 位作者 张新明 车昌盛 蒋俊 《热加工工艺》 北大核心 2025年第21期213-218,共6页
采用“匙孔”型钨极氩弧焊(K-TIG)对10 mm厚09MnNiDR低温钢薄板进行对接焊试验研究,分析不同工艺参数条件下单道焊接头横截面,对热处理前后的接头表面特征、宏观形貌、微观组织及力学性能进行研究。结果表明,随着焊接电流的增加,焊接熔... 采用“匙孔”型钨极氩弧焊(K-TIG)对10 mm厚09MnNiDR低温钢薄板进行对接焊试验研究,分析不同工艺参数条件下单道焊接头横截面,对热处理前后的接头表面特征、宏观形貌、微观组织及力学性能进行研究。结果表明,随着焊接电流的增加,焊接熔透性提高;随着装配间隙的增加,焊缝逐渐变宽。母材组织为铁素体+珠光体组织,盖面焊缝区及K-TIG焊缝区均有贝氏体析出,盖面焊缝区组织以针状铁素体为主。经焊后热处理后,K-TIG焊缝区柱状晶结构消失,盖面焊缝区部分针状铁素体转化为块状铁素体。最佳工艺参数条件下,焊后热处理前后接头抗拉强度分别为524.1、481.4 MPa。K-TIG焊缝区冲击韧性差,-70℃冲击吸收能量仅为6.7 J,焊后热处理后,冲击性能显著改善,提升至94.8 J。 展开更多
关键词 09MnNiDR低温钢 K-TIG焊接 工艺参数 焊后热处理
在线阅读 下载PDF
不同感应加热方法对T91管座焊缝焊后热处理温度分布的影响
11
作者 郭未昀 丁光柱 +4 位作者 孙松涛 胡传华 梁浩 李报 王伟 《热加工工艺》 北大核心 2025年第13期143-147,共5页
采用贴面式感应加热和缠绕式感应加热方法分别进行T91管座焊缝的焊后热处理,测定了不同感应加热方法的焊后热处理温度曲线,分析了温度分布特征。结果表明:由于贴面式感应加热时电磁抵消严重,致使要加热到设定温度所需要的电流急剧增大,... 采用贴面式感应加热和缠绕式感应加热方法分别进行T91管座焊缝的焊后热处理,测定了不同感应加热方法的焊后热处理温度曲线,分析了温度分布特征。结果表明:由于贴面式感应加热时电磁抵消严重,致使要加热到设定温度所需要的电流急剧增大,超过设备额定电流,不适用于管座焊缝热处理;采用缠绕式感应加热时,小管上缠绕圈数越少,则上下管温差越小,当小管不缠绕电缆时,经过760℃保温20 min后,温度在750~760℃,可以获得良好的退火效果。不同升温速度对温度分布影响不大,因此可在满足设备使用的前提下,加快升温速度,缩短加热时间。为了应对电流突变现象,当加热温度达到700℃时,设定升温速度为200℃/h,加热至760℃,各点温差在10℃以内,加热效果良好。 展开更多
关键词 T91钢管座 焊后热处理 贴面感应加热 缠绕式感应加热
在线阅读 下载PDF
纳米改性7075铝合金激光-MIG复合焊组织及力学性能
12
作者 刘伟清 陈楠 +4 位作者 刘俊 田瑞 蔡得涛 罗子艺 池元清 《焊接学报》 北大核心 2025年第10期113-123,共11页
热裂和接头软化是制约7075铝合金实现高性能熔焊连接的关键因素,文中使用低热输入的激光-熔化极惰性气体保护焊(melt inert gas welding,MIG)复合焊方法对7075铝合金进行对接焊接,在焊缝中引入纳米颗粒,获得了无热裂接头.焊缝组织由平... 热裂和接头软化是制约7075铝合金实现高性能熔焊连接的关键因素,文中使用低热输入的激光-熔化极惰性气体保护焊(melt inert gas welding,MIG)复合焊方法对7075铝合金进行对接焊接,在焊缝中引入纳米颗粒,获得了无热裂接头.焊缝组织由平均尺寸为12.1μm±5.9μm的细小等轴枝晶组成,仅在熔合线附近存在一层宽度为20μm的柱状晶,表明纳米颗粒的加入促进了焊缝中柱状晶向等轴晶的转变,并显著细化晶粒尺寸.此外,纳米颗粒细化了焊缝中的共晶相,细化的晶粒和共晶相共同促进了无裂纹焊缝的形成.焊态接头抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别为404 MPa±2.8 MPa,360.5 MPa±0.7 MPa和1.5%±0.14%.对接头进行焊后热处理,进一步提高力学性能.经过固溶处理和时效处理后,接头抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别达到529.5 MPa±20.5 MPa,462.5 MPa±3.5 MPa和5.1%±2.5%. 展开更多
关键词 7075铝合金 纳米颗粒 激光-熔化极惰性气体保护焊复合焊 等轴晶 焊后热处理
在线阅读 下载PDF
奥氏体不锈钢焊缝的优化相位相干加权因子全聚焦成像实验分析
13
作者 汪翔 王强 《应用声学》 北大核心 2025年第3期789-798,共10页
针对奥氏体不锈钢焊缝存在粗大的柱状晶组织以及在整体上呈现出各向异性和不均匀性导致的超声衰减严重的问题,该文提出一种优化相位相干加权因子的全聚焦成像算法(OPCF-TFM),对奥氏体不锈钢焊缝区进行实验。结果表明:利用OPCF-TFM算法... 针对奥氏体不锈钢焊缝存在粗大的柱状晶组织以及在整体上呈现出各向异性和不均匀性导致的超声衰减严重的问题,该文提出一种优化相位相干加权因子的全聚焦成像算法(OPCF-TFM),对奥氏体不锈钢焊缝区进行实验。结果表明:利用OPCF-TFM算法能够较好地检测奥氏体不锈钢试块焊缝区内部的ϕ1 mm横通孔缺陷的位置。该算法与全聚焦成像算法相比,缺陷的定位误差平均值可以降低0.1308 mm,缺陷的宽度误差平均值可以降低0.1308 mm,缺陷的信噪比可以提升-0:648~4:387 dB不等,表明OPCF-TFM算法检测奥氏体不锈钢的焊缝区更有优势且有较好的应用前景。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 全聚焦算法 信号后处理 相位相干因子
在线阅读 下载PDF
厚壁12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹分析及其控制 被引量:28
14
作者 陈忠兵 赵彦芬 +3 位作者 赵建仓 王淦刚 鲁立 刘文清 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第35期137-143,共7页
通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时... 通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。 展开更多
关键词 12Cr1MoVG钢 厚壁件 焊接接头 焊后热处理 再热裂纹
在线阅读 下载PDF
异种金属焊接研究现状及发展趋势 被引量:64
15
作者 黄本生 黄龙鹏 李慧 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第23期118-121,共4页
随着新材料、新设备、新工艺的应用日益广泛,异种金属焊接在工程应用中显得越来越重要。从焊接工艺、组织特征、力学性能、稀释和碳迁移、应力/应变状态、腐蚀性能及焊后热处理等方面对国内外在异种金属焊接方面的研究成果进行了综述,... 随着新材料、新设备、新工艺的应用日益广泛,异种金属焊接在工程应用中显得越来越重要。从焊接工艺、组织特征、力学性能、稀释和碳迁移、应力/应变状态、腐蚀性能及焊后热处理等方面对国内外在异种金属焊接方面的研究成果进行了综述,得出异种金属焊接接头各区域的组织和性能极其不均匀、熔合区为最薄弱环节的结论。指出异种金属焊接今后的研究重心将偏向新焊材的研制、接头抗腐蚀性能的提高、轻合金异种材料的焊接等领域。 展开更多
关键词 异种金属焊接 焊接工艺 力学性能 碳迁移 焊后热处理
在线阅读 下载PDF
可焊铝锂合金焊接研究现状 被引量:17
16
作者 王永 胡捷 +2 位作者 胡国平 李德富 李彦利 《有色金属》 CSCD 2002年第1期16-18,39,共4页
介绍有关可焊铝锂合金焊接研究的进展。分析铝锂合金的可焊性、0 14 2 0合金的焊接、80 90合金焊接、Weldalite 0 49合金焊接方面的研究成果。铝锂合金焊接时 ,容易产生气孔、破裂和导致焊接系数降低 ,焊接前后采取适当的处理措施可以... 介绍有关可焊铝锂合金焊接研究的进展。分析铝锂合金的可焊性、0 14 2 0合金的焊接、80 90合金焊接、Weldalite 0 49合金焊接方面的研究成果。铝锂合金焊接时 ,容易产生气孔、破裂和导致焊接系数降低 ,焊接前后采取适当的处理措施可以获得低气孔率、高强度的焊缝。 展开更多
关键词 焊接 可焊性 焊后热处理 热破裂 表面处理 铝锂合金
在线阅读 下载PDF
焊后热处理对手工自蔓延焊接接头组织性能的影响 被引量:15
17
作者 辛文彤 马世宁 +1 位作者 李志尊 张保元 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期83-86,共4页
研究了不同的焊后热处理温度对手工自蔓延焊接接头组织形态的影响,以及由此引起的力学性能的变化.试验发现当退火温度大于300℃时能够达到元素的扩散激活能,随着温度的升高焊接接头的抗拉强度增加,冲击韧性增强,母材和焊缝合金在靠近熔... 研究了不同的焊后热处理温度对手工自蔓延焊接接头组织形态的影响,以及由此引起的力学性能的变化.试验发现当退火温度大于300℃时能够达到元素的扩散激活能,随着温度的升高焊接接头的抗拉强度增加,冲击韧性增强,母材和焊缝合金在靠近熔合线处的显微硬度差距减小,熔合区组织更加均匀.通过对元素EDS能谱线扫描发现主要元素在熔合区的浓度由热处理前的突变转变为梯度过渡的形式,提高了熔合区的连接强度. 展开更多
关键词 手工自蔓延焊接 焊缝组织 性能 焊后热处理
在线阅读 下载PDF
焊接残余应力在热处理过程中的演变 被引量:39
18
作者 蒋文春 王炳英 巩建鸣 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期45-48,115,共4页
利用有限元法,对Q345R钢焊后热处理进行模拟分析.结果表明,焊态残余应力在焊缝和热影响区具有较高的应力水平,远离焊缝热影响区,应力逐渐降低.热处理后,残余应力降低了近60%,最大值位于热影响区浅表区域.热处理不仅使应力降低,同时使得... 利用有限元法,对Q345R钢焊后热处理进行模拟分析.结果表明,焊态残余应力在焊缝和热影响区具有较高的应力水平,远离焊缝热影响区,应力逐渐降低.热处理后,残余应力降低了近60%,最大值位于热影响区浅表区域.热处理不仅使应力降低,同时使得应力发生再分布,母材热处理后应力增加.热处理过程中,随着温度升高,屈服强度降低,材料发生塑性变形使得应力释放,高温下残余应力基本降为0.在降温过程中,材料屈服强度增加,导致应力回升,热处理态残余应力主要在降温过程中产生.随着热处理温度升高,最大残余应力降低,超过600℃后保持不变,因此热处理温度在600℃左右较为合适. 展开更多
关键词 焊接残余应力 焊后热处理 有限元
在线阅读 下载PDF
厚板钛合金电子束焊接残余应力分布特征 被引量:15
19
作者 吴冰 张建勋 +1 位作者 巩水利 刘川 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期10-12,共3页
首先对50mm厚TA15钛合金平板分别采用堆焊和对焊两种方法进行电子束焊接,然后采用盲孔法测量了热处理和未热处理情况下焊接试件残余应力的分布情况.测量发现,对接焊和堆焊试件上表面纵向应力在焊缝和热影响区呈现较大的拉应力,且对接焊... 首先对50mm厚TA15钛合金平板分别采用堆焊和对焊两种方法进行电子束焊接,然后采用盲孔法测量了热处理和未热处理情况下焊接试件残余应力的分布情况.测量发现,对接焊和堆焊试件上表面纵向应力在焊缝和热影响区呈现较大的拉应力,且对接焊试件的纵向应力大于堆焊试件;上表面横向残余应力幅值较低,且整体呈现压应力分布.下表面的横纵应力整体上为压应力,且横纵应力的分布和大小非常接近.结果表明,热处理工艺造成各试板的横纵应力趋于一致,整个试板上的应力趋于均匀化,且堆焊试件的均匀化程度更明显. 展开更多
关键词 电子束焊接 厚板 钛合金 焊后热处理 残余应力
在线阅读 下载PDF
焊接接头焊后处理工艺研究现状 被引量:8
20
作者 肖桂枝 李丰博 +2 位作者 王洋 张聪惠 宋薇 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期115-121,共7页
概述了焊接接头的后处理工艺,分析了焊后热处理、化学处理及机械处理的原理及处理效果,并重点阐述了机械处理的各种强化技术。焊后热处理可以调整残余应力场、改善焊后组织;化学处理可达到增强工件耐蚀性、硬度、耐磨性等特性的目的;焊... 概述了焊接接头的后处理工艺,分析了焊后热处理、化学处理及机械处理的原理及处理效果,并重点阐述了机械处理的各种强化技术。焊后热处理可以调整残余应力场、改善焊后组织;化学处理可达到增强工件耐蚀性、硬度、耐磨性等特性的目的;焊后机械处理可以引入有益的残余压应力、细化晶粒、提高表面硬度,从而显著延长焊接接头疲劳寿命、增强耐磨性、提升耐蚀性。 展开更多
关键词 焊接接头 焊后热处理 化学处理 机械处理
在线阅读 下载PDF
上一页 1 2 11 下一页 到第
使用帮助 返回顶部