期刊文献+
共找到8篇文章
< 1 >
每页显示 20 50 100
新型Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金的组织优化 被引量:1
1
作者 郭宝会 郭喜平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第17期135-139,共5页
新型Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金具有高熔点、低密度和高强度等特点而成为新一代推重比航空发动机热端部件最具潜力的候选材料。主要介绍了成分设计、合金化、热处理和定向凝固对新型Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金组织的优化进展,在此基础上对Nb... 新型Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金具有高熔点、低密度和高强度等特点而成为新一代推重比航空发动机热端部件最具潜力的候选材料。主要介绍了成分设计、合金化、热处理和定向凝固对新型Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金组织的优化进展,在此基础上对Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金的组织优化进行了展望。 展开更多
关键词 nb—ti—cr-si基超高温合金 组织优化 定向凝固
在线阅读 下载PDF
Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金的室温断裂韧性研究进展 被引量:3
2
作者 郭宝会 郭喜平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第17期148-151,共4页
Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金具有良好的高温强度和高温抗氧化性能,但室温断裂韧性较差。为了提高该合金的室温断裂韧性,分析了该合金室温断裂韧性较低的原因,对有坩埚整体定向凝固技术、整体定向凝固+高温均匀化处理和热压烧结法等工艺对Nb... Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金具有良好的高温强度和高温抗氧化性能,但室温断裂韧性较差。为了提高该合金的室温断裂韧性,分析了该合金室温断裂韧性较低的原因,对有坩埚整体定向凝固技术、整体定向凝固+高温均匀化处理和热压烧结法等工艺对Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金的室温断裂韧性的影响做了评述,指出了提高该合金室温断裂韧性将来努力的方向。 展开更多
关键词 nb-ti-cr-si超高温合金 室温断裂韧性 Cr2nb
在线阅读 下载PDF
Ti-Nb-Si基超高温合金Si-Cr共渗涂层在1250℃的氧化行为 被引量:1
3
作者 乔彦强 郭喜平 任家松 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期64-68,73,共6页
利用包埋共渗法在Ti—Nb—Si基超高温合金表面制备了Si-Cr共渗涂层,共渗温度为1350℃,时间为10h。将Si—Cr共渗后的试样在1250℃下分别氧化5,10,20,50h和100h。利用SEM,EDS和XRD等分析方法研究了涂层及氧化后氧化膜的结构、元素... 利用包埋共渗法在Ti—Nb—Si基超高温合金表面制备了Si-Cr共渗涂层,共渗温度为1350℃,时间为10h。将Si—Cr共渗后的试样在1250℃下分别氧化5,10,20,50h和100h。利用SEM,EDS和XRD等分析方法研究了涂层及氧化后氧化膜的结构、元素分布及相组成。结果表明,氧化前Si—cr共渗涂层分为4层:最外层为(Ti,X)5Si3(X代表Nb,Hf和Cr元素)和(Nb1.95Cr1.05)Cr2Si。3次外层为(Ti,X)5Si3,中间层为(Ti,X)5Si4,过渡层为(Ti,X)5Si3。涂层试样在1250℃氧化后形成的氧化膜分为两层:外层为(Ti,Nb,Cr)O2,下层为SiO2。未加涂层的试样在1250℃氧化遵循直线规律。加涂层的试样在1250℃氧化遵循分段抛物线规律,5~20h内为Y=15.81+3.92t1/2,20~100h内为Y=-82.71+27.12t1/2。在20~100h内氧化的抛物线速率常数比5~20h内氧化的大约高1个数量级。具有高Cr含量的外层比中间层及过渡层具有较好的抗氧化性。 展开更多
关键词 ti—nb—Si超高温合金 包埋渗 Si—Cr共渗涂层 氧化行为
在线阅读 下载PDF
Nb-Ti-Si-Cr基超高温合金在1250℃下的氧化行为
4
作者 陈丽群 郭喜平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第2期50-53,共4页
采用真空非自耗电弧熔炼法制备了Nb-22Ti-14Si-20Cr-3Al-5Hf-1.5B-0.06Y(at%)超高温合金,在1250℃下分别进行1、5、10、20、50和100 h高温氧化试验。采用XRD、SEM及EDS分析了合金氧化膜及其合金基体的相组成、组织形貌和成分。结果表明... 采用真空非自耗电弧熔炼法制备了Nb-22Ti-14Si-20Cr-3Al-5Hf-1.5B-0.06Y(at%)超高温合金,在1250℃下分别进行1、5、10、20、50和100 h高温氧化试验。采用XRD、SEM及EDS分析了合金氧化膜及其合金基体的相组成、组织形貌和成分。结果表明:氧化膜分为两层,致密的外层和疏松的中间层,外层组织由Ti0.4Cr0.3Nb0.3O2组成,并含有少量TiNb2O7和SiO2,且随着氧化时间的延长,TiNb2O7含量逐渐减少,Ti0.4Cr0.3Nb0.3O2的含量逐渐增多;氧化膜中间层主要由(Ti,Cr)NbO4、Ti2Nb10O29和Nb2O5组成;氧化后合金基体内Cr2Nb和Nbss元素发生互扩散,界面处出现过渡区。 展开更多
关键词 nb—ti-Si-Cr超高温合金 高温氧化 相组成
在线阅读 下载PDF
Nb基超高温合金定向凝固组织及其共晶凝固机理研究进展 被引量:6
5
作者 郭海生 郭喜平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期56-59,共4页
Nb-Si基共晶体系超高温合金是目前最有希望应用于超高温环境的材料之一。目前的研究还仅仅停留在合金化改善其综合性能及抗氧化涂层的制备等方面,而对其共晶凝固机理等更深层次的研究还较少。从Nb基超高温合金铸态、定向凝固态组织及相... Nb-Si基共晶体系超高温合金是目前最有希望应用于超高温环境的材料之一。目前的研究还仅仅停留在合金化改善其综合性能及抗氧化涂层的制备等方面,而对其共晶凝固机理等更深层次的研究还较少。从Nb基超高温合金铸态、定向凝固态组织及相组成等角度入手对该合金的微观组织变化规律进行了分析和总结;并对Nb基超高温合金共晶凝固机理的研究进展进行了综述;此外,还讨论了该合金目前仍需解决的问题。 展开更多
关键词 nb超高温合金 定向凝固 共晶凝固 耦合生长 凝固速度 初生相
在线阅读 下载PDF
Nb基超高温合金的制备技术及定向凝固组织 被引量:1
6
作者 姚成方 郭喜平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期65-68,72,共5页
Nb基超高温合金的制备技术主要包括粉末冶金、真空电弧熔炼和定向凝固等,其中定向凝固可以显著提高该合金的高低温力学性能。Nb基超高温合金的定向凝固组织主要由沿着定向凝固方向生长的初生Nbss枝晶、铌硅化物块或板条以及(Nbss+铌硅化... Nb基超高温合金的制备技术主要包括粉末冶金、真空电弧熔炼和定向凝固等,其中定向凝固可以显著提高该合金的高低温力学性能。Nb基超高温合金的定向凝固组织主要由沿着定向凝固方向生长的初生Nbss枝晶、铌硅化物块或板条以及(Nbss+铌硅化物)共晶等组成,定向凝固速率和固液界面前沿液相中的温度梯度会显著影响其组织形貌及尺寸。在其定向生长过程中,Nbss、铌硅化物及(Nbss+铌硅化物)共晶各相之间竞争生长,形成不同的组织形貌及尺寸,但在合适的条件下,共晶两相可以实现平行耦合生长。 展开更多
关键词 nb超高温合金 制备技术 定向凝固组织
在线阅读 下载PDF
电子束区熔定向凝固Nb基高温合金的组织和性能 被引量:18
7
作者 郭喜平 高丽梅 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2006年第3期47-51,共5页
研究了Nb-S i-Ti-H f-Cr-A l-B-Y合金在电子束区熔炉上的定向凝固组织、室温断裂韧性和高温瞬时拉伸性能。合金的组织主要由Nb基固溶体(Nbss)、α-(Nb)5S i3和(Nb)3S i相组成。定向凝固后,初生Nbss枝晶以及Nbss+α-(Nb)5S i3/(Nb)3S i... 研究了Nb-S i-Ti-H f-Cr-A l-B-Y合金在电子束区熔炉上的定向凝固组织、室温断裂韧性和高温瞬时拉伸性能。合金的组织主要由Nb基固溶体(Nbss)、α-(Nb)5S i3和(Nb)3S i相组成。定向凝固后,初生Nbss枝晶以及Nbss+α-(Nb)5S i3/(Nb)3S i层片状或棒状共晶团均沿着试棒轴线定向排列。当电子枪移动速率R=2.4 mm/m in时,定向效果最好。定向凝固使合金在1250℃的拉伸强度及室温断裂韧性均显著提高。R=2.4 mm/m in试棒的抗拉强度最高,达85.0 MPa,同时其室温断裂韧性也达到19.4 MPa.m1/2。 展开更多
关键词 nb超高温合金 定向凝固 电子束区熔 显微组织 力学性能
在线阅读 下载PDF
Nb添加对Ti基非晶合金腐蚀及力学性能的影响 被引量:4
8
作者 武枭伟 周洋 +1 位作者 陈峰 秦凤香 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期73-80,共8页
为研究微量添加Nb元素对Ti_(40)Zr_(10)Cu_(34-x)Pd_(14)Sn_2Nb_x(x为原子数分数,x=0、1%、3%、5%)非晶合金的耐腐蚀性能及力学性能的影响,本文利用动态极化曲线,分析了在0.144 mol/L的NaCl溶液及0.2 mol/L的PBS溶液中非晶合金Ti_(40)Zr... 为研究微量添加Nb元素对Ti_(40)Zr_(10)Cu_(34-x)Pd_(14)Sn_2Nb_x(x为原子数分数,x=0、1%、3%、5%)非晶合金的耐腐蚀性能及力学性能的影响,本文利用动态极化曲线,分析了在0.144 mol/L的NaCl溶液及0.2 mol/L的PBS溶液中非晶合金Ti_(40)Zr_(10)Cu_(34-x)Pd_(14)Sn_2Nb_x(x=0、1%、3%、5%)的电化学性能,并通过材料拉伸试验研究了非晶合金块状样品的室温压缩性能.结果表明:在0.144 mol/L的NaCl溶液中,非晶合金样品在阳极区出现了自发钝化的特征,钝化电流密度在10^(-7)~10^(-8) A/cm^2,钝化电流密度随着Nb的添加略有降低,且点蚀电位随Nb原子数分数的增加分别为200、340、400和490 mV,说明微量添加Nb元素能有效提高Ti基非晶合金的耐点蚀能力,即在0.144 mol/L的NaCl溶液中Ti基非晶合金的耐腐蚀性随着Nb含量的增加而增强;在0.2 mol/L的PBS溶液中,因磷酸根离子的缓蚀作用,Nb添加导致的成分变化对非晶合金的腐蚀行为影响不大;此外,添加了原子数分数为1%及3%Nb的非晶合金,其压缩强度及塑性变形能力变化不大,但添加5%Nb的非晶合金因较大体积分数纳米晶的存在导致其室温断裂强度及塑性变形能力有明显下降. 展开更多
关键词 ti非晶合金 nb元素 腐蚀性能 机械性能 剪切带
在线阅读 下载PDF
上一页 1 下一页 到第
使用帮助 返回顶部