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Li含量对轧制态Mg-3Al-1Zn合金组织及力学性能的影响
1
作者 冯壹君 郑留伟 +1 位作者 左代 梁伟 《热加工工艺》 北大核心 2019年第16期45-48,共4页
利用光学显微镜、扫描电镜、万能实验机研究了Mg-3Al-1Zn-xLi(x=0、2、4、6)合金轧制板材的微观组织及力学性能。结果表明,添加Li元素后,可促进动态再结晶的进行,细化晶粒,同时合金的力学性能得到显著提高。当Li元素含量为4%时,合金的... 利用光学显微镜、扫描电镜、万能实验机研究了Mg-3Al-1Zn-xLi(x=0、2、4、6)合金轧制板材的微观组织及力学性能。结果表明,添加Li元素后,可促进动态再结晶的进行,细化晶粒,同时合金的力学性能得到显著提高。当Li元素含量为4%时,合金的晶粒多数为细小的动态再结晶晶粒,合金的各项力学性能达到最佳,抗拉强度达到302MPa,伸长率达到12.6%。当Li元素含量达到6%后,晶粒变得粗大,合金板材的强度指标明显下降。 展开更多
关键词 Li含量 动态再结晶 微观组织 mg-3al-1zn镁合金
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固溶温度对Mg-3Zn-1Mn-1Y合金组织和腐蚀性能的影响 被引量：1
2
作者 武晋翔 张正卫 +1 位作者 许春香 张金山 《热加工工艺》 北大核心 2025年第2期68-71,75,共5页
采用OM、XRD、浸泡法和电化学工作站研究了固溶温度对Mg-3Zn-1Mn-1Y合金微观组织和腐蚀性能的影响。结果表明,经固溶处理之后,合金中第二相逐渐溶入到基体中且伴随晶粒的长大。随着固溶温度(390、420、450、480℃)的升高,合金耐腐蚀性... 采用OM、XRD、浸泡法和电化学工作站研究了固溶温度对Mg-3Zn-1Mn-1Y合金微观组织和腐蚀性能的影响。结果表明,经固溶处理之后,合金中第二相逐渐溶入到基体中且伴随晶粒的长大。随着固溶温度(390、420、450、480℃)的升高,合金耐腐蚀性能先增加后降低,在450℃×24 h固溶下,合金表现出最佳耐腐蚀性能,其腐蚀速率为(0.4127±0.024)mm/y。合金耐腐蚀性能提高的原因归因于固溶之后组织均匀和第二相的溶入导致微电偶腐蚀减弱。 展开更多
关键词 mg-3zn-1Mn-1Y合金 固溶温度 显微组织 耐腐蚀性能
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热处理对Mg-3Sn-2Al-1Zn-5Li合金耐蚀性能的影响 被引量：1
3
作者 孙绪军 杨旭光 +1 位作者 戴益波 郭宇航 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期40-43,共4页
对Mg-3Sn-2Al-1Zn-5Li合金进行了不同方式的热处理。利用电化学测试研究了不同热处理状态合金在3.5%NaCl溶液中的腐蚀电化学行为,并通过扫描电镜、能谱以及X射线衍射分析了合金腐蚀形貌及腐蚀产物的成分。结果表明:经固溶处理和时效处理... 对Mg-3Sn-2Al-1Zn-5Li合金进行了不同方式的热处理。利用电化学测试研究了不同热处理状态合金在3.5%NaCl溶液中的腐蚀电化学行为,并通过扫描电镜、能谱以及X射线衍射分析了合金腐蚀形貌及腐蚀产物的成分。结果表明:经固溶处理和时效处理后,合金的耐蚀性能有所提高,并且固溶态的Mg-3Sn-2Al-1Zn-5Li合金有着最佳的耐蚀性能;合金的腐蚀特征为丝状腐蚀,腐蚀产物主要为Mg(OH)_(2)。 展开更多
关键词 mg-3Sn-2al-1zn-5Li合金 热处理 电化学分析 腐蚀形貌
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间断直流磁场对Al-5Mg-3Zn-1Cu合金凝固组织和性能的影响
4
作者 曾麟添 周全 +2 位作者 陈乐平 刘武平 刘厚清 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期22-28,共7页
对Al-5Mg-3Zn-1Cu合金的凝固过程施加不同直流电压(0~300 V)和放电频率(0~20 Hz)以及占空比为30%的间断直流磁场,研究了间断直流磁场对其凝固组织及力学性能的影响。结果表明:间断直流磁场有效细化了合金的凝固组织,初生α-Al相由无磁... 对Al-5Mg-3Zn-1Cu合金的凝固过程施加不同直流电压(0~300 V)和放电频率(0~20 Hz)以及占空比为30%的间断直流磁场,研究了间断直流磁场对其凝固组织及力学性能的影响。结果表明:间断直流磁场有效细化了合金的凝固组织,初生α-Al相由无磁场时的粗大枝晶变为细小的蔷薇状晶粒,第二相由粗大而连续的网格状结构变为细小而断续分布结构。随着直流电压的增加,合金的晶粒尺寸、第二相体积分数和长度均减小,抗压强度和断裂应变均先升后降;随着放电频率的增加,晶粒尺寸、第二相体积分数和长度均先减小后增大,抗压强度和断裂应变均先升后降。施加间断直流磁场后,合金的拉伸性能提高,断口中的准解理面减少,撕裂棱增多。当直流电压为200 V、放电频率为5 Hz时,合金的抗压强度和断裂应变最大,与无磁场时相比分别提高了31.6%和43%,抗拉强度和断后伸长率则分别提高了79.71%和83.3%。 展开更多
关键词 al-5mg-3zn-1Cu合金 间断直流磁场 凝固组织 力学性能
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应力时效影响Al-10Zn-3Mg-3Cu合金带外纵筋筒形件组织性能研究
5
作者 任贤魏 崔旭 +1 位作者 赵熹 薛勇 《精密成形工程》 北大核心 2024年第3期76-85,共10页
目的研究应力时效条件下Al-10Zn-3Mg-3Cu合金带外纵筋筒形件筋部试样的应力松弛行为,探明基体应力松弛机制以及强韧性协同提升机理。方法针对淬火态筋部试样,设计不同的初始应力值进行应力时效实验,然后采用数据分析与微观组织形貌表征... 目的研究应力时效条件下Al-10Zn-3Mg-3Cu合金带外纵筋筒形件筋部试样的应力松弛行为,探明基体应力松弛机制以及强韧性协同提升机理。方法针对淬火态筋部试样,设计不同的初始应力值进行应力时效实验,然后采用数据分析与微观组织形貌表征方法研究试样组织性能。结果当施加的初始应力为250MPa时,筋部试样的应力松弛程度可达85.8%,同时,试样抗拉强度为736.40 MPa,屈服强度为697.53 MPa,延伸率为10.96%。结论在250MPa应力时效条件下,应力松弛机制主要为晶界Coble蠕变和位错运动,位错运动促进了亚晶的增殖,Coble蠕变使基体晶粒长大,这些行为促使试样应力耗散。同时,应力时效改变了析出相形态,发展了具有孪生界面的复合析出相。经分子动力学计算可知,该特征微结构有利于基体强韧性的协同提升。 展开更多
关键词 应力时效 al-10zn-3mg-3Cu合金 应力松弛 强韧性 析出相
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激光高速应变对双态组织近α型Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金组织与性能的影响
6
作者 张镜 张凌峰 +3 位作者 熊毅 姚怀 罗高丽 陈雪鹏 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第1期168-176,共9页
利用激光冲击强化使Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo(Ti80)合金表面产生严重塑性变形,借助SEM、TEM和XRD等方法深入研究了表面严重塑性变形对Ti80合金显微组织、力学性能以及耐腐蚀性能的影响。结果表明:激光冲击强化使Ti80合金表面产生无相变的严... 利用激光冲击强化使Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo(Ti80)合金表面产生严重塑性变形,借助SEM、TEM和XRD等方法深入研究了表面严重塑性变形对Ti80合金显微组织、力学性能以及耐腐蚀性能的影响。结果表明:激光冲击强化使Ti80合金表面产生无相变的严重塑性变形层,表层晶粒内部产生大量位错胞、位错墙、位错缠结等晶体缺陷。此外,通过位错间的相互作用,表面粗大晶粒细化至纳米级。晶粒细化和晶粒内高密度位错严重阻碍了位错的运动,从而增加了样品的硬度和强度。与原始试样相比,LSP处理试样的表面显微硬度提高了16.5%,产生了386.4 MPa的高幅残余压应力,在不牺牲延展性的前提下提高了强度。电化学和静态浸泡实验结果表明,LSP处理后试样的自腐蚀电位增加了77.7 mV vs.SCE,腐蚀电流密度和腐蚀速率分别降低了1.358μA·cm^(-2)、0.08 mm·year^(-1),点蚀和晶间腐蚀现象减弱。这是由于LSP处理后样品晶粒得到细化,增强了表面结构的稳定性并提供了更多钝化膜的形核位点,从而提高了Ti80合金的耐腐蚀性能。 展开更多
关键词 激光冲击强化 Ti-6al-3Nb-2Zr-1Mo合金 微观结构 残余应力 力学性能 耐腐蚀性能
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Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响 被引量：5
7
作者 杨明波 潘复生 +1 位作者 李忠盛 程仁菊 《重庆工学院学报》 2007年第5期10-12,共3页
研究了Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响.结果表明:在Mg-3Al-1Zn合金中加入0.01%和0.05%的Sr对合金组织中合金相种类没有影响,但Sr含量为0.1%时有Al4Sr相存在.同时,加入微量Sr使合金组织中Mg17Al12相的数量减少、分布更加弥散和均匀... 研究了Sr对Mg-3Al-1Zn镁合金铸态组织的影响.结果表明:在Mg-3Al-1Zn合金中加入0.01%和0.05%的Sr对合金组织中合金相种类没有影响,但Sr含量为0.1%时有Al4Sr相存在.同时,加入微量Sr使合金组织中Mg17Al12相的数量减少、分布更加弥散和均匀,其中Sr含量为0.1%时合金组织中的Mg17Al12相基本上呈断续状分布.此外,研究结果还发现微量Sr对Mg-3Al-1Zn合金的组织有明显的细化作用. 展开更多
关键词 镁合金 mg-3al-1zn合金 Sr元素 晶粒细化 铸态组织
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铒/钪-锆微量添加对Al-5Mg-3Zn合金热轧态组织和性能的影响 被引量：1
8
作者 左睿 魏午 +4 位作者 黄晖 文胜平 韩颖 刘贞山 石薇 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期15-21,共7页
向Al-5Mg-3Zn合金中分别复合添加了锆(0.1%,质量分数,下同)和铒(0.2%)、锆(0.1%)和钪(0.2%),并进行热轧,研究了铒-锆、钪-锆微量添加对合金显微组织、拉伸性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:复合添加锆-铒或锆-钪元素能使合金热轧后保... 向Al-5Mg-3Zn合金中分别复合添加了锆(0.1%,质量分数,下同)和铒(0.2%)、锆(0.1%)和钪(0.2%),并进行热轧,研究了铒-锆、钪-锆微量添加对合金显微组织、拉伸性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:复合添加锆-铒或锆-钪元素能使合金热轧后保留更多变形组织,抑制合金的动态再结晶,且锆-钪元素的抑制作用强于锆-铒;热轧态Al-5Mg-3Zn合金晶内出现少量尺寸较大的T相,热轧态Al-5Mg-3Zn-0.2Er-0.1Zr、Al-5Mg-3Zn-0.2Sc-0.1Zr合金晶内除了T相,还分别存在Al3(Er,Zr)相和Al3(Sc,Zr)相,3种试验合金晶界处均无析出相和沉淀析出带;相比热轧态Al-5Mg-3Zn合金,热轧态Al-5Mg-3Zn-0.2Er-0.1Zr合金抗拉强度、屈服强度分别提升了9.3%,34.3%,热轧态Al-5Mg-3Zn-0.2Sc-0.1Zr合金分别提升了24.8%,35.6%;3种热轧态试验合金均保持良好的耐腐蚀性,热轧态Al-5Mg-3Zn合金的耐腐蚀性能更优。 展开更多
关键词 al-5mg-3zn合金 微合金化 热轧 力学性能
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Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金固溶时效处理工艺研究
9
作者 李成思 《热加工工艺》 北大核心 2024年第17期152-154,共3页
采用显微组织观察、硬度测试等手段研究了不同固溶、时效处理对Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金组织和硬度的影响。结果表明:铸态Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金经过430℃×2 h+565℃×4 h固溶后,合金中β-Mg_(17)Al_(12)相完全溶入基体,稀土相呈... 采用显微组织观察、硬度测试等手段研究了不同固溶、时效处理对Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金组织和硬度的影响。结果表明:铸态Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金经过430℃×2 h+565℃×4 h固溶后,合金中β-Mg_(17)Al_(12)相完全溶入基体,稀土相呈短棒状在Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金基体中弥散分布,合金晶粒没有明显长大。再对其进行230℃不同时间的时效处理,随着时效时间的增加,Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金中析出第二相数量逐渐增加,最终细小的第二相在局部富集,合金的硬度先增加后降低。Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金的最佳固溶时效工艺为430℃×2 h+565℃×4 h固溶+230℃×16 h时效。 展开更多
关键词 mg-5al-0.3Mn-1Gd合金 固溶处理 时效处理 显微组织
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轧制变形量对Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金组织和性能的影响 被引量：2
10
作者 樊甜甜 耿家源 《热加工工艺》 北大核心 2021年第21期102-104,共3页
采用金相显微镜、万能试验机、导电率测量仪研究轧制温度360℃下18%~55%轧制变形量对铸态Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金的显微组织和性能的影响。结果表明:铸态合金组织明显为枝晶,晶界处有大量Mg17Al12金属间化合物分布。随着轧制变形量的增... 采用金相显微镜、万能试验机、导电率测量仪研究轧制温度360℃下18%~55%轧制变形量对铸态Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金的显微组织和性能的影响。结果表明:铸态合金组织明显为枝晶,晶界处有大量Mg17Al12金属间化合物分布。随着轧制变形量的增加,合金中晶粒越来越细化,组织越来越均匀。与铸态合金相比,轧制合金的强度和伸长率均明显提高,导电率明显降低。变形量55%的合金抗拉强度和屈服强度达到最大值,分别为325、234 MPa,其伸长率和导电率分别为24.7%和17.20%IACS。 展开更多
关键词 mg-3al-1zn-0.2Mn镁合金 轧制变形量 导电率 轧制
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冷却方式对铸态Mg-8.5Al-1Zn-0.3Ti镁合金组织及性能的影响 被引量：2
11
作者 魏霞 马志凯 曹江卫 《热加工工艺》 北大核心 2021年第11期86-88,共3页
采用不同的冷却方式制备了汽车用Mg-8.5Al-1Zn-0.3Ti镁合金铸造试样,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的测试与对比分析。结果表明:与空冷时的组织性能相比,水冷时合金内部显微组织变细、更均匀,室温抗拉强度增大19 MPa,屈服强... 采用不同的冷却方式制备了汽车用Mg-8.5Al-1Zn-0.3Ti镁合金铸造试样,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的测试与对比分析。结果表明:与空冷时的组织性能相比,水冷时合金内部显微组织变细、更均匀,室温抗拉强度增大19 MPa,屈服强度增大21 MPa,断后伸长率增大1.4%,腐蚀电位正移51mV,合金的力学性能和耐腐蚀性能均得到提高。 展开更多
关键词 冷却方式 mg-8.5al-1zn-0.3Ti镁合金 水冷 空冷 力学性能 耐腐蚀性能
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体育器材用Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金铸态组织与性能研究 被引量：3
12
作者 马元 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第12期114-116,共3页
在Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金中添加Al2Ca,并进行了显微组织、物相组成、高温力学性能和耐腐蚀性能分析。结果表明:添加了Al2Ca的Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金由α-Mg相、Mg17Al12相和Al2Ca组成;与未添加Al2Ca相比,添加Al2Ca可使该合金的高温力... 在Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金中添加Al2Ca,并进行了显微组织、物相组成、高温力学性能和耐腐蚀性能分析。结果表明:添加了Al2Ca的Mg-3Al-1Zn-0.2Mn镁合金由α-Mg相、Mg17Al12相和Al2Ca组成;与未添加Al2Ca相比,添加Al2Ca可使该合金的高温力学性能和耐腐蚀性能均得到提高,其中150℃抗拉强度增加53%、450℃抗拉强度增加246%、盐雾腐蚀120h后的质量损失率从5.52%下降至1.11%。 展开更多
关键词 mg-3al-1zn-0.2Mn合金 镁合金 Al2Ca 耐腐蚀性能 高温力学性能
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高性能Mg-6Sn-3Al-1Zn合金的制备工艺研究
13
作者 舒胜武 金培鹏 魏福安 《有色金属（冶炼部分）》 CAS 北大核心 2019年第4期64-67,共4页
通过改善铸态镁合金制备工艺,得到一种组织均匀、性能优异的Mg-6Sn-3Al-1Zn合金,合金抗拉强度、屈服强度、延伸率分别达到219MPa、82MPa、16%,晶粒尺寸为133.35μm。
关键词 mg-6Sn-3al-1zn合金 抗拉强度 屈服强度 延伸率
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Al3Ti4B中间合金对Mg-7Al-0.4Zn-0.2Mn合金显微组织和性能的影响 被引量：10
14
作者 陈晶阳 关绍康 +2 位作者 林敦文 王利国 李建国 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期478-484,共7页
研究了Al3Ti4B中间合金对 Mg 7Al 0.4Zn 0.2Mn合金的显微组织、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明: 当Al3Ti4B加入量小于0.3%(质量分数)时, 合金的平均晶粒尺寸显著减小; 当 Al3Ti4B加入量为0.3%时, 合金组织显著细化, 平均晶粒尺... 研究了Al3Ti4B中间合金对 Mg 7Al 0.4Zn 0.2Mn合金的显微组织、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明: 当Al3Ti4B加入量小于0.3%(质量分数)时, 合金的平均晶粒尺寸显著减小; 当 Al3Ti4B加入量为0.3%时, 合金组织显著细化, 平均晶粒尺寸由未变质合金的 135μm细化到 30μm, 合金拉伸力学性能和耐腐蚀性能最好; 当加入量超过0.3%时, 晶粒粗化; 具有密排六方结构的高熔点化合物 TiB2 (θm =2 980 ℃)和 AlB2(θm=980℃)均可作为α Mg的异质核心, 大量异质结晶核心的存在是导致α Mg晶粒细化的主要原因。 展开更多
关键词 mg-7al-0.4zn-0.2Mn合金 Al3Ti4B 晶粒细化 异质形核
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均匀化退火等温冷却对Mg-10Al-1Zn镁合金组织性能的影响 被引量：4
15
作者 韩茜 杨君刚 +2 位作者 何炳奎 周春生 刘彦峰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第8期100-103,131,共5页
对Mg-10Al-1Zn镁合金进行均匀化退火等温冷却处理,探讨等温温度和时间对β-Mg17Al12相析出形貌和合金力学性能的影响。研究结果表明：在420℃保温24h再经200~300℃保温1~6h后,β-Mg17Al12相均以层片状形态均匀析出。β-Mg17Al12相析出... 对Mg-10Al-1Zn镁合金进行均匀化退火等温冷却处理,探讨等温温度和时间对β-Mg17Al12相析出形貌和合金力学性能的影响。研究结果表明：在420℃保温24h再经200~300℃保温1~6h后,β-Mg17Al12相均以层片状形态均匀析出。β-Mg17Al12相析出量随时间延长而增加,平均层片间距随等温温度升高而增大。合金在420℃保温24h再经250℃保温2h后,布氏硬度达到最高值80.1HB。 展开更多
关键词 mg-10al-1zn镁合金 均匀化退火等温冷却 β-Mg17Al12相 硬度
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微量元素Cr对Al-13Si-3Cu-2Ni-1Mg-0.5Fe合金微观组织和力学性能的影响 被引量：2
16
作者 杨伟 夏峰 +2 位作者 段洪波 马志军 李建平 《热加工工艺》 北大核心 2020年第19期26-29,共4页
采用惰性气体保护的电阻熔炼技术制备了不同Cr含量的Al-13Si-3Cu-2Ni-1Mg-0.5Fe合金。采用OM、SEM、EDS、XRD、布氏硬度仪和电子万能试验机分析了铸态和热处理态下不同Cr含量合金的微观组织、相组成、硬度分布、室温和高温力学性能。结... 采用惰性气体保护的电阻熔炼技术制备了不同Cr含量的Al-13Si-3Cu-2Ni-1Mg-0.5Fe合金。采用OM、SEM、EDS、XRD、布氏硬度仪和电子万能试验机分析了铸态和热处理态下不同Cr含量合金的微观组织、相组成、硬度分布、室温和高温力学性能。结果表明,添加Cr元素之后,合金中的长针状或片状的β-Al FeSi相逐渐转变成短棒状或汉字状的α-Al FeSi相。随着Cr含量增加,短棒状α-Al FeSi相数量明显增多。添加不同Cr的铸态合金布氏硬度和抗拉强度均较未加Cr的合金轻微减小。经热处理之后,合金硬度和抗拉强度较铸态明显提升;添加Cr元素之后,合金的高温抗拉强度显著提升,Cr含量为0.45%时,合金高温抗拉强度高达129 MPa,较未加Cr的合金(95 MPa)提升了35.8%。 展开更多
关键词 al-13Si-3Cu-2Ni-1mg-0.5Fe合金 CR元素 微观组织 力学性能
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单β相镁锂合金Mg-11Li-3Al-0.4Y中温拉伸行为 被引量：2
17
作者 丁洪波 周海涛 +2 位作者 秦径为 李夏雷 刘克明 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第1期55-63,共9页
采用熔铸、大变形轧制及退火等工艺制备厚度为1 mm的Mg-11Li-3Al-0.4Y合金板材,结合扫描电子显微镜、高温拉伸试验机等实验方法,研究合金在温度范围为50~200℃和应变速率范围为0.001~0.1 s-1的中温变形行为、再结晶行为和组织性能。在Ar... 采用熔铸、大变形轧制及退火等工艺制备厚度为1 mm的Mg-11Li-3Al-0.4Y合金板材,结合扫描电子显微镜、高温拉伸试验机等实验方法,研究合金在温度范围为50~200℃和应变速率范围为0.001~0.1 s-1的中温变形行为、再结晶行为和组织性能。在Arrhenius双曲正弦型方程的基础上构建适用于单β相含稀土镁锂合金的塑性变形本构方程。研究结果表明:对于单β相Mg-11Li-3Al-0.4Y合金,流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,且真应力-真应变曲线中的锯齿波符合动态应变时效中的Portevin-Le Chatelier效应,这是首次在单β相Mg-Li-Al合金中观察到Portevin-Le Chatelier效应。结合断口分析,发现热轧合金板材在中温拉伸过程中,随着温度的升高,合金拉伸断裂方式由较低温度时的准解理断裂转变为较高温度下的韧窝断裂。 展开更多
关键词 mg-11Li-3al-0.4Y合金 热变形 Portevin-LeChatelier效应 动态再结晶 本构方程
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Mg-3Zn-1Zr合金细径管材的挤压模具设计 被引量：2
18
作者 王昌 余志远 +3 位作者 于振涛 汶斌斌 赵曦 王云 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第A02期350-354,共5页
基于Mg-3Zn-1Zr合金本构方程运用Defrom-3D软件对多种Mg-3Zn-1Zr合金细径管材的挤压模具参数的配合进行了有限元模拟分析。结果表明:挤压模入口圆角半径一定时,挤压模模角越大,挤压杆的载荷越小,挤压模圆锥段发生紊流现象越严重,挤压死... 基于Mg-3Zn-1Zr合金本构方程运用Defrom-3D软件对多种Mg-3Zn-1Zr合金细径管材的挤压模具参数的配合进行了有限元模拟分析。结果表明:挤压模入口圆角半径一定时,挤压模模角越大,挤压杆的载荷越小,挤压模圆锥段发生紊流现象越严重,挤压死区越大。挤压模入口圆角处的磨损最为严重,当挤压模模角为120°,挤压模入口圆角半径为2mm时,模具磨损最小,挤压载荷和模具应力也较小。工作带长度超过4mm时,随着工作带长度的增加,模具磨损深度显著增大,管材与模具易产生黏结,进而产生缺陷和变形不均匀。采用模拟优化的模具挤压出的Mg-3Zn-1Zr合金细径管材表面质量良好、尺寸精度高,说明基于Deform-3D有限元分析能够为实际模具设计与镁合金型材的生产提供可靠参考。 展开更多
关键词 mg-3zn-1Zr镁合金 细径管材 挤压模具 有限元模拟
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Zn对挤压态Mg-3Sn-1Ca合金耐蚀性的影响 被引量：1
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作者 贾征 喻兵 +1 位作者 付丽 乐启炽 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第4期233-242,共10页
目的 提高挤压态Mg-3Sn-1Ca合金的耐腐蚀性能。方法 通过合金熔炼制备了Mg-3Sn-Ca(TX31)和Mg-3Sn-Ca-Zn(TXZ311)两种挤压态合金,利用XRD、金相、SEM、EDS、EBSD、析氢、电化学极化曲线和阻抗谱,分析了TX31和TXZ311两种合金的微观组织及... 目的 提高挤压态Mg-3Sn-1Ca合金的耐腐蚀性能。方法 通过合金熔炼制备了Mg-3Sn-Ca(TX31)和Mg-3Sn-Ca-Zn(TXZ311)两种挤压态合金,利用XRD、金相、SEM、EDS、EBSD、析氢、电化学极化曲线和阻抗谱,分析了TX31和TXZ311两种合金的微观组织及耐腐蚀性能。结果 XRD和EDS结果表明,挤压态TX31和TXZ311两种合金中第二相均为CaMgSn相,TXZ311合金中由于Zn的添加,CaMgSn相增加且分布更加均匀。金相和EBSD结果表明,Zn的添加可以提高TX31合金的动态再结晶程度和{0002}基面织构强度,改善TX31合金中组织的不均匀性。从极化曲线上可得,腐蚀电位和腐蚀电流分别为-1.57V和6.95×10^(-5)A。添加Zn后,腐蚀电位升高(-1.49 V),腐蚀电流减小(1.02×10^(-5)A),表明合金耐蚀性提高。对比两种合金阻抗谱可发现,TXZ311合金具有比TX31合金更大的容抗弧,表明其表面的电荷转移电阻和表面膜的电阻最高,动态腐蚀过程中氧化产物膜具有较好的稳定性,有效阻碍了α-Mg基体的腐蚀。TX31合金析氢量和时间成正比,腐蚀速率为3.7mm/a。而TXZ311合金腐蚀速率仅为1.6mm/a,析氢量在腐蚀12 h后明显降低,表明合金表面形成了可以阻碍腐蚀进行的氧化膜。结论 Zn元素可以极大提高TX31合金的耐蚀性。这是由于添加Zn元素后,TXZ311合金腐蚀膜层间的黏附力增加,动态再结晶程度增高,晶粒组织更加均匀,{0001}基面织构强度增加。因此,TXZ311合金的耐蚀性远高于TX31合金。 展开更多
关键词 mg-3Sn-1Ca mg-3Sn-1Ca-1zn 挤压态 CaMgSn相 动态再结晶 耐蚀性能
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Zn含量对轧制态Mg-1Al-0.3Ca-0.3Mn合金组织和力学性能的影响
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作者 徐磊 卢雅琳 +3 位作者 王健 张扬 李兴成 丛孟启 《热加工工艺》 北大核心 2022年第16期60-63,共4页
采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和万能试验机等,研究了不同Zn含量(0~0.6wt%)对轧制态Mg-1Al-0.3Ca-0.3Mn镁合金板材微观组织与力学性能的影响。结果表明:添加适量的Zn元素,可以有效细化晶粒,改善合金微观组织。Z... 采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和万能试验机等,研究了不同Zn含量(0~0.6wt%)对轧制态Mg-1Al-0.3Ca-0.3Mn镁合金板材微观组织与力学性能的影响。结果表明:添加适量的Zn元素,可以有效细化晶粒,改善合金微观组织。Zn的加入,使得合金的屈服强度和伸长率提升较大。当Zn含量为0.4wt%时,Mg-1Al-0.3Ca-0.3Mn合金表现出最优的力学性能,其抗拉强度为264.4 MPa、屈服强度为240.9 MPa、伸长率达到20.75%。Zn元素的加入在试验合金中产生了细晶强化和固溶强化的效果。 展开更多
关键词 zn含量 mg-1al-0.3Ca-Mn合金 微观组织 力学性能
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