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BFe30-1-1合金热变形行为及热加工图 被引量：6
1
作者 王晓军 骆浩东 苗承鹏 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第6期6-11,共6页
对BFe30-1-1合金在变形温度为750~1000℃,应变速率为0.01~10s—1的条件下使用Gleeble-1500D热模拟机进行高温热压缩试验,研究其热加工行为.获得了该合金在高温下的真应力-真应变曲线,并分析了其流变应力的变化规律.构建了BFe30-1-1合金... 对BFe30-1-1合金在变形温度为750~1000℃,应变速率为0.01~10s—1的条件下使用Gleeble-1500D热模拟机进行高温热压缩试验,研究其热加工行为.获得了该合金在高温下的真应力-真应变曲线,并分析了其流变应力的变化规律.构建了BFe30-1-1合金的热变形方程,基于动态材料模型绘制其热加工图,并结合热压缩后的合金微观组织分析热加工图.结果表明:变形条件对加工图有明显影响,在较低的应变速率和较高的温度条件下,能量耗散效率较大.在应变量分别为0.2、0.4、0.6、0.8的热加工图基础上,分析合金在不同变形条件下的动态再结晶组织特性及流变失稳显微组织,最终得到该合金最佳热加工温度为830~950℃,应变速率为0.01~0.05s—1. 展开更多
关键词 bfe30-1-1合金 热变形行为 本构关系 热加工图
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BFe30-1-1铜合金热压缩流变应力行为 被引量：7
2
作者 林高用 周佳 +3 位作者 张振峰 郑小燕 蔡海 张胜华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第13期9-12,共4页
通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe30-1-1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800～950℃,应变速率为0.1～20s-1。研究结果表明:BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小,随应变... 通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe30-1-1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800～950℃,应变速率为0.1～20s-1。研究结果表明:BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小,随应变速率的增大而增大;应变速率越大,流变应力下降越明显;获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30-1-1合金高温变形的流变应力方程,计算获得该合金变形激活能Q为177.62kJ/mol。 展开更多
关键词 bfe30-1-1合金 热压缩变形 流变应力 ZENER-HOLLOMON参数
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BFe10-1-1合金K-TIG焊接接头的组织和性能 被引量：1
3
作者 马照伟 刘甲 +4 位作者 崔永杰 董闯闯 张亚龙 郁炎 胡伟民 《热加工工艺》 北大核心 2024年第15期112-114,120,共4页
采用Keyhole TIG(K-TIG)焊接工艺开展了10 mm厚BFe10-1-1铜合金板的焊接试验。结果表明:采用K-TIG焊实现了单面焊双面成型,焊缝成型美观,接头焊缝截面无气孔、未熔合、裂纹等缺陷;焊缝区主要为枝晶状α组织,由熔合线向焊缝中心生长延伸... 采用Keyhole TIG(K-TIG)焊接工艺开展了10 mm厚BFe10-1-1铜合金板的焊接试验。结果表明:采用K-TIG焊实现了单面焊双面成型,焊缝成型美观,接头焊缝截面无气孔、未熔合、裂纹等缺陷;焊缝区主要为枝晶状α组织,由熔合线向焊缝中心生长延伸;母材区和热影响区的组织是孪晶状的α相,且热影响区距离焊缝越近,其晶粒尺寸越大。焊缝区的硬度值较高,从焊缝到母材的硬度值先降低再增加,近熔合线的焊缝区和打底焊缝上部区域出现轻微软化。接头平均抗拉强度为346.5 MPa,断裂位置为母材;在α=180°、d=4 t条件下进行侧弯测试,未发现裂纹。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 K-TIG焊 微观组织 力学性能 硬度
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BFe10-1-1摩擦塞补焊接头组织及性能研究 被引量：1
4
作者 张忠科 陈荣耀 纪宝成 《有色金属工程》 CAS 北大核心 2024年第6期1-8,共8页
采用顶锻式摩擦塞补焊方法对5 mm厚的BFe10-1-1铜镍合金进行匙孔补焊实验,探讨了不同主轴转速下塞补焊接头的微观形貌、显微硬度、温度场分布及其力学性能。结果表明:主轴转速对铁白铜塞补焊成形有重要的影响,随着转速提高,接头底部缺... 采用顶锻式摩擦塞补焊方法对5 mm厚的BFe10-1-1铜镍合金进行匙孔补焊实验,探讨了不同主轴转速下塞补焊接头的微观形貌、显微硬度、温度场分布及其力学性能。结果表明:主轴转速对铁白铜塞补焊成形有重要的影响,随着转速提高,接头底部缺陷逐渐缩小,塞棒区金属摩擦流线明显,晶粒呈破碎细化特征,接头从上到下,热影响区范围缩小明显。由于细晶强化作用,塞棒区显微硬度高于母材,且塞棒上侧显微硬度高于中下侧。在转速为2 100 r/min时得到接头拉伸强度最高,达到母材78%。接头表现出韧性断裂特征,随着转速提高,接头弱连接缺陷逐步下移,并不断缩小。 展开更多
关键词 bfe10-1-1 摩擦塞补焊 显微组织 力学性能 主轴转速
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BFe30-1-1铜合金的化学抛光工艺研究
5
作者 张晖 《应用化工》 CAS CSCD 2011年第10期1811-1815,共5页
研究以含硝酸的化学抛光液对BFe30-1-1铜合金进行化学抛光的方法,考察光亮剂的种类、缓蚀剂的种类、化学抛光液各组分的含量、抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响。结果表明,在实验范围内优化工艺条件为:350～450 mL/L H2SO4,3... 研究以含硝酸的化学抛光液对BFe30-1-1铜合金进行化学抛光的方法,考察光亮剂的种类、缓蚀剂的种类、化学抛光液各组分的含量、抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响。结果表明,在实验范围内优化工艺条件为:350～450 mL/L H2SO4,3～5 mL/L HCl,30～40 mL/L HNO3,2～4 mL/L辛基酚聚氧乙烯醚(OP-10),3 g/L苯骈三氮唑(BTA),水余量,抛光温度30℃左右,抛光时间3～5 min。在此工艺条件下对BFe30-1-1铜合金进行化学抛光,可以获得较好的抛光效果。 展开更多
关键词 化学抛光 bfe30-1-1 铜合金
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BFe10-1-1铜合金热压缩流变应力行为 被引量：10
6
作者 林高用 周佳 +2 位作者 孙利平 张振峰 张胜华 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期441-444,共4页
BFe10—1—1合金管是制造冷凝器的关键材料，主要采用热挤压方法成形．为了制定该合金的热挤压工艺，并为其挤压成形的数值模拟分析提供热力学参数，在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验，研究了BFe10-1—1合金在高温塑... BFe10—1—1合金管是制造冷凝器的关键材料，主要采用热挤压方法成形．为了制定该合金的热挤压工艺，并为其挤压成形的数值模拟分析提供热力学参数，在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验，研究了BFe10-1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为．试验温度为800～950℃，应变速率为0．1—20S^-1．研究结果表明，BFe10-1—1合金的流变应力随变形温度的增加而减小，随应变速率的增大而增大；随着应变速率越大，动态再结晶软化现象更为明显；获得了采用Zener—Hollomon参数来描述的BFe10—1—1合金高温变形的峰值应力方程，计算获得该合金变形激活能Q为182．68kJ／mol． 展开更多
关键词 bfe10-1—1合金 热压缩变形 流变应力 Zener—Hollomon参数
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凝汽器铜管腐蚀研究(2)──水质对HSn70-1A和BFe 30-1-1铜管的影响 被引量：18
7
作者 吴一平 诸红玉 +1 位作者 周国定 孙心利 《中国电力》 CSCD 北大核心 2000年第6期14-19,共6页
介绍用电化学方法和失重法测试未运行和运行后HSn70－1A和BFe30－1－1铜管试样在多种冷却水中的耐蚀性情况。试验结果表明，水质显著影响HSn70－1A试样的耐蚀性,HSn70－1A试样耐蚀性与其脱锌程度密切相关；水质苛刻性差别较大的几种水个... 介绍用电化学方法和失重法测试未运行和运行后HSn70－1A和BFe30－1－1铜管试样在多种冷却水中的耐蚀性情况。试验结果表明，水质显著影响HSn70－1A试样的耐蚀性,HSn70－1A试样耐蚀性与其脱锌程度密切相关；水质苛刻性差别较大的几种水个新BFe30－1－1铜管试样的耐蚀性差别不大,BFe30－1－1铜管耐蚀性主要取决于运行过程中它表面生成的氧化膜的好坏、即与扩散到BFe30－1－1铜管表面的氧浓度密切相关。 展开更多
关键词 HSn70-1A铜管 bfe30-1-1铜管 凝汽器铜管 腐蚀
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旋转电磁场对BFe10-1-1合金管坯组织及力学性能的影响 被引量：12
8
作者 李新涛 赵祥伟 +3 位作者 魏笔 陈凤宝 阎志明 李廷举 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期922-926,共5页
研究旋转电磁场对水平连铸空心BFe10-1-1合金管坯凝固组织和力学性能的影响,并对其机理进行初步的探讨。结果表明:在工频旋转电磁场的搅拌作用下,BFe10-1-1合金管坯的凝固组织显著细化,由粗大的柱状晶完全转化为均匀细小的等轴晶,同时... 研究旋转电磁场对水平连铸空心BFe10-1-1合金管坯凝固组织和力学性能的影响,并对其机理进行初步的探讨。结果表明:在工频旋转电磁场的搅拌作用下,BFe10-1-1合金管坯的凝固组织显著细化,由粗大的柱状晶完全转化为均匀细小的等轴晶,同时抑制了Ni元素的枝晶偏析;施加电磁场后管坯的力学性能得到明显改善,当励磁电流为80 A时,管坯抗拉强度提高了15.3%,屈服强度提高了10.9%,伸长率提高了58.6%。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 空心管坯 旋转电磁场 水平连铸
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BFe10-1-1铜合金热力学行为 被引量：5
9
作者 李宁 陈志宝 刘建波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第4期114-116,119,共4页
以BFe10-1-1铜合金为研究对象,分别在850、900、950℃下,应变速率为0.01、0.1、1、10 s-1,真应变0.8的热压缩参数条件下,采用Gleeble-3500试验机完成热压缩试验,获得该合金的真应力-真应变曲线。结果表明,该合金在850、900℃成形时,对... 以BFe10-1-1铜合金为研究对象,分别在850、900、950℃下,应变速率为0.01、0.1、1、10 s-1,真应变0.8的热压缩参数条件下,采用Gleeble-3500试验机完成热压缩试验,获得该合金的真应力-真应变曲线。结果表明,该合金在850、900℃成形时,对成形速度较敏感,即随应变速率的降低,流变应力随着减小;当温度在950℃时,合金的成形速度敏感性较差。在应变速率为0.01、0.1 s-1时,合金的流变应力随应变速率的提高而增大的效果不明显;在应变速率为1、10 s-1时,合金的流变应力基本不随应变速率的增大而提高。求得热变形激活能,并构建了该合金修正型的Arrhenius本构方程。 展开更多
关键词 铁白铜 bfe10-1-1 热压缩 本构方程
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无模拉拔成形连续柱状晶BFe10-1-1合金管材的残余应力 被引量：3
10
作者 余均武 刘雪峰 谢建新 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期11-15,共5页
在拉拔温度850℃、拉拔速度0.7mm/s、进料速度0.5mm/s的条件下,对连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材进行无模拉拔成形,采用X射线法测定管材的残余应力,采用TEM进行微观组织分析,探讨了残余应力产生的机理。结果表明,沿着拉拔方向,无模拉... 在拉拔温度850℃、拉拔速度0.7mm/s、进料速度0.5mm/s的条件下,对连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材进行无模拉拔成形,采用X射线法测定管材的残余应力,采用TEM进行微观组织分析,探讨了残余应力产生的机理。结果表明,沿着拉拔方向,无模拉拔合金管材的变形区外表面残余应力分布呈先升高后降低的趋势;已变形区残余应力值较为均匀;各点残余应力均为压应力,最大值为135MPa。无模拉拔成形过程中,连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材的晶界变得曲折,晶界周围出现不同密度的位错塞积,变形区沿拉拔方向的位错密度呈先增大再减小的趋势,这一趋势是导致产生不同程度残余应力的根本原因。 展开更多
关键词 无模拉拔 残余应力 bfe10-1-1合金 连续柱状晶 位错
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镍铜合金NCu30-4-2-1电渣熔铸件的热变形行为 被引量：2
11
作者 刘德林 陶春虎 +2 位作者 关文秀 姜涛 张兵 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第2期389-395,共7页
在Gleeble-3800热模拟机上对电渣熔铸态镍铜合金NCu30-4-2-1进行高温热压缩实验,研究该合金在900～1 100℃和应变速率为0.01～10 s-1条件下的流变应力行为。结果表明:在变形初期,随着应变的增加,流变应力增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;... 在Gleeble-3800热模拟机上对电渣熔铸态镍铜合金NCu30-4-2-1进行高温热压缩实验,研究该合金在900～1 100℃和应变速率为0.01～10 s-1条件下的流变应力行为。结果表明:在变形初期,随着应变的增加,流变应力增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;随着温度的升高,峰值应力减小,而随着应变速率的增大,峰值应力增大,求得镍铜合金NCu30-4-2-1的热变形激活能Q为416.5 kJ/mol,Zener-Hollomon参数的对数和峰值应力的对数较好地满足线性关系,建立了镍铜合金NCu30-4-2-1的流变应力方程;合金的显微组织受变形温度和显微组织的影响,变形温度越高,应变速率越低,越有利于动态再结晶的发生。 展开更多
关键词 镍铜合金NCu30-4-2-1 热压缩变形 流变应力 变形激活能 动态再结晶
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BFe10-1-1铜合金动态再结晶及组织演变 被引量：3
12
作者 李宁 陈志宝 李琛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第4期72-74,共3页
在850、900、950℃,应变速率0.1、1、10 s^(-1)以及真应变0.8和1.0的条件下采用Gleeble-3500对BFe10-1-1铜合金进行热压缩试验。结果表明,在成形过程中有不同程度的动态再结晶发生。在其他成形条件相同条件下,温度为850℃时最有利于动... 在850、900、950℃,应变速率0.1、1、10 s^(-1)以及真应变0.8和1.0的条件下采用Gleeble-3500对BFe10-1-1铜合金进行热压缩试验。结果表明,在成形过程中有不同程度的动态再结晶发生。在其他成形条件相同条件下,温度为850℃时最有利于动态再结晶的发生;应变速率为1 s^(-1)时,动态再结晶发生的体积数最多,晶粒最细小;低应变速率时,增加变形量有利于动态再结晶;高应变速率时,增加变形量对动态再结晶影响不大。 展开更多
关键词 bfe10-1-1 热压缩 动态再结晶
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BFe30-1-1铜镍海水冷却器管侧泄漏原因分析 被引量：4
13
作者 金晓男 窦涛 +2 位作者 裴振刚 井元彬 邓志宏 《中国海上油气》 CAS 2008年第1期68-72,共5页
渤海某浮式生产储油装置工艺系统BFe30-1-1铜镍海水冷却器在使用过程中发生了管侧泄漏问题。从材质、焊接性能、海水水质、运行状况及腐蚀机理等方面,系统地分析了冷却器发生管侧泄漏的原因,并提出了预防措施。海水点蚀和冲刷腐蚀的共... 渤海某浮式生产储油装置工艺系统BFe30-1-1铜镍海水冷却器在使用过程中发生了管侧泄漏问题。从材质、焊接性能、海水水质、运行状况及腐蚀机理等方面,系统地分析了冷却器发生管侧泄漏的原因,并提出了预防措施。海水点蚀和冲刷腐蚀的共同作用是导致冷却器换热管管端及焊缝区域腐蚀的主要原因,管侧大量海生物随机堵塞换热管所产生的不稳定液体强力冲击是导致浮头密封面失效的主要原因。建议采用TA2等耐腐蚀和耐冲刷材料的换热管,采用复层开槽的胀焊结构连接换热管与管板,并根据实际运行情况灵活控制冷却器管束的清洗周期,密切监视冷却器海水侧的压降变化,合理调节电解铀装置开度。 展开更多
关键词 bfe30-1-1铜镍材料 海水冷却器 管侧泄漏 原因分析 预防措施
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采用空心锭挤压BFe10-1-1铜合金管材的数值模拟
14
作者 林高用 邹艳明 +1 位作者 周佳 冯迪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第19期112-115,共4页
采用有限体积法,对BFe10-1-1铜合金空心锭经"镦粗-穿孔"挤压无缝管的变形过程进行了3D数值模拟分析,模拟结果与生产实际吻合良好。研究表明,穿孔变形过程中,空心锭内孔壁逐渐闭合,使氧化层进入管壁,是形成挤压管夹杂、分层等... 采用有限体积法,对BFe10-1-1铜合金空心锭经"镦粗-穿孔"挤压无缝管的变形过程进行了3D数值模拟分析,模拟结果与生产实际吻合良好。研究表明,穿孔变形过程中,空心锭内孔壁逐渐闭合,使氧化层进入管壁,是形成挤压管夹杂、分层等缺陷的主要原因;通过改进穿孔针前端结构,可以有效防止空心锭内孔壁氧化层进入管壁。 展开更多
关键词 bfe10-1-1铜合金 空心锭 管材挤压 有限体积法
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基于晶界图像的白铜BFe10-1-1合金耐蚀性预测模型
15
作者 董跃华 满敬金 +1 位作者 汪志刚 汪航 《有色金属科学与工程》 CAS 北大核心 2021年第5期61-68,共8页
白铜BFe10-1-1合金的晶界特征分布决定了它的耐腐蚀性,为了调控晶界特征分布来提高其耐蚀性,利用电子背散射衍射技术分析了不同Y含量的BFe10-1-1白铜合金的晶界特征分布。基于晶界的连通性和三叉界角提出了晶界图像特征的数值计算方法,... 白铜BFe10-1-1合金的晶界特征分布决定了它的耐腐蚀性,为了调控晶界特征分布来提高其耐蚀性,利用电子背散射衍射技术分析了不同Y含量的BFe10-1-1白铜合金的晶界特征分布。基于晶界的连通性和三叉界角提出了晶界图像特征的数值计算方法,建立了白铜BFe10-1-1合金耐蚀性预测模型,结合模拟海水腐蚀实验研究了晶界图像特征及其对合金耐蚀性的影响。结果表明:晶界的连通性越好,BFe10-1-1白铜合金耐蚀性越差;三叉界角个数过多会导致晶界比例增大,合金耐蚀性变差;相比于前两者,三叉界角角度分布对合金耐蚀性影响程度更大;耐蚀性预测模型的准确率为81.88%,模型预测值与耐蚀性真实值之间一致性较好。 展开更多
关键词 白铜bfe10-1-1合金 晶界连通性 三叉界角 耐蚀性预测模型
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基于修正Johnson-Cook本构模型的BFe10-1.6-1白铜合金高温流变行为 被引量：6
16
作者 杨清相 蔡军 +3 位作者 王快社 李冲冲 鱼祎雯 李清阳 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第11期145-152,共8页
为了研究BFe10-1.6-1白铜合金的高温流变行为,采用Gleeble-3800热模拟试验机在变形温度分别为1023、1073、1123、1173、1123和1273 K,应变速率分别为0.001、0.01、0.1、1.0和10 s^(-1)的条件下对BFe10-1.6-1白铜合金进行了热压缩试验,... 为了研究BFe10-1.6-1白铜合金的高温流变行为,采用Gleeble-3800热模拟试验机在变形温度分别为1023、1073、1123、1173、1123和1273 K,应变速率分别为0.001、0.01、0.1、1.0和10 s^(-1)的条件下对BFe10-1.6-1白铜合金进行了热压缩试验,建立了BFe10-1.6-1铜合金的Johnson-Cook本构模型。利用试验应力-应变数据建立了Johnson-Cook本构方程和修正Johnson-Cook本构方程。将所建立的方程预测的流变应力与试验数据进行了对比。引入相关系数R和平均绝对相对误差e_(AARE)验证了修正Johnson-Cook本构方程的准确性。R和e_(AARE)值分别为0.985和6.57%。结果表明,修正Johnson-Cook本构模型能够精确预测大多数变形条件下的流变应力。BFe10-1.6-1白铜合金的主要高温软化机制为动态回复。 展开更多
关键词 bfe10-1.6-1白铜合金 修正Johnson-Cook模型 本构方程 流变应力
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BFe10-1-1合金的热压缩变形行为与本构关系研究 被引量：4
17
作者 刘乐乐 韩茂盛 +1 位作者 梁晨 苑伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第22期97-100,105,共5页
采用Gleeble-3500热模拟实验机,研究了BFe10-1-1合金在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~15s-1条件下的等温热压缩流变应力行为。结果表明,该合金的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。求解得到了该合金的材... 采用Gleeble-3500热模拟实验机,研究了BFe10-1-1合金在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~15s-1条件下的等温热压缩流变应力行为。结果表明,该合金的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。求解得到了该合金的材料常数如下:结构因子A为1.405×10^12、变形激活能Q为305.2kJ/mol、应力指数n为7.728、应力水平参数α为0.0139MPa-1。应变速率和变形温度对合金流变应力的影响可用包含Arrhenius等式的Z参数表示。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 热压缩变形 流变应力 本构方程
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BFe10-1.6-1白铜合金高温变形行为及修正非线性回归本构模型 被引量：3
18
作者 郭敏 蔡军 +1 位作者 丁奔 陈琳 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第6期141-148,共8页
利用热压缩实验研究了BFe10-1.6-1白铜合金在变形温度为1073~1273 K和应变速率为0.001~10 s^(-1)条件下的热变形行为。根据热压缩实验的真应力-真应变数据,建立了该合金的修正非线性回归本构模型。结果表明,BFe10-1.6-1白铜合金在高温... 利用热压缩实验研究了BFe10-1.6-1白铜合金在变形温度为1073~1273 K和应变速率为0.001~10 s^(-1)条件下的热变形行为。根据热压缩实验的真应力-真应变数据,建立了该合金的修正非线性回归本构模型。结果表明,BFe10-1.6-1白铜合金在高温热压缩过程中具有明显的动态软化特征,随着变形温度的升高和应变速率的降低,流变应力减小。合金的应变速率敏感指数m为0.096,热变形激活能Q为430.1 kJ·mol^(-1),因此BFe10-1.6-1白铜合金为应变速率和变形温度敏感型材料。引入相关系数R和平均相对误差e对所建立的本构方程进行验证,结果表明,修正非线性回归模型对BFe10-1.6-1白铜合金热变形流变应力具有较高的预测精度和可靠性。 展开更多
关键词 bfe10-1.6-1白铜合金 高温变形行为 流变应力 本构方程
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BFe30-1-1板机械与工艺性能对比试验研究
19
作者 牛丽梅 李学军 王志文 《农机化研究》 北大核心 2003年第2期172-173,共2页
对比了国内外白铜板材的焊接及拉脱性能,从结果来看,国产白铜板的使用性能与国外同类产品不相上下,可以取代国外产品。
关键词 bfe30-1-1板机械 白铜板材 焊接性能 拉脱性能 工艺性能 比较试验 冷凝器管板 进口管板 国产管板
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BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中的腐蚀行为 被引量：6
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作者 姜丽娜 隋永强 宋泓清 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2009年第2期81-83,共3页
采用激光拉曼光谱仪结合扫描电镜、X射线能谱仪等研究了BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中暴露20年的腐蚀情况,对试样去除腐蚀产物前后表面的元素分布及其存在形式进行了分析。结果表明,表面腐蚀产物是CuO、-αFe2O3和Fe3O4;用石英玻璃... 采用激光拉曼光谱仪结合扫描电镜、X射线能谱仪等研究了BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中暴露20年的腐蚀情况,对试样去除腐蚀产物前后表面的元素分布及其存在形式进行了分析。结果表明,表面腐蚀产物是CuO、-αFe2O3和Fe3O4;用石英玻璃刮掉表面一层腐蚀产物后检测到了NiO,并且此时氯元素的含量较高。将原始腐蚀样品酸洗后,检测到Cu2O、FeO和-γFe2O3,并且检测到了较高含量的碳元素。试验结果还表明,激光拉曼光谱仪和能谱仪联用可以很好地评价白铜管的大气腐蚀行为。 展开更多
关键词 bfe30-1-1白铜 大气腐蚀 激光拉曼光谱
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