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热处理工艺对690MPa级高强钢屈强比的影响 被引量:2
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作者 秦玉荣 崔强 +1 位作者 陈林恒 尹雨群 《热加工工艺》 北大核心 2022年第10期145-147,共3页
研究热处理工艺对690 MPa级高强钢的屈强比的影响,并采用金相显微镜对其相应工艺的显微组织进行分析。结果表明:采用860℃×50min淬火+610℃×50min回火工艺,钢板的力学性能都满足标准GB/T 16270-2009对690 MPa级高强钢的要求,... 研究热处理工艺对690 MPa级高强钢的屈强比的影响,并采用金相显微镜对其相应工艺的显微组织进行分析。结果表明:采用860℃×50min淬火+610℃×50min回火工艺,钢板的力学性能都满足标准GB/T 16270-2009对690 MPa级高强钢的要求,同时屈强比降低到0.92,其基体组织为回火索氏体+针片状铁素体。经过“临界温度淬火+高温短时回火”工艺处理后,可以大幅降低690 MPa级高强钢的屈强比,同时保持良好强度,不降低或者稍微降低韧性和塑性。 展开更多
关键词 690mpa级高强钢 热处理工艺 力学性能 显微组织 屈强比
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690 MPa级高强钢焊缝金属强韧化机理
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作者 亢天佑 孙磊 +3 位作者 王杏华 张玉祥 王任甫 张由景 《焊接学报》 北大核心 2025年第7期114-120,共7页
制备了两个不同类型屈服强度为690 MPa级焊缝金属,开展了微观组织分析和力学性能测试,研究了焊缝金属的强韧化机理.结果表明,传统690 MPa级焊缝金属镍当量(Ni_(eq))较小,枝晶间区域合金元素偏析不明显,焊缝金属形成以粗大的粒状贝氏体(g... 制备了两个不同类型屈服强度为690 MPa级焊缝金属,开展了微观组织分析和力学性能测试,研究了焊缝金属的强韧化机理.结果表明,传统690 MPa级焊缝金属镍当量(Ni_(eq))较小,枝晶间区域合金元素偏析不明显,焊缝金属形成以粗大的粒状贝氏体(grain bainite, GB)为主的相对均一组织,由于粗大的GB对裂纹扩展的阻力较小,其低温韧性较差.通过提高Ni_(eq)的方法制备了新型690 MPa级焊缝金属,其Ni_(eq)较大,Mn,Ni在枝晶间区域显著偏析导致枝晶间过冷奥氏体的稳定性大于枝晶干,形成了枝晶干为针状铁素体(acicular ferrite, AF),枝晶间为板条马氏体(lath martensite,LM)的复相组织.在复相组织中AF为主要的韧化相,LM为主要的强化相,焊缝金属的屈服强度为738 MPa,-50℃冲击吸收能量为122 J,实现了良好的强韧性匹配. 展开更多
关键词 690 mpa高强钢 焊缝金属 复相组织 合金偏析 强韧化机理
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Ce含量对1000 MPa级高强钢埋弧焊熔敷金属组织的影响及演变规律
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作者 徐锴 李春剑 +4 位作者 刘鑫 喻朝飞 郝乾宇 王小刚 赵江耀 《焊接学报》 北大核心 2025年第6期116-125,共10页
1000 MPa级高强钢在水电领域的应用已日趋成熟,但国内相应高性能焊材的研发较少,高强度熔敷金属保持低温高韧性是研发难点之一.通过添加Ce元素优化熔敷金属,并利用扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)、透射电子显微镜(tr... 1000 MPa级高强钢在水电领域的应用已日趋成熟,但国内相应高性能焊材的研发较少,高强度熔敷金属保持低温高韧性是研发难点之一.通过添加Ce元素优化熔敷金属,并利用扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)、透射电子显微镜(transmission electron microscope,TEM)、高温激光共聚焦扫描显微镜(confocal laser scanning microscope,CLSM)等微观组织表征方法,研究了Ce含量对1000 MPa级高强钢埋弧焊熔敷金属组织强韧性及组织演变规律的影响.结果表明,Ce含量为0.02%时,抗拉和屈服强度分别提高3.7%和17.2%,此时强韧匹配效果最好,低温冲击韧性整体提升,Ce含量为0.01%时提升最大,-40℃和-60℃环境下分别为24.3%和42.2%.微观组织方面,Ce可细化晶粒,使M-A组元分布更弥散,增强组织韧性;含量为0.04%时会使块状铁素体和针状铁素体尺寸变大、大尺寸晶粒增多,影响抗拉强度.演变机理上,Ce与C协同富集引发晶格畸变促进M-A组元生成,含量为0.02%时使残余奥氏体含量增加,借助相变诱发塑性(transformationinduced plasticity,TRIP)效应提升塑性变形能力,促进下贝氏体转变实现强韧性协同提升;0.04%的Ce则导致晶界偏析加剧,形成含Ce脆性相析出物,降低奥氏体稳定性,使冲击韧性相对于0.02%时劣化. 展开更多
关键词 1000 mpa高强钢 埋弧焊 Ce元素含量 组织演变 高温扫描共聚焦显微镜
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热输入对1000 MPa级高强钢埋弧焊熔敷金属组织性能影响
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作者 冯伟 于庭祥 +3 位作者 刘鑫 宋昌洪 刘满雨 张碧莹 《压力容器》 北大核心 2025年第5期22-29,共8页
针对1 000 MPa级高强钢熔敷金属强韧性匹配不良的问题,采用丝级埋弧焊研究热输入对组织与性能的影响规律。结合显微组织表征和力学测试发现,随着焊接热输入增大,熔敷金属组织由针状铁素体(AF)依次转变为贝氏体铁素体(BF)、先共析铁素体(... 针对1 000 MPa级高强钢熔敷金属强韧性匹配不良的问题,采用丝级埋弧焊研究热输入对组织与性能的影响规律。结合显微组织表征和力学测试发现,随着焊接热输入增大,熔敷金属组织由针状铁素体(AF)依次转变为贝氏体铁素体(BF)、先共析铁素体(PF)与准多边形铁素体(QF);M-A组元(马氏体-残余奥氏体)由均匀弥散分布向粗化块状演变,其中,残余奥氏体(A)含量呈先增后减趋势,而马氏体(M)在热输入较高时显著增多。熔敷金属的抗拉强度与屈服强度呈先增后减趋势,低温冲击韧性显著降低,断裂机制由韧性断裂向解理断裂转变。试验结果表明,当焊接热输入在18~25 kJ/cm范围内时,熔敷金属兼具优异的强韧性匹配性能。研究结果可为水力发电工程应用提供参考。 展开更多
关键词 1000 mpa高强钢 熔敷金属 热输入 埋弧焊
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440 MPa级高强钢焊条熔敷金属组织与低温冲击韧性研究 被引量:4
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作者 曾道平 郑韶先 +2 位作者 安同邦 代海洋 马成勇 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期120-128,I0010,共10页
为满足440 MPa级高强钢对焊接材料的需求,研制了三种焊条,并进行了熔敷金属焊接试验,使用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段研究了熔敷金属组织与低温冲击韧性.结果表明,随着Mn,Ni,Cr和Cu含量的增大,熔敷金属的-40℃平均冲击吸收功... 为满足440 MPa级高强钢对焊接材料的需求,研制了三种焊条,并进行了熔敷金属焊接试验,使用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段研究了熔敷金属组织与低温冲击韧性.结果表明,随着Mn,Ni,Cr和Cu含量的增大,熔敷金属的-40℃平均冲击吸收功从35.7 J逐渐增至96.3 J,低温冲击韧性逐渐提高;随着Mn,Ni,Cr和Cu含量的增大,虽然熔敷金属中M23C6型碳化物含量逐渐增大,但是熔敷金属的CCT曲线逐渐右移,相变温度逐渐降低,使得针状铁素体含量逐渐增加,铁素体板条尺寸逐渐减小和板条间交织状分布趋势逐渐增强,M-A组元含量及尺寸逐渐减小,是低温冲击韧性逐渐提高的主要原因;含Cu熔敷金属中夹杂物外层会形成CuS,针状铁素体形核更容易,有利于低温冲击韧性提高. 展开更多
关键词 440 mpa高强钢 熔敷金属 针状铁素体 M-A组元 低温冲击韧性
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热处理温度对1000 MPa级高强钢熔敷金属组织和性能的作用机制 被引量:2
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作者 于庭祥 冯伟 +4 位作者 陈波 张庆素 周宝金 刘鑫 刘满雨 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第6期97-104,112,共9页
采用丝级埋弧焊方法制备1000 MPa级高强钢熔敷金属,利用SEM、EBSD、XRD和TEM等微观分析方法研究了焊后热处理温度(500~620℃)对1000 MPa级高强钢熔敷金属组织演变的影响,并通过拉伸和冲击试验评估其力学性能.结果表明,随着热处理温度升... 采用丝级埋弧焊方法制备1000 MPa级高强钢熔敷金属,利用SEM、EBSD、XRD和TEM等微观分析方法研究了焊后热处理温度(500~620℃)对1000 MPa级高强钢熔敷金属组织演变的影响,并通过拉伸和冲击试验评估其力学性能.结果表明,随着热处理温度升高,1000 MPa级高强钢熔敷金属抗拉强度和屈服强度对比焊态(as welded,AW)先升高后降低,熔敷金属热处理后比AW韧性降低.1000 MPa级高强钢熔敷金属在540℃热处理时获得较好强韧匹配效果,抗拉强度1030MPa,屈服强度970 MPa,-40℃冲击韧性58 J.1000 MPa级高强钢熔敷金属在500~620℃热处理过程中M/A组元中的A逐渐分解为碳化物和铁素体,M在620℃热处理时生成逆转变奥氏体并保留至室温.碳化物对于位错具有钉扎作用,但随热处理温度升高碳化物对位错的钉扎作用减弱,位错通过滑移和攀移不断减少.熔敷金属析出的碳化物对位错的钉扎作用强于位错滑移的软化作用时,熔敷金属强度提高,碳化物对位错的钉扎作用弱于位错滑移的软化作用时基体组织软化,熔敷金属强度降低.析出的碳化物导致位错塞积,产生的应力集中区域成为裂纹源,使热处理态熔敷金属韧性低于AW. 展开更多
关键词 1000 mpa高强钢 熔敷金属 焊后热处理 埋弧焊 碳化物
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Cr含量对1000 MPa级高强钢熔敷金属组织演变的作用机制 被引量:1
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作者 冯伟 于庭祥 +4 位作者 陈波 张庆素 才红广 张碧莹 马强 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第9期76-83,共8页
设计开发了5种不同Cr含量的1000 MPa级高强钢埋弧焊材,采用丝极埋弧焊制备了Cr含量为0%~0.9%的熔敷金属,利用OM、SEM、TEM和CLSM等微观组织表征方法研究Cr含量对1000 MPa级高强钢熔敷金属组织演变的影响,并通过拉伸和冲击试验评估其力... 设计开发了5种不同Cr含量的1000 MPa级高强钢埋弧焊材,采用丝极埋弧焊制备了Cr含量为0%~0.9%的熔敷金属,利用OM、SEM、TEM和CLSM等微观组织表征方法研究Cr含量对1000 MPa级高强钢熔敷金属组织演变的影响,并通过拉伸和冲击试验评估其力学性能.结果表明,1000 MPa级高强钢熔敷金属随着Cr含量提高,铁素体转变起始温度由723.3℃提高到740.2℃,贝氏体转变起始温度由470.2℃降低到458.5℃,铁素体转变温度区间扩大,高Cr熔敷金属中贝氏体转变速率较快,熔敷金属中针状铁素体和贝氏体铁素体增加,M-A组元由弥散分布逐渐呈链条状偏聚,先共析铁素体与残余奥氏体减少.熔敷金属冲击断裂形式由低Cr的韧性断裂向高Cr的准解理断裂转变,熔敷金属拉伸强度不断提高,相比于无Cr的熔敷金属,0.9%Cr的熔敷金属抗拉强度和屈服强度分别提高12.4%和17.0%,熔敷金属冲击吸收能量先提高后降低,在−40℃条件下,0.6%Cr的熔敷金属的低温韧性最高为84 J,熔敷金属Cr含量为0.6%时强韧性匹配效果最佳. 展开更多
关键词 1000 mpa高强钢 熔敷金属 Cr元素含量 组织演变 激光扫描共聚焦显微镜
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焊接热输入对690 MPa级HSLA钢焊缝金属组织与力学性能的影响 被引量:5
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作者 汤忖江 安同邦 +3 位作者 彭云 林纯丞 马成勇 刘旭明 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第9期110-119,共10页
采用自研直径4.0 mm的焊条对厚度为27 mm的690 MPa级HSLA钢进行不预热焊接,研究了焊接热输入对焊缝金属组织和性能的影响及强韧化机理.结果表明,焊接热输入由13 kJ/cm提高至19 kJ/cm对焊缝金属组织结构及其强韧性产生了显著影响,对接接... 采用自研直径4.0 mm的焊条对厚度为27 mm的690 MPa级HSLA钢进行不预热焊接,研究了焊接热输入对焊缝金属组织和性能的影响及强韧化机理.结果表明,焊接热输入由13 kJ/cm提高至19 kJ/cm对焊缝金属组织结构及其强韧性产生了显著影响,对接接头抗拉强度、硬度呈现降低趋势,焊缝金属−50℃冲击吸收能量呈现先升高后降低趋势.16 kJ/cm热输入条件下获得了良好的强韧性,对接接头抗拉强度为828 MPa,焊缝中心−50℃冲击吸收能量为71~90 J,均值为80 J.13 kJ/cm及19 kJ/cm热输入条件下焊缝金属强韧性较低,前者与焊缝金属中板条贝氏体及侧板条铁素体形成有关,后者与其中粗大的M-A组元形成相关.热输入16 kJ/cm条件下,充分形成了塑性良好的针状铁素体组织,针状铁素体和贝氏体呈交织分布,同时,细小弥散分布的M-A组元并未对其韧性产生显著的负面作用,焊缝金属获得了良好的强韧性配合. 展开更多
关键词 690 mpaHSLA钢 焊接热输入 焊缝金属 强韧化机理
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980MPa级高强钢焊接接头HAZ的组织和性能 被引量:23
9
作者 冯伟 曹睿 +3 位作者 彭云 杜挽生 田志凌 陈剑虹 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第7期17-20,共4页
采用焊接热模拟的方法,研究一种980MPa级低碳贝氏体高强钢焊接接头HAZ不同区域,通过对各个区域的组织及相的分析,以及相应的拉伸及冲击试验研究了此类高强钢的组织和性能.结果表明,粗晶区的冲击性能最好,细晶区的冲击性能最低,为热影响... 采用焊接热模拟的方法,研究一种980MPa级低碳贝氏体高强钢焊接接头HAZ不同区域,通过对各个区域的组织及相的分析,以及相应的拉伸及冲击试验研究了此类高强钢的组织和性能.结果表明,粗晶区的冲击性能最好,细晶区的冲击性能最低,为热影响区的薄弱环节.粗晶区组织为均匀粗细相间的板条贝氏体组织;在板条贝氏体上弥散析出碳化物;板条贝氏体界面上的奥氏体薄膜的存在是粗晶区韧性提高的原因.细晶区为孪晶马氏体+少量的板条马氏体,孪晶马氏体是导致细晶区性能下降的主要原因. 展开更多
关键词 980 mpa高强钢 焊接热模拟 热影响区 奥氏体薄膜
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980MPa级高强钢焊接接头HAZ冲击性能的分析 被引量:10
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作者 曹睿 冯伟 +3 位作者 彭云 杜挽生 田志凌 陈剑虹 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期93-96,共4页
采用焊接热模拟方法,对NiCrMoV系980MPa级低碳贝氏体高强钢焊接接头HAZ单次及多次热循环进行了热模拟试验.在室温和-50℃下研究了该钢焊接接头HAZ不同区域的冲击性能.结果表明,在室温和-50℃粗晶区的冲击性能最好,细晶区的冲击性能最差... 采用焊接热模拟方法,对NiCrMoV系980MPa级低碳贝氏体高强钢焊接接头HAZ单次及多次热循环进行了热模拟试验.在室温和-50℃下研究了该钢焊接接头HAZ不同区域的冲击性能.结果表明,在室温和-50℃粗晶区的冲击性能最好,细晶区的冲击性能最差,为焊接接头的薄弱环节;二次粗晶区循环改善其性能,二次细晶区循环降低其性能;粗晶区晶粒比较粗大主要为低碳板条贝氏体组织;断口上表现为大而深的韧窝的融合,且韧窝之间融合较紧密;细晶区晶粒细小主要为孪晶马氏体,断口上表现为小而浅韧窝之间的连接,存在少数较大的韧窝. 展开更多
关键词 980mpa高强钢 冲击功 热影响区 韧窝
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700MPa级高强钢氧化铁皮高温热变形行为 被引量:5
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作者 曹光明 周忠祥 +4 位作者 高欣宇 于聪 王皓 李志峰 刘振宇 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第10期2368-2375,共8页
在实验室条件下研究不同轧制温度、变形量对700MPa级高强钢表面氧化铁皮高温变形行为的影响规律,利用扫描电子显微镜(SEM)、场发射电子探针(EPMA)和电子背散射衍射仪(EBSD)观察不同变形条件下变形前后氧化铁皮的形貌、厚度和微观结构的... 在实验室条件下研究不同轧制温度、变形量对700MPa级高强钢表面氧化铁皮高温变形行为的影响规律,利用扫描电子显微镜(SEM)、场发射电子探针(EPMA)和电子背散射衍射仪(EBSD)观察不同变形条件下变形前后氧化铁皮的形貌、厚度和微观结构的变化规律。研究结果表明:高温条件下氧化铁皮具有一定的热塑性,在不同变形温度和变形量条件下,氧化铁皮呈现出不同的变形特性。氧化铁皮塑性变形主要集中于FeO层,由于FeO晶体具有大量金属阳离子空位和电子空穴,可以存储和释放更多的塑性变形能,从而有利于氧化铁皮与基体一起进行塑性变形。此外,在一定加热温度条件下,沿着氧化铁皮厚度方向温度逐渐下降,热轧时氧化铁皮内外层变形特征不同。 展开更多
关键词 700 mpa高强钢 氧化铁皮 轧制温度 塑性变形
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800 MPa级高强钢埋弧焊用烧结焊剂的研制及性能 被引量:4
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作者 王正云 栾道成 +5 位作者 李京筱 孙文文 包帅 孙卫鹏 张伟 汪思敏 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第12期22-25,共4页
研制了一种800 MPa级高强钢埋弧焊用烧结焊剂,使用该焊剂配合焊丝对Q690E高强钢板进行埋弧焊,研究了该焊剂的焊接性能以及接头的显微组织和力学性能。结果表明:该焊剂配合专用焊丝施焊后,焊缝脱渣性良好,无黏渣和压坑,且与母材过渡平滑... 研制了一种800 MPa级高强钢埋弧焊用烧结焊剂,使用该焊剂配合焊丝对Q690E高强钢板进行埋弧焊,研究了该焊剂的焊接性能以及接头的显微组织和力学性能。结果表明:该焊剂配合专用焊丝施焊后,焊缝脱渣性良好,无黏渣和压坑,且与母材过渡平滑,焊缝显微组织为粒状贝氏体,其有害元素和H_2O含量均满足标准要求;接头力学性能优异,抗拉强度为760~900 MPa,屈服强度不小于690 MPa,伸长率不小于15%,-40℃冲击功不小于47 J,熔敷金属扩散氢含量实测值均小于4.0 mL/100 g,均满足标准要求。 展开更多
关键词 800 mpa 高强钢 埋弧焊 烧结焊剂
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800 MPa级高强钢焊接接头组织及力学性能 被引量:13
13
作者 李少峰 马成勇 +1 位作者 宋志刚 安同邦 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第5期91-96,I0006,共7页
采用焊条电弧焊和气体保护焊两种方法,分别对具有良好抗焊接裂纹敏感性的800 MPa级船体用钢对接接头进行两种工艺的焊接,并对其焊接接头进行显微组织分析和力学性能试验.结果表明,两种焊接方法焊缝组织主要为交织分布的板条马氏体、贝氏... 采用焊条电弧焊和气体保护焊两种方法,分别对具有良好抗焊接裂纹敏感性的800 MPa级船体用钢对接接头进行两种工艺的焊接,并对其焊接接头进行显微组织分析和力学性能试验.结果表明,两种焊接方法焊缝组织主要为交织分布的板条马氏体、贝氏体,以及一定量的针状铁素体,板条间有残余奥氏体,SMAW(焊条电弧焊)焊缝宏观金相可见明显氧化夹杂;两种焊接方法所得焊接接头具有相似的硬度分布,抗拉强度相当,且均断在母材,但SMAW侧弯试验件出现0.5 mm裂纹;-50℃下SMAW接头冲击韧性低于GMAW(气体保护焊)接头,SMAW断口由河流花样的准解离小刻面和少量的韧窝组成的撕裂棱构成,属于韧-脆混合断裂,GMAW断口由小且深的韧窝构成,属于典型的韧性断裂. 展开更多
关键词 800 mpa高强钢 焊接方法 焊接接头 性能
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不同热输入对1000 MPa级水电工程用高强钢B950CF焊接接头组织及力学性能的影响研究 被引量:10
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作者 康丹丹 万天明 +1 位作者 王高见 郑永强 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第17期221-224,共4页
采用三种热输入对1000 MPa级水电工程用高强钢B950CF进行气保焊焊接,对焊接接头的组织及力学性能进行了研究。结果表明,采用自主研制的XY-ER100实心焊丝焊接B950CF钢获得了满足水电行业要求的强韧性匹配的焊接接头。随热输入的增加,焊... 采用三种热输入对1000 MPa级水电工程用高强钢B950CF进行气保焊焊接,对焊接接头的组织及力学性能进行了研究。结果表明,采用自主研制的XY-ER100实心焊丝焊接B950CF钢获得了满足水电行业要求的强韧性匹配的焊接接头。随热输入的增加,焊缝组织由针状铁素体、粒状贝氏体及少量的低碳马氏体转变为以板条状贝氏体为主及部分长大的M-A块,强度及韧性均降低。为保证结构的可靠性,建议热输入的范围控制在15~30 kJ/cm。 展开更多
关键词 热输入 1000mpa水电用高强钢 气保焊
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乌东德800 MPa级高强钢蜗壳焊接关键技术 被引量:6
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作者 郭明星 王志勇 杜琼 《人民黄河》 CAS 北大核心 2019年第S02期203-206,共4页
乌东德水电站蜗壳材料选用国产800 MPa级低碳调质高强钢板。800 MPa级高强钢板与普通钢板相比有淬硬裂纹敏感性和低可焊性的特征,同时要求蜗壳焊缝金属及焊接热影响区具有良好的冲击韧性。根据蜗壳主材选择焊材,进行焊接工艺评定,进而... 乌东德水电站蜗壳材料选用国产800 MPa级低碳调质高强钢板。800 MPa级高强钢板与普通钢板相比有淬硬裂纹敏感性和低可焊性的特征,同时要求蜗壳焊缝金属及焊接热影响区具有良好的冲击韧性。根据蜗壳主材选择焊材,进行焊接工艺评定,进而制定合理的焊接工艺。现场焊接实施过程制定了严格的技术要求和管理要求,最终取得了良好的实施效果。 展开更多
关键词 800 mpa高强钢 蜗壳焊接 关键技术 乌东德水电站
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乌东德左岸800 MPa级高强钢蜗壳安装质量控制 被引量:1
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作者 曾丹 郭明星 +1 位作者 王志勇 刘述宇 《人民黄河》 CAS 北大核心 2019年第S02期280-282,共3页
乌东德水电站左岸蜗壳采用800 MPa级别的SX780CF低合金高强钢,SX780CF低合金高强钢在焊接过程中易出现冷裂纹、热影响区脆化以及软化等问题,蜗壳安装质量控制难度较以往都有提高。通过蜗壳结构尺寸分析,对蜗壳拼装和安装过程质量控制要... 乌东德水电站左岸蜗壳采用800 MPa级别的SX780CF低合金高强钢,SX780CF低合金高强钢在焊接过程中易出现冷裂纹、热影响区脆化以及软化等问题,蜗壳安装质量控制难度较以往都有提高。通过蜗壳结构尺寸分析,对蜗壳拼装和安装过程质量控制要点、难点进行阐述,对常见问题及处理措施、结果及时分析和总结,最终保证乌东德蜗壳安装形位尺寸和焊接质量全部满足优良标准。 展开更多
关键词 蜗壳 800 mpa高强钢 质量控制 乌东德水电站
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700MPa低合金高强钢微观组织及强化机制研究 被引量:10
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作者 杨晶晶 张勇福 +2 位作者 吴润 唐梦霞 谭佳梅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第19期33-35,39,共4页
通过对比CSP生产的Q345B低碳钢和700MPa级低合金高强钢,研究了700 MPa级低合金高强钢的强化机理。结果表明:高强钢比Q345B具有更高的抗拉强度和屈服强度。高强钢中细晶强化、固溶强化及位错强化的强化增量分别为69、36、17 MPa。析出强... 通过对比CSP生产的Q345B低碳钢和700MPa级低合金高强钢,研究了700 MPa级低合金高强钢的强化机理。结果表明:高强钢比Q345B具有更高的抗拉强度和屈服强度。高强钢中细晶强化、固溶强化及位错强化的强化增量分别为69、36、17 MPa。析出强化主要来自于相变时或相变后从铁素体中析出的TiC,其粒子直径小于20 nm。高强钢最终有22.3%[Ti]以TiC的形式从铁素体中析出,带来屈服强度增量为117MPa。因此。 展开更多
关键词 CSP技术 700mpa 高强钢 析出硬化 强化机制
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650MPa级汽车轮辋用热轧钢带的生产工艺改进研究
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作者 杨维宇 刘妍 +1 位作者 宿成 张智刚 《热加工工艺》 北大核心 2023年第13期89-92,共4页
采用Nb-Ti微合金化的低碳成分设计并结合控轧控冷工艺生产了4.5 mm厚的650MPa级汽车轮辋用热轧钢带。首次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为661、712 MPa,伸长率为25.0%。分析结果表明:试验钢显微组织中铁素体晶粒大小不均... 采用Nb-Ti微合金化的低碳成分设计并结合控轧控冷工艺生产了4.5 mm厚的650MPa级汽车轮辋用热轧钢带。首次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为661、712 MPa,伸长率为25.0%。分析结果表明:试验钢显微组织中铁素体晶粒大小不均,尺寸为2~10μm,珠光体呈带状分布。通过降低Mn、Ti含量和终轧温度对试验钢生产工艺进行改进,第二次工业生产的试验钢横向屈服强度和抗拉强度分别为671、716 MPa,伸长率为26.0%,铁素体晶粒大小均匀,尺寸为2~5μm,珠光体呈点状分布,车轮动态径向疲劳通过100万次测试。 展开更多
关键词 650mpa高强钢 热轧钢带 微合金化
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南海流花11-1油田二次开发工程方案及关键技术 被引量:5
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作者 王春升 陈国龙 +1 位作者 孙友义 张艺 《中国海上油气》 CAS CSCD 北大核心 2024年第3期181-189,共9页
流花11-1油田区域水深约300~330 m,油田于1996年投产,采用水下设施+半潜式平台+FPSO方式开发,但由于设施老化,面临进入退役状态。考虑该油田还有较大的开发潜力,以经济有效开发为目标,对流花11-1油田二次开发方案开展了详细研究,确定了... 流花11-1油田区域水深约300~330 m,油田于1996年投产,采用水下设施+半潜式平台+FPSO方式开发,但由于设施老化,面临进入退役状态。考虑该油田还有较大的开发潜力,以经济有效开发为目标,对流花11-1油田二次开发方案开展了详细研究,确定了深水导管架平台+圆筒型FPSO的开发模式;针对南海最深水导管架(“海基二号”)、首次应用的圆筒型FPSO(“海葵一号”)设计建造面临的问题展开了系统研究,形成了深水导管架平台设计、420 MPa级高强钢应用与平台建造安装以及圆筒型FPSO的主尺度确定、舱室设计、系泊方案、外输方案等多项关键技术;为进一步降低投资,对流花4-1油田回接管缆利旧可行性及方案进行了研究。新技术应用推动了流花11-1油田的二次开发,对南海深水油田开发,尤其是边际油田开发具有较强借鉴意义。 展开更多
关键词 流花11-1油田 油田二次开发方案 关键技术 深水导管架平台 圆筒型FPSO 420 mpa高强钢 管缆利旧
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