4Cr5MoSiV1钢表面镍基和铁基激光熔覆层的组织结构与耐冲击磨料磨损行为 被引量：6

1

作者 郭岩 叶智 +5 位作者 徐勃 祖平文 张超 杨文涛 聂海军 田树高 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期137-142,共6页

激光熔覆层的组织致密、结合强度高,可作为金属部件表面高性能的改性层或修复层。采用激光熔覆设备在工业用钢4Cr5MoSiV1表面制备了镍基和铁基陶瓷相颗粒增强激光熔覆层,以改善工业用钢表面的力学和摩擦学性能。借助扫描电子显微镜、X... 激光熔覆层的组织致密、结合强度高,可作为金属部件表面高性能的改性层或修复层。采用激光熔覆设备在工业用钢4Cr5MoSiV1表面制备了镍基和铁基陶瓷相颗粒增强激光熔覆层,以改善工业用钢表面的力学和摩擦学性能。借助扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、冲击磨料磨损仪研究了熔覆层的微观形貌、组织结构、硬度、冲击磨料磨损性能。结果表明:激光熔覆层的组织致密,无裂纹和气孔缺陷,细小碳化物、陶瓷相增强颗粒弥散分布于镍基/铁基熔覆层;碳化物弥散强化的镍基和铁基熔覆层表现出高硬度、良好的耐冲击磨料磨损特性,能够提高工业用钢的使用寿命,可在电力、水利工程、煤炭、机械、冶金、矿山等领域得到广泛应用。 展开更多

关键词 激光熔覆层 镍基 铁基 组织结构 硬度 冲击磨料耐磨 4cr5mosiv1钢

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选区激光熔化成型4Cr5MoSiV1钢的组织与性能优化 被引量：2

2

作者 陈帅 陶凤和 +1 位作者 贾长治 孙河洋 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第16期16126-16132,共7页

为优化选区激光熔化成型4Cr5MoSiV1钢的组织和性能,研究了支撑结构和激光重熔对4Cr5MoSiV1钢试样表面形貌、显微组织、显微硬度和拉伸性能的影响。结果表明:细晶强化作用、固溶强化作用、析出强化作用和冶金质量的增加可提高试样的力学... 为优化选区激光熔化成型4Cr5MoSiV1钢的组织和性能,研究了支撑结构和激光重熔对4Cr5MoSiV1钢试样表面形貌、显微组织、显微硬度和拉伸性能的影响。结果表明:细晶强化作用、固溶强化作用、析出强化作用和冶金质量的增加可提高试样的力学性能,且冶金质量对力学性能的影响程度较高。SLM成型4Cr5MoSiV1钢试样的抗拉强度为948.6 MPa、断后伸长率为9.3%、顶部表面显微硬度为578.2HV、底部表面显微硬度为560.4HV。支撑结构X/Y间距的减小可增加支撑结构数量、提高支撑作用、增强导热能力,其细晶强化、固溶强化作用和冶金质量增加,力学性能提高。设计切割间距对试样的力学性能影响较小,但支撑去除难度降低。激光边界重熔对试样的力学性能影响较小,而经激光表面重熔后试样的晶粒粗化、晶粒内第二相析出物增多,飞溅颗粒、黑烟颗粒和孔隙缺陷基本消失,力学性能明显提高,其抗拉强度为1387.2 MPa,断后伸长率为14.6%,顶部表面显微硬度为632.4HV,底部表面显微硬度为608.4HV。 展开更多

关键词 选区激光熔化 4cr5mosiv1钢 支撑结构 激光重熔 显微组织

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成形角度对选区激光熔化4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响 被引量：2

3

作者 陈帅 陶凤和 +1 位作者 贾长治 孙河洋 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第3期122-130,共9页

选区激光熔化(SLM)成形4Cr5MoSiV1钢具有良好的强/硬度以及耐磨性是提高其使用寿命的重要保证,为优化SLM成形4Cr5MoSiV1钢的组织和性能,研究不同成形角度下4Cr5MoSiV1钢试样的显微组织、显微硬度、拉伸性能和耐磨性。结果表明:随成形角... 选区激光熔化(SLM)成形4Cr5MoSiV1钢具有良好的强/硬度以及耐磨性是提高其使用寿命的重要保证,为优化SLM成形4Cr5MoSiV1钢的组织和性能,研究不同成形角度下4Cr5MoSiV1钢试样的显微组织、显微硬度、拉伸性能和耐磨性。结果表明:随成形角度的增加,试样熔道间的热量累积程度降低,晶粒尺寸减小,细晶强化作用增强,故试样的显微硬度升高。随成形角度的增加,拉伸试样的滑移搭接面数量增多,滑移程度增加,且熔道边界处分正应力值降低,故试样的抗拉强度和断裂伸长率均升高。磨损试样的磨损机制以黏着磨损和氧化磨损为主,且随成形角度增加,试样的耐磨性升高。同一成形角度下,试样底层表面经多次热量累积后,其细晶强化和固溶强化作用减弱,显微硬度和耐磨性均降低。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的显微硬度、耐磨性和拉伸性能呈正相关,45°成形角度下试样的力学性能最高,抗拉强度最高为1576.5 MPa,断裂伸长率最高为17%,顶层表面的显微硬度最高为608.4HV,顶层表面的磨损率最低为4.95×10^(-9)kg·N^(-1)·m^(-1)。 展开更多

关键词 选区激光熔化 4cr5mosiv1钢 成形角度 显微组织 力学性能

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淬火温度对35Cr2Ni4Mo1V钢组织和力学性能的影响

4

作者 石永智 胡士廉 +4 位作者 胡俊 蔡波 徐宁 许婷婷 黄建文 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2025年第2期109-114,共6页

将新型35Cr2Ni4Mo1V钢分别加热至980、1 000、1 020、1 040、1 060℃奥氏体化,保温后淬火,随后进行550℃回火,采用OM、SEM和TEM等表征方法观察显微组织,测定力学性能。结果表明:随着淬火温度的提高,奥氏体晶粒长大,室温拉伸性能先升后降... 将新型35Cr2Ni4Mo1V钢分别加热至980、1 000、1 020、1 040、1 060℃奥氏体化,保温后淬火,随后进行550℃回火,采用OM、SEM和TEM等表征方法观察显微组织,测定力学性能。结果表明:随着淬火温度的提高,奥氏体晶粒长大,室温拉伸性能先升后降,在1 020℃下淬火,抗拉强度、屈服强度分别达到最大值,1 568、1 348 MPa,在-40℃时低温冲击功为20.2 J,断后伸长率为12.5%,塑韧性匹配最佳。分析认为,由于调质后组织均匀细腻,且析出纳米级碳化物,使钢的强韧性升高;当淬火温度升至1 060℃时,晶粒变粗,且有M_(23)C_(6)型析出,材料塑韧性降低。 展开更多

关键词 35cr2Ni4Mo1V钢 淬火温度 回火托氏体 碳化物 力学性能

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4Cr5MoSiV1,8407钢的热疲劳性能 被引量：18

5

作者 许珞萍 吴晓春 +1 位作者 邵光杰 闵永安 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期3-7,共5页

采用自约束热疲劳试验方法 ,对比研究了相同热处理条件的 4Cr5 Mo Si V1,840 7钢的热疲劳特性 ,观察分析了疲劳裂纹形貌和深度 ,采用热疲劳损伤因子定量研究了二种钢的热疲劳过程 ,结果表明 :两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在 10 0～ 2 0 ... 采用自约束热疲劳试验方法 ,对比研究了相同热处理条件的 4Cr5 Mo Si V1,840 7钢的热疲劳特性 ,观察分析了疲劳裂纹形貌和深度 ,采用热疲劳损伤因子定量研究了二种钢的热疲劳过程 ,结果表明 :两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在 10 0～ 2 0 0次之间 ,840 7钢热疲劳裂纹的萌生较 4Cr5 Mo Si V1钢均匀 ,细小 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,前者的热疲劳损伤程度低于后者 ;在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5 Mo Si V1;而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5 Mo Si V1钢。分析了这二种钢的热疲劳机制 。 展开更多

关键词 4cr5mosiv1钢 8407钢 回火温度 热疲劳性能 损伤因子 热疲劳抗力 热稳定性 硬度 强度

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在役1Cr5Mo管道焊接裂纹产生原因及对策

6

作者 刘立忠 《石油化工设计》 2025年第1期13-16,I0001,I0002,共6页

对石油化工生产装置中运行多年局部减薄的1Cr5Mo管道进行检修更换,在新旧管道焊接施工中容易出现裂纹缺陷。文章通过分析裂纹外貌特征、焊缝硬度、母材化学成分和管道内壁垢物物相组成,以及从焊接裂纹产生机理和施工过程等方面分析,总... 对石油化工生产装置中运行多年局部减薄的1Cr5Mo管道进行检修更换,在新旧管道焊接施工中容易出现裂纹缺陷。文章通过分析裂纹外貌特征、焊缝硬度、母材化学成分和管道内壁垢物物相组成,以及从焊接裂纹产生机理和施工过程等方面分析,总结出产生裂纹缺陷的原因。 展开更多

关键词 在役管道 1cr5Mo钢 焊接裂纹 原因分析

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盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢的奥氏体晶粒长大规律研究 被引量：4

7

作者 陈磊 闫洪 +1 位作者 郑志强 胡小武 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期140-143,共4页

研究了盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火时在不同的奥氏体化温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律.结果表明:在1000～1150℃加热时,试验钢奥氏体的平均晶粒尺寸D-随加热温度T的升高而增大,且二者间的定量关系近似服从Arrhenius关系,合适的... 研究了盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火时在不同的奥氏体化温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律.结果表明:在1000～1150℃加热时,试验钢奥氏体的平均晶粒尺寸D-随加热温度T的升高而增大,且二者间的定量关系近似服从Arrhenius关系,合适的奥氏体化温度应选在1000℃左右;该钢在1050℃等温加热时,奥氏体晶粒随保温时间的延长近似呈抛物线关系长大,等温长大指数η接近1/2. 展开更多

关键词 淬火 盾构刀具 5cr5mosiv1钢 奥氏体晶粒长大 平均晶粒尺寸

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发动机排气门用钢5Cr21Mn9Ni4N中的M_7C_3相与热裂纹原因探讨 被引量：1

8

作者 刘祖林 牛龙江 +1 位作者 范宏利 叶卫平 《汽车技术》 北大核心 1996年第12期40-44,共5页

分析和测定了５Ｃｒ２１Ｍｎ９Ｎｉ４Ｎ钢中Ｍ７Ｃ３相的形貌特征及化学组成，并对钢中钙含量与Ｍ７Ｃ３相及铸、锻件热裂纹的关系进行了探讨。当该钢中钙含量大于０．００６８％及铸锭冷却过缓时，就易在该钢中形成大而脆的Ｍ７Ｃ３的... 分析和测定了５Ｃｒ２１Ｍｎ９Ｎｉ４Ｎ钢中Ｍ７Ｃ３相的形貌特征及化学组成，并对钢中钙含量与Ｍ７Ｃ３相及铸、锻件热裂纹的关系进行了探讨。当该钢中钙含量大于０．００６８％及铸锭冷却过缓时，就易在该钢中形成大而脆的Ｍ７Ｃ３的晶界薄膜，使铸、锻件常常出现热裂纹。 展开更多

关键词 气门 5cr21MN9NI4N钢 M7C3相 汽车发动机 裂纹

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以铌部分替代钒的4Cr5MoSiV热模具钢研究 被引量：4

9

作者 耿在丹 《郑州轻工业学院学报》 1998年第2期29-31,共3页

通过对４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ热模具钢中奥氏体存在形式的分析，提出以０．１％的铌替代传统型热模具钢中约０．４３％的钒这一新方案，并对两种采用同样的热处理过程的试样进行测定，结果表明：在４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ钢中以铌部分替代钒后... 通过对４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ热模具钢中奥氏体存在形式的分析，提出以０．１％的铌替代传统型热模具钢中约０．４３％的钒这一新方案，并对两种采用同样的热处理过程的试样进行测定，结果表明：在４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ钢中以铌部分替代钒后钢的热强度和热硬性得到了提高． 展开更多

关键词 模具钢 铌 钒 奥氏体硬度 4cr5mosiv

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焦化装置1Cr5Mo钢开裂原因分析与优化对策

10

作者 高才渊 《石油化工技术与经济》 CAS 2024年第6期43-46,共4页

针对焦化装置中1Cr5Mo钢的开裂问题进行深入分析,重点探讨了硬度升高对钢材脆性增加及开裂风险的影响。通过对焦化装置多个典型管线的案例分析可知,高硬度、温度波动和应力集中是导致钢材开裂的主要因素。研究发现,1Cr5Mo钢在长期高温... 针对焦化装置中1Cr5Mo钢的开裂问题进行深入分析,重点探讨了硬度升高对钢材脆性增加及开裂风险的影响。通过对焦化装置多个典型管线的案例分析可知,高硬度、温度波动和应力集中是导致钢材开裂的主要因素。研究发现,1Cr5Mo钢在长期高温、机械应力和腐蚀环境下,硬度异常升高往往与材料脆化密切相关。通过对存在高硬度问题的管线进行硬度检测和退火处理,显著降低了硬度,改善了材料性能,减少了开裂风险。此外,文章还提出了结合硬度检测与无损检测的综合监测策略,以提高设备的安全性和可靠性。 展开更多

关键词 1cr5Mo钢 焦化装置 开裂 硬度升高 脆性 热处理

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压铸模材料4Cr5Mo2MnVSi(Y10)钢的研究与应用

11

作者 韩英淳 易少娴 《汽车工艺与材料》 2004年第4期20-21,30,共3页

为了提高铝合金压铸模的寿命,研究开发了可取代3Cr2W8V钢的新压铸模材料4Cr5Mo2MnVSi(Y10)钢。新钢种具有良好的机械加工性能和热加工性能,并具有良好的抗热疲劳性能。推广应用实践表明,采用Y10钢制作的铝合金压铸模的平均寿命比采用3Cr... 为了提高铝合金压铸模的寿命,研究开发了可取代3Cr2W8V钢的新压铸模材料4Cr5Mo2MnVSi(Y10)钢。新钢种具有良好的机械加工性能和热加工性能,并具有良好的抗热疲劳性能。推广应用实践表明,采用Y10钢制作的铝合金压铸模的平均寿命比采用3Cr2W8V钢的压铸模提高1倍以上。 展开更多

关键词 压铸模 4cr5Mo2MnVSi钢 应用

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1Cr5Mo钢炉管腐蚀原因分析与预防对策 被引量：5

12

作者 刘兴全 刘玉英 +4 位作者 宋天民 张国福 石玉 石秋红 赵娜 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2007年第10期71-74,共4页

对常减压蒸馏装置减压炉失效炉管的材质、工况、腐蚀形貌、化学成分、力学性能、金相组织以及腐蚀产物进行了全面分析与研究,结果表明,炉管管壁发生大面积腐蚀的腐蚀原因为环烷酸腐蚀;油气中含有的高温硫、硫化氢及氯化氢促进了环烷酸腐... 对常减压蒸馏装置减压炉失效炉管的材质、工况、腐蚀形貌、化学成分、力学性能、金相组织以及腐蚀产物进行了全面分析与研究,结果表明,炉管管壁发生大面积腐蚀的腐蚀原因为环烷酸腐蚀;油气中含有的高温硫、硫化氢及氯化氢促进了环烷酸腐蚀;油气在炉管内的流速和流态也起到了重要作用。提出了通过选用耐腐蚀材料、控制流速与流态和添加高温缓蚀剂来减少减压炉炉管腐蚀的措施。 展开更多

关键词 常减压蒸馏装置 减压炉 炉管 1cr5Mo钢 环烷酸腐蚀

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1Cr21Ni5Ti双相不锈钢马氏体相变及对韧性的影响 被引量：2

13

作者 苏杰 杨卓越 陈嘉砚 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期106-108,共3页

研究了1Cr21N i5Ti双相不锈钢高温固溶后冷至室温^-50℃之间γ相内马氏体相变规律.结果表明:冷却到室温后γ相内形成少量密排六方ε马氏体.冷至0℃以下形成体心立方板条马氏体,板条马氏体具有自促发形成的特点,而群集在一起构成板条马... 研究了1Cr21N i5Ti双相不锈钢高温固溶后冷至室温^-50℃之间γ相内马氏体相变规律.结果表明:冷却到室温后γ相内形成少量密排六方ε马氏体.冷至0℃以下形成体心立方板条马氏体,板条马氏体具有自促发形成的特点,而群集在一起构成板条马氏体束,在γ相内呈不均匀分布;迹线分析表明,板条马氏体惯习面接近于{575}f;与冷却到室温的样品相比,降低固溶时的终冷温度对固溶态的冲击韧性影响不明显;经脆化处理后,终冷温度较低的样品冲击韧性较低. 展开更多

关键词 1cr21Ni5Ti钢 马氏体相变 惯习面 冲击韧性

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W6Mo5Cr4V2高速钢刀具真空渗碳的组织与性能研究 被引量：1

14

作者 王大庸 周兴久 +2 位作者 张仲林 马永庆 王绍廷 《大连理工大学学报》 EI CAS 1983年第4期85-92,共8页

本文对表面碳量为１．１７－１．５８％的渗层组织与性能进行了探讨。试验结果表 明：真空渗碳的 Ｍ２＊＊高速钢，获得最佳二次硬化效应所对应的碳量是个区间，渗层 中淬火碳化物的类型及成份变化与冶炼的高碳高速钢不尽相同，渗层淬... 本文对表面碳量为１．１７－１．５８％的渗层组织与性能进行了探讨。试验结果表 明：真空渗碳的 Ｍ２＊＊高速钢，获得最佳二次硬化效应所对应的碳量是个区间，渗层 中淬火碳化物的类型及成份变化与冶炼的高碳高速钢不尽相同，渗层淬火碳化物的分 布和形态得以明显的改善，渗层淬火基体的 Ｗ．Ｍｏ，Ｖ合金含量比心部增高，最高回 火硬度可达ＨＲＣ６８－６９，６００℃红硬性为ＨＲＣ６５－６６，冲击值与Ｍ２高速钢常 规处理的相当。真空渗碳指形铣刀实际铣削考核，使用寿命比常规处理的Ｍ２铣刀有 成倍提高。 展开更多

关键词 真空渗碳 高速钢 指形铣刀 高速工具钢 刃具钢 渗层组织 W6MO5cr4V2 Mo cr

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5Cr4Mo3SiMnVAl钢氮碳共渗工艺 被引量：3

15

作者 赵宇 《吉林工学院学报（自然科学版）》 2001年第1期18-21,共4页

通过对 5Cr4Mo3SiMnVAl钢进行氮碳共渗工艺的研究 ,分析了温度、时间、气体比例等对渗层组织、性能的影响 ,确定了最佳工艺参数 ,渗层的组织性能好 ,并在切边模上进行了生产试验 ,使用寿命是原工艺生产工件的 2倍 ,有很好的应用前景。

关键词 氮碳共渗 模具钢 耐磨性 5cr4Mo3SiMnVAl钢 工艺

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热处理对1Cr16Ni4Nb钢在盐酸中腐蚀行为的影响

16

作者 王运玲 王健 《石油化工设备》 CAS 2010年第3期15-17,共3页

采用失重法研究了不同热处理状态的新型含铌马氏体耐热不锈钢1Cr16Ni4Nb在盐酸中的耐腐蚀性能。结果表明,1Cr16Ni4Nb钢的耐蚀性随淬火温度的升高而提高。在淬火温度相同、回火温度不同的状态下,中温回火后1Cr16Ni4Nb钢的耐蚀性高于低温... 采用失重法研究了不同热处理状态的新型含铌马氏体耐热不锈钢1Cr16Ni4Nb在盐酸中的耐腐蚀性能。结果表明,1Cr16Ni4Nb钢的耐蚀性随淬火温度的升高而提高。在淬火温度相同、回火温度不同的状态下,中温回火后1Cr16Ni4Nb钢的耐蚀性高于低温和高温回火后。热处理状态相同条件下,1Cr16Ni4Nb钢的耐蚀性高于1Cr17Ni2钢。 展开更多

关键词 热处理 1cr16Ni4Nb钢 盐酸 腐蚀速率 影响

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1Cr5Mo钢在硫化氢溶液中的慢应变应力腐蚀实验 被引量：2

17

作者 高军 《炼油与化工》 2019年第1期30-32,共3页

通过1Cr5Mo钢在湿硫化氢环境下的慢应变速率法应力腐蚀实验,分析了1Cr5Mo钢的硫化氢应力腐蚀敏感性以及其敏感性与硫化氢浓度的关系。并对试样微观断口形貌进行了扫描电镜分析。结果表明,随着硫化氢浓度的增加,1Cr5Mo钢的应力腐蚀性增强。

关键词 1cr5Mo钢 硫化氢 慢应变速率法 应力腐蚀

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TEM在H13钢热处理工艺研究中的应用 被引量：1

18

作者 叶云 王少君 《电子显微学报》 CAS CSCD 2005年第4期284-284,共1页

关键词 H13钢 热处理 工艺研究 应用 4cr5mosiv1 TEM 热作模具钢 透射电子显微镜 组织和性能

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钴及钴基三氧化二铝分散镀层对4Cr5MoVSi钢热疲劳性能影响的研究 被引量：2

19

作者 李宁 何慧 何世禹 《航天工艺》 1994年第3期1-3,23,共4页

用电镀工艺方法，使热作模具钢４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ镀上Ｃｏ或Ｃｏ＋Ａ１２０３镀层，镀液中加入经过一定处理后的Ａ１２Ｏ３粒子，电镀时均匀进入镀层。经２０～７００℃冷、热循环作用，镀Ｃｏ、Ｃｏ＋Ａｌ２Ｏ３比未镀Ｃｏ、Ｃｏ＋Ａ... 用电镀工艺方法，使热作模具钢４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ镀上Ｃｏ或Ｃｏ＋Ａ１２０３镀层，镀液中加入经过一定处理后的Ａ１２Ｏ３粒子，电镀时均匀进入镀层。经２０～７００℃冷、热循环作用，镀Ｃｏ、Ｃｏ＋Ａｌ２Ｏ３比未镀Ｃｏ、Ｃｏ＋Ａｌ２Ｏ３的镀层硬度下降明显减少，且没有热疲劳裂纹产生。结果表明，Ｃｏ和Ｃｏ＋Ａｌ２Ｏ３镀层提高了屈服强度，从而使４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ钢的热疲劳抗力显著提高。 展开更多

关键词 电镀液 镀层 热疲劳 4cr5MoVSi钢

原文传递

基于正交试验的6061铝合金热挤压粘附行为研究

20

作者 赵亚永 张彦敏 +1 位作者 宋克兴 赵培峰 《材料研究与应用》 CAS 2015年第4期256-260,共5页

通过正交试验研究了6061铝合金热挤压成形过程中挤压温度、挤压速率和模具表面粗糙度对4Cr5MoSiV1热作模具钢凸模表面铝粘附转移量和脱模力的影响,各因素的影响顺序为:挤压温度>挤压速率>模具表面粗糙度;对凸模表面粘铝组织微观... 通过正交试验研究了6061铝合金热挤压成形过程中挤压温度、挤压速率和模具表面粗糙度对4Cr5MoSiV1热作模具钢凸模表面铝粘附转移量和脱模力的影响,各因素的影响顺序为:挤压温度>挤压速率>模具表面粗糙度;对凸模表面粘铝组织微观形貌及成分能谱分析表明,在模具表面形成不均匀分布的层状粘铝组织,并包覆在模具表面,这对挤压件表面质量和模具寿命会产生不良影响,需要及时清理。 展开更多

关键词 6061铝合金 4cr5mosiv1模具钢 正交试验 热挤压 粘附行为

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