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热处理工艺对1Cr18Ni9不锈钢低周疲劳性能及微观组织演化的影响 被引量:1
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作者 梅婷 杨英 +5 位作者 邹斌 郁红敏 邹同飞 胡正纬 蒋运庆 张宏 《精密成形工程》 北大核心 2025年第3期148-159,共12页
目的探究热处理前后1Cr18Ni9不锈钢材料的低周疲劳力学响应是否存在变化,以及相应的微观组织结构是否存在差异,并且探究微观组织结构演化对宏观疲劳力学性能的影响。方法在同样加载条件和加载环境下,分别对不经热处理(即母材试样)和经... 目的探究热处理前后1Cr18Ni9不锈钢材料的低周疲劳力学响应是否存在变化,以及相应的微观组织结构是否存在差异,并且探究微观组织结构演化对宏观疲劳力学性能的影响。方法在同样加载条件和加载环境下,分别对不经热处理(即母材试样)和经过热处理的试样进行了由应变控制的室温低周疲劳测试,分别获取了各组试样的力学行为特征。针对2组试样分别进行了扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)以及透射电子显微镜(TEM)等尺度的微结构表征,包括母材试样和热处理试样的疲劳断口截面形貌、初始态和变形态晶粒结构表征以及变形态位错形貌分析等。结果室温低周疲劳测试结果表明,热处理后的试样表现出比母材试样更加优异的抗疲劳性能,主要体现为更好的材料强度、优异的材料韧性以及更高的疲劳寿命。微结构表征结果表明,热处理促进了材料内部退火孪晶的生长,并降低了初始位错密度;热处理加工使合金整体的塑性变形行为更加协调,这在一定程度上降低了疲劳变形过程中局部区域微裂纹的萌生,从而有利于延长材料的疲劳寿命;热处理后,在变形过程中可以形成更加密集且广泛分布的位错胞状结构,与变形微孪晶之间相互作用,有效阻碍了后续位错的运动,从而提高了合金的塑性应变能力;热处理后试样产生马氏体相变的门槛值降低,促进了奥氏体基体向马氏体板条的转变,马氏体板条的体积分数约占20%,从而提高了合金抗疲劳破坏的能力。结论1Cr18Ni9不锈钢材料在经过热处理后,其抗低周疲劳破坏能力得到提升,合金中相应的微观组织结构在热处理后发生变化,引起了马氏体相变,微观组织结构的演化特征解释了力学性能之间的差异。 展开更多
关键词 1cr18ni9不锈钢 热处理 低周疲劳 微观结构演化 马氏体相变
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1Cr18Ni9Ti不锈钢摆动激光焊接接头成形性能研究
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作者 李双吉 毛冬远 +4 位作者 何增水 卢冰 刘军 王毅龙 刘宏 《热加工工艺》 北大核心 2025年第1期51-55,64,共6页
采用不同摆动频率和摆动幅度开展1Cr18Ni9Ti不锈钢的摆动激光焊接试验,研究了不同摆动激光工艺参数对焊缝气孔率和宏观形貌,接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:与摆动频率相比,增加摆动幅度可有效降低焊缝气孔率,在100 Hz频率... 采用不同摆动频率和摆动幅度开展1Cr18Ni9Ti不锈钢的摆动激光焊接试验,研究了不同摆动激光工艺参数对焊缝气孔率和宏观形貌,接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:与摆动频率相比,增加摆动幅度可有效降低焊缝气孔率,在100 Hz频率、1.5 mm幅度时,气孔率降至0.19%。随着摆动频率的增加,钉头宽度先下降后变化不大,随着摆动幅度的增加,钉杆宽度逐渐增加而熔深减小。不同摆动频率和幅度下焊缝微观组织差别不大,主要由骨架状和板条状铁素体以及奥氏体组成。上部焊缝边缘比焊缝中心有更多的板条状铁素体,而下部焊缝过渡区比上部焊缝边缘有更为细小的组织形态。焊缝与母材的整体硬度差异不大,且不同摆动参数下焊缝平均硬度也未发现明显变化。接头拉伸主要断裂在母材位置,其断口的宏观颈缩现象和微观韧窝特征均表明拉伸过程中主要发生了塑性断裂。 展开更多
关键词 摆动激光焊接 1cr18ni9Ti不锈钢 气孔率 微观组织 力学性能
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飞机座椅1Cr17Ni2奥氏体不锈钢外套螺母的开裂原因
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作者 王天君 田家彬 +1 位作者 董营 葛春丽 《机械工程材料》 北大核心 2025年第4期122-126,共5页
某飞机座椅导管1Cr17Ni2奥氏体不锈钢外套螺母在服役1 000~2 000 h后发生多件开裂,通过宏观形貌观察、断口宏微观形貌观察、显微组织观察、硬度检测等方法分析了螺母的开裂原因。结果表明:外套螺母发生了应力腐蚀开裂。开裂内在原因包... 某飞机座椅导管1Cr17Ni2奥氏体不锈钢外套螺母在服役1 000~2 000 h后发生多件开裂,通过宏观形貌观察、断口宏微观形貌观察、显微组织观察、硬度检测等方法分析了螺母的开裂原因。结果表明:外套螺母发生了应力腐蚀开裂。开裂内在原因包括外套螺母晶界处链状分布的含铬析出物和组织中较高含量的δ-铁素体和塑性夹杂物,这导致其硬度过高、脆性较大,外在原因包括腐蚀性氯环境以及一定的装配应力。 展开更多
关键词 1cr17ni2奥氏体不锈钢 外套螺母 应力腐蚀 Δ-铁素体
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冷轧变形对0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响
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作者 王东东 《热加工工艺》 北大核心 2024年第9期84-86,90,共4页
采用OM、SEM、XRD、维氏硬度计、万能试验机等研究了不同变形量冷轧对热轧态0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响。结果表明:随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢晶粒变形越来越明显,晶界处位错塞积不断加剧,晶界越来越模糊,组... 采用OM、SEM、XRD、维氏硬度计、万能试验机等研究了不同变形量冷轧对热轧态0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响。结果表明:随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢晶粒变形越来越明显,晶界处位错塞积不断加剧,晶界越来越模糊,组织中越来越多的奥氏体转变为马氏体。随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢的硬度、抗拉强度、屈服强度均逐渐升高,伸长率逐渐下降。冷轧变形量36%的0Cr18Ni9不锈钢的硬度、抗拉强度、屈服强度均达到最大值,分别为432.3 HV、1283.1MPa、1195.2 MPa。 展开更多
关键词 0cr18ni9奥氏体不锈钢 冷轧变形量 微观组织 力学性能
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0Cr18Ni9不锈钢钣金件的锈蚀防护工艺
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作者 张洪涛 徐俊辉 王翀 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期59-62,共4页
针对0Cr18Ni9不锈钢深落压钣金件因热处理造成表面氧化皮较重,使用过程中出现锈蚀的问题,制定了磁力抛光、磁力抛光+钝化和钝化+磁力抛光等3种锈蚀防护改进措施,并与未处理试样进行了对比。结果表明:未处理、仅磁力抛光处理的试样经过9... 针对0Cr18Ni9不锈钢深落压钣金件因热处理造成表面氧化皮较重,使用过程中出现锈蚀的问题,制定了磁力抛光、磁力抛光+钝化和钝化+磁力抛光等3种锈蚀防护改进措施,并与未处理试样进行了对比。结果表明:未处理、仅磁力抛光处理的试样经过96 h盐雾试验后腐蚀严重,经磁力抛光+钝化处理的试样经96 h盐雾试验后发生局部点腐蚀;而经钝化处理+磁力抛光的试样经96 h盐雾试验后未出现腐蚀,在960 h盐雾试验后仅出现局部锈蚀,表面依然光亮,耐盐雾时间是其余3种试样的10倍以上。 展开更多
关键词 0cr18ni9不锈钢钣金件 热处理 锈蚀 防护措施
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奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的钻削试验研究 被引量:4
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作者 吴健 韩荣第 《工具技术》 北大核心 2008年第11期12-15,共4页
奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属较难加工材料,特别是较小孔钻削。为了得到钻头直径与钻削参数对钻削力和钻削温度的影响规律,故用高速钢标准钻头对1Cr18Ni9Ti与45钢进行了钻削对比试验,并用多元线性回归模型建立了钻削力和钻削温度的经验公... 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属较难加工材料,特别是较小孔钻削。为了得到钻头直径与钻削参数对钻削力和钻削温度的影响规律,故用高速钢标准钻头对1Cr18Ni9Ti与45钢进行了钻削对比试验,并用多元线性回归模型建立了钻削力和钻削温度的经验公式。结果表明:1Cr18Ni9Ti的扭矩和轴向力比45钢大,钻削参数对钻削力影响规律与45钢相同,即钻头直径对钻削力的影响最大,进给量次之,钻削速度最小;1Cr18Ni9Ti的钻削温度比45钢约高1.4倍,钻削速度对钻削温度影响最大,进给量次之,钻头直径最小。 展开更多
关键词 1cr18ni9TI 钻削 扭矩 轴向力 试验 奥氏体不锈钢
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1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢冷变形与再结晶组织及性能 被引量:14
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作者 王泾文 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第2期26-29,共4页
研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢加工硬化时组织的演变过程及其对性能的影响。结果表明,冷变形可提高钢的各种强度性能指标,尤其大大改善疲劳性能。经60%变形后,钢的疲劳强度提高了65%左右。随着加热保温时再结晶过程的进行,钢的强度下降... 研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢加工硬化时组织的演变过程及其对性能的影响。结果表明,冷变形可提高钢的各种强度性能指标,尤其大大改善疲劳性能。经60%变形后,钢的疲劳强度提高了65%左右。随着加热保温时再结晶过程的进行,钢的强度下降而塑性逐步恢复。 展开更多
关键词 1cr18ni9TI 冷变形 再结晶 组织与性能
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0Cr18Ni9奥氏体不锈钢在低浓度氯化钠溶液中的裸金属钝化特性 被引量:1
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作者 业成 刘桐生 +1 位作者 黄文龙 周昌玉 《南京化工大学学报》 1999年第2期52-55,共4页
设计了研究0Cr18Ni9奥氏体不锈钢裸金属钝化率的试验。分析其钝化曲线,指出0Cr18Ni9奥氏体不锈钢在1000mg/LNaCl溶液中的钝化曲线满足i(t)=i0e-β·t关系。
关键词 0cr18ni9 奥氏体 不锈钢 钝化曲线 腐蚀疲劳
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0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管破裂的原因 被引量:4
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作者 王长健 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2018年第5期404-407,共4页
某公司输气管项目使用的0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管,采用焊接方式连接,焊接工艺为手工电弧焊,钢管内输送介质为含硫化氢等腐蚀介质的富氨液,管内介质压力0.5MPa,介质温度35~45℃,运行半年后停产半年,复产时即在钢管焊接接头附近发现横向裂... 某公司输气管项目使用的0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管,采用焊接方式连接,焊接工艺为手工电弧焊,钢管内输送介质为含硫化氢等腐蚀介质的富氨液,管内介质压力0.5MPa,介质温度35~45℃,运行半年后停产半年,复产时即在钢管焊接接头附近发现横向裂纹。通过宏观低倍、微观金相、化学成分分析以及扫描电镜分析等一系列方法,对该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢裂纹形成原因进行分析。结果表明:该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管的破裂原因为连多硫酸应力腐蚀破裂,通过向该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管内吹扫氩气,密封两端口,可避免连多硫酸应力腐蚀破裂。焊接时降低焊接电流,加快焊接速率,减小焊接热影响区的范围,也可降低连多硫酸应力腐蚀破裂的可能性。 展开更多
关键词 0cr18ni9奥氏体不锈钢 沿晶裂纹 连多硫酸应力腐蚀 硫化物应力腐蚀
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1Cr18Ni9Ti不锈钢在滑移区的微动磨损行为 被引量:14
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作者 徐向阳 徐滨士 +2 位作者 刘文今 刘世参 周美玲 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第6期444-448,共5页
研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在滑移区的微动磨损行为,分析了其摩擦系数、磨损体积损失以及磨损表面和截面形貌,探讨了其微动磨损机理.结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢的微动磨损分为开始、过渡和稳定3个阶段.开始阶段以粘着磨损为主,稳定阶段以... 研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在滑移区的微动磨损行为,分析了其摩擦系数、磨损体积损失以及磨损表面和截面形貌,探讨了其微动磨损机理.结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢的微动磨损分为开始、过渡和稳定3个阶段.开始阶段以粘着磨损为主,稳定阶段以表层破碎剥落为主.1Cr18Ni9Ti不锈钢磨屑的形成机制取决于表层形成摩擦学白层和加工硬化的速率同亚表层疲劳裂纹扩展速率的竞争,重载条件下,前者占据主导地位. 展开更多
关键词 滑移区 1cr18ni9Ti不锈钢 微动磨损 磨损机理 摩擦学白层 加工硬化
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0Cr18Ni9不锈钢本构模型及其对切削力预测影响分析 被引量:18
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作者 凌玲 李星星 +1 位作者 王学林 胡于进 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第18期2243-2248,共6页
利用MTS材料试验机和分离式Hopkinson压杆(SHPB)实验装置对经过1100℃固溶处理后的0Cr18Ni9不锈钢的静态力学性能和动态力学性能进行了测量,用Johnson-Cook模型拟合了材料的本构关系,用正交切削实验识别了Johnson-Cook模型材料参数。将S... 利用MTS材料试验机和分离式Hopkinson压杆(SHPB)实验装置对经过1100℃固溶处理后的0Cr18Ni9不锈钢的静态力学性能和动态力学性能进行了测量,用Johnson-Cook模型拟合了材料的本构关系,用正交切削实验识别了Johnson-Cook模型材料参数。将SHPB实验和切削实验两种方法得到的Johnson-Cook材料模型应用于切削力的预测,分析了不同实验方法得到的材料模型在切削力的预测中的适用性,为不锈钢切削研究中的分析模型和数值计算中的材料流动应力模型选择提供参考。 展开更多
关键词 0cr18ni9不锈钢 Johnson-Cook 本构关系 切削力预测
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倾斜式剪切冷却制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态材料 被引量:11
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作者 管仁国 李罡 +1 位作者 李俊鹏 温景林 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第9期867-870,共4页
利用自制的实验装置对倾斜式剪切冷却技术制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金进行了研究.倾斜式剪切冷却技术使熔融1Cr18Ni9Ti不锈钢合金在剪切冷却作用下形成组织优良的半固态材料;在冷却板的冷却作用与重力的剪切作用下1Cr18Ni9Ti不锈钢... 利用自制的实验装置对倾斜式剪切冷却技术制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金进行了研究.倾斜式剪切冷却技术使熔融1Cr18Ni9Ti不锈钢合金在剪切冷却作用下形成组织优良的半固态材料;在冷却板的冷却作用与重力的剪切作用下1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金逐渐由树枝晶演化为细小的球形晶;倾角、冷却板长度、冷却板表面性质对合金组织具有重要影响;在倾角为45°,冷却板长度为650mm,冷却板采用紫铜材质的条件下可制备出细小球形的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态材料. 展开更多
关键词 倾斜式剪切冷却 半固态 1cr18ni9Ti不锈钢 组织
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的非比例循环强化性能 被引量:14
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作者 陈旭 田涛 安柯 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2001年第5期698-705,共8页
对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了各种比例和非比例循环本构实验,其中包括国路径、正方 形、正菱形、蝶形、三角形和两种十字形应变路径.表明其具有明显的非比例循环附加强化. 在相同的等效应变幅值下,材料的附加强化与路径密切... 对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了各种比例和非比例循环本构实验,其中包括国路径、正方 形、正菱形、蝶形、三角形和两种十字形应变路径.表明其具有明显的非比例循环附加强化. 在相同的等效应变幅值下,材料的附加强化与路径密切相关.对于圆路径;其附加强化度最大 可达60%.通过对不同应变历史的实验研究表明,先前小的非比例度的加载历史对后继大的非 比例度路径的强化没有影响;而先前大非比例度的加载路径对后继小非比例度路径的循环强化 有较大影响. 展开更多
关键词 非比例循环载荷 循环塑性 附加强化 1cr18ni9Ti不锈钢 循环强化
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0Cr18Ni9不锈钢搅拌摩擦焊接头的微观组织和性能 被引量:12
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作者 王希靖 叶结和 +1 位作者 孙丙岩 王丽 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第23期36-38,共3页
采用搅拌摩擦焊工艺对3mm厚0Cr18Ni9不锈钢板进行了对接焊接。焊接接头内形成了焊核区、热力影响区和热影响区三个区域。焊核区由动态再结晶组织构成;热力影响区内的组织发生了不同程度的变形;热影响区由不完全再结晶组织构成。焊核区... 采用搅拌摩擦焊工艺对3mm厚0Cr18Ni9不锈钢板进行了对接焊接。焊接接头内形成了焊核区、热力影响区和热影响区三个区域。焊核区由动态再结晶组织构成;热力影响区内的组织发生了不同程度的变形;热影响区由不完全再结晶组织构成。焊核区发生了明显的加工硬化现象,其显微硬度(HV)与母材相比提高了22%。在搅拌头旋转速度600r/min、焊接速度70mm/min下,接头的拉伸强度最高,达到412MPa。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 0cr18ni9不锈钢 接头组织 力学性能
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高能喷丸0Cr18Ni9Ti不锈钢自纳米化机理 被引量:15
15
作者 韩靖 盛光敏 胡国雄 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期644-649,共6页
为在0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面制备出纳米晶,采用高能喷丸(HESP)对不锈钢棒材的端面进行表面自纳米化处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪对喷丸端塑性变形层不同深度的组织进行表征,并对0Cr18Ni9Ti不锈... 为在0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面制备出纳米晶,采用高能喷丸(HESP)对不锈钢棒材的端面进行表面自纳米化处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪对喷丸端塑性变形层不同深度的组织进行表征,并对0Cr18Ni9Ti不锈钢在高能喷丸过程中的晶粒细化机理进行讨论。结果表明:在喷丸端大约70μm深度内形成纳米组织,其中喷丸表面的晶粒尺寸达到52nm左右。晶粒细化机理为:在小应变作用下主要是孪生变形把粗大晶粒细化成孪晶薄片,在大应变作用下,孪晶交叉把孪晶片细化成纳米晶粒,同时在孪晶交叉处产生应变诱导马氏体相变。 展开更多
关键词 高能喷丸 0cr18ni9Ti不锈钢 孪生变形 纳米晶
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0Cr18Ni9不锈钢基板的BAS系微晶玻璃介质层的研制 被引量:5
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作者 芦玉峰 楼淼 +3 位作者 邓利蓉 刘振兴 张传禹 堵永国 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第12期2216-2219,共4页
通过开展BAS微晶玻璃成分优化研究,研制了0Cr18Ni9不锈钢基板的大功率厚膜电路介质层。在BAS系玻璃中加入适量MgO和CaO,在降低烧结温度的同时提高了析晶温度,抑制了晶体相的析出,有助于介质层的烧结致密化。利用成分优化后的BAS系玻璃... 通过开展BAS微晶玻璃成分优化研究,研制了0Cr18Ni9不锈钢基板的大功率厚膜电路介质层。在BAS系玻璃中加入适量MgO和CaO,在降低烧结温度的同时提高了析晶温度,抑制了晶体相的析出,有助于介质层的烧结致密化。利用成分优化后的BAS系玻璃制备的介质层与不锈钢基板结合强度高,具有优良的抗机械冲击能力。最佳配方的介质浆料经过3个烧结周期,制得介质层膜厚>100μm,击穿电压>2.1kV,泄漏电流<0.01mA。部分成果已经用于合作单位的工业化生产。 展开更多
关键词 微晶玻璃 钡长石 介质层 0cr18ni9不锈钢 基板 烧结
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干摩擦条件下Si_3N_4基和Ti(CN)基陶瓷对1Cr18Ni9Ti不锈钢的磨损机理 被引量:7
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作者 庄大明 刘家浚 +2 位作者 朱宝亮 罗振壁 苗赫濯 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1996年第3期193-201,共9页
研究了Si3N4基陶瓷和Ti(CN)基陶瓷分别与1Cr18Ni9Ti不锈钢在干摩擦条件下对摩时的磨损行为,并且通过销-盘磨损试验和磨损表面形貌分析等,提出了这2种陶瓷的磨损机理:Si3N4基陶瓷主要是在磨损表面发生偶... 研究了Si3N4基陶瓷和Ti(CN)基陶瓷分别与1Cr18Ni9Ti不锈钢在干摩擦条件下对摩时的磨损行为,并且通过销-盘磨损试验和磨损表面形貌分析等,提出了这2种陶瓷的磨损机理:Si3N4基陶瓷主要是在磨损表面发生偶件材料1Cr18Ni9Ti粘着层的粘着与剥落,同时陶瓷中的Si向粘着层发生扩散转移,并在粘着层表面下20~30μm深度范围内产生裂纹和断裂而导致磨损;Ti(CN)基陶瓷在发生粘着层的粘着与剥落的同时,还由于摩擦温度很高引起陶瓷表面熔化。 展开更多
关键词 陶瓷 不锈钢 干摩擦 磨损机理 1cr18ni9TI
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0Cr18Ni9Ti不锈钢表面纳米化层的组织和性能 被引量:5
18
作者 韩靖 盛光敏 +2 位作者 胡国雄 周小玲 颜婧 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2008年第11期64-68,共5页
采用高能喷丸对0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面进行了表面自纳米化处理;利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射仪和显微硬度计对塑性变形层的组织和性能进行了表征。结果表明:在距表面70μm左右的范围内形成了100 nm以下的等轴纳米... 采用高能喷丸对0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面进行了表面自纳米化处理;利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射仪和显微硬度计对塑性变形层的组织和性能进行了表征。结果表明:在距表面70μm左右的范围内形成了100 nm以下的等轴纳米晶;从基体到喷丸表面,变形层的显微组织依次为单相奥氏体、奥氏体和马氏体两相共存、单相马氏体;晶粒细化显著提高了塑性变形层的显微硬度。 展开更多
关键词 高能喷丸 0cr18ni9Ti不锈钢 纳米 显微硬度
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1Cr18Ni9Ti不锈钢表面纳米化及力学性能 被引量:8
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作者 马志伟 王敏 +1 位作者 拓川 赵坤 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第4期87-91,共5页
借助X射线衍射仪、透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢在超音速微粒轰击(SFPB)形变热处理过程中的纳米晶组织演化进行表征。研究结果表明,通过SFPB处理,1Cr18Ni9Ti钢表面获得了纳米组织,晶粒尺寸随着距表面距离的增加而增大,直至与基体粗晶相同... 借助X射线衍射仪、透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢在超音速微粒轰击(SFPB)形变热处理过程中的纳米晶组织演化进行表征。研究结果表明,通过SFPB处理,1Cr18Ni9Ti钢表面获得了纳米组织,晶粒尺寸随着距表面距离的增加而增大,直至与基体粗晶相同;经SFPB处理30min后,表面晶粒尺寸趋于稳定,形成平均晶粒尺寸约16nm的随机取向的等轴状纳米晶。随着SFPB时间的增加,显微硬度显著增大,而试样的抗拉强度和屈服强度先升后降,延伸率降低;表面纳米化后拉伸试样断口为韧窝-微孔聚集型断裂,韧窝形成微孔,微孔相连而产生断裂。 展开更多
关键词 1cr18ni9TI钢 超音速微粒轰击 (SFPB) 表面纳米化 力学性能 断口
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1Cr18Ni9Ti不锈钢多轴棘轮效应试验研究 被引量:8
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作者 田涛 陈旭 安柯 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期19-21,共3页
对 1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了多轴棘轮效应及典型的非比例循环试验研究 ,表明1Cr18Ni9Ti钢是循环强化材料并表现出明显的非比例循环附加强化。在多轴棘轮试验中 ,应变幅值、轴向载荷大小及方向对材料强化性能、轴向应变、棘轮应变率有着... 对 1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了多轴棘轮效应及典型的非比例循环试验研究 ,表明1Cr18Ni9Ti钢是循环强化材料并表现出明显的非比例循环附加强化。在多轴棘轮试验中 ,应变幅值、轴向载荷大小及方向对材料强化性能、轴向应变、棘轮应变率有着明显影响。 展开更多
关键词 棘轮效应 循环强化 1cr18ni9Ti不锈钢
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