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18Ni马氏体时效钢热变形行为 被引量:5
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作者 任永海 赵飞 +1 位作者 严琰 张占玲 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期114-117,共4页
研究马氏体时效钢的热变形问题具有理论意义。在变形温度为900~1050℃,应变速率为0.001-1s-1,最大真应变为1.2的条件下,利用Gleeble-3800热模拟试验机研究18Ni(1700MPa)马氏体时效钢的热压缩变形行为,建立该合金的热加工图,... 研究马氏体时效钢的热变形问题具有理论意义。在变形温度为900~1050℃,应变速率为0.001-1s-1,最大真应变为1.2的条件下,利用Gleeble-3800热模拟试验机研究18Ni(1700MPa)马氏体时效钢的热压缩变形行为,建立该合金的热加工图,并对组织演变规律进行研究。结果表明:在实验条件下,随变形温度的升高和应变速率的降低,合金的流变应力和峰值应变逐渐减小,而能量耗散率(η)逐渐升高,动态再结晶过程进行更充分;当应变量为0.6,流动失稳区面积最小。确定了18Ni马氏体时效钢的完全再结晶区域。 展开更多
关键词 18ni马氏体时效钢 热压缩 热加工图 动态再结晶
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10Ni和18Ni马氏体时效钢时效过程的穆斯堡尔谱 被引量:1
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作者 王玲 宇博 +3 位作者 黄英 刘密兰 尹钟大 胡欣 《吉林大学学报(理学版)》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期676-679,共4页
利用10Ni和18Ni马氏体时效钢穆斯堡尔谱,研究10Ni和18Ni两种马氏体合金钢的时效机理.研究表明:10Ni和18Ni马氏体时效钢存在富Fe-Co区域和富Fe-Ni-Mo区域,在时效初期,Mo原子的偏聚速度较快;10Ni合金时效30min后析出金属间化合物,18Ni合... 利用10Ni和18Ni马氏体时效钢穆斯堡尔谱,研究10Ni和18Ni两种马氏体合金钢的时效机理.研究表明:10Ni和18Ni马氏体时效钢存在富Fe-Co区域和富Fe-Ni-Mo区域,在时效初期,Mo原子的偏聚速度较快;10Ni合金时效30min后析出金属间化合物,18Ni合金时效15min后析出金属间化合物.由超精细内磁场值变化可知,随着时效时间的增加,Co原子作为与Fe原子最近邻的配位几率增加. 展开更多
关键词 穆斯堡尔效应 10ni18ni马氏体时效钢 调幅组织 超精细场
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18Ni马氏体时效钢高温变形本构关系研究 被引量:4
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作者 王凌旭 蒋欣 +2 位作者 代发明 李妮 赵飞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第19期153-155,共3页
为了研究热变形参数对马氏体时效钢高温变形行为的影响,利用Gleeble-3800热模拟机对18Ni(1700 MPa)马氏体时效钢在变形温度900~1050℃、应变速率0.001~1 s^(-1)、真应变1.2的热变形参数范围内进行了高温压缩试验。并基于Arrhenius双曲... 为了研究热变形参数对马氏体时效钢高温变形行为的影响,利用Gleeble-3800热模拟机对18Ni(1700 MPa)马氏体时效钢在变形温度900~1050℃、应变速率0.001~1 s^(-1)、真应变1.2的热变形参数范围内进行了高温压缩试验。并基于Arrhenius双曲正弦模型,采用多元线性回归方法建立了18Ni(1700 MPa)马氏体时效钢的本构方程。结果能为该马氏体时效钢的数值模拟和热加工工艺的制定提供理论基础。 展开更多
关键词 18ni 马氏体时效 热压缩 ARRHEniUS 模型 本构方程
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18Ni(1700MPa)型马氏体时效钢时效工艺研究 被引量:3
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作者 时雨 卫广智 赵飞 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期89-91,共3页
研究不同时效温度和时间对820℃×1h固溶处理后的18Ni马氏体时效钢硬度的影响规律。研究了480℃时效3h和4h的拉伸性能,并利用金相显微镜、扫描电镜对时效后的组织和断口进行观察分析。结果表明:当时效温度较低(460℃),时效3h达到峰... 研究不同时效温度和时间对820℃×1h固溶处理后的18Ni马氏体时效钢硬度的影响规律。研究了480℃时效3h和4h的拉伸性能,并利用金相显微镜、扫描电镜对时效后的组织和断口进行观察分析。结果表明:当时效温度较低(460℃),时效3h达到峰值的98%左右;在较高温度(520℃)时效,10min左右即可达到该水平;最优时效工艺为480℃×3h;两种时效工艺下的断口有明显的延伸和缩颈,中心存在大量韧窝,为典型的韧性断裂。 展开更多
关键词 18ni马氏体时效钢 时效 力学特性 ni3Mo ni3Ti
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热处理对SLM 18Ni300马氏体时效钢组织及腐蚀性能的影响 被引量:18
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作者 赖莉 徐震霖 何宜柱 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期328-335,共8页
目的探究热处理对激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)成形18Ni300马氏体时效钢组织和耐腐蚀性能的影响。方法利用激光选区熔化技术成形18Ni300马氏体时效钢试样,分别对成形试样进行时效处理和固溶+时效处理。通过金相显微镜、... 目的探究热处理对激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)成形18Ni300马氏体时效钢组织和耐腐蚀性能的影响。方法利用激光选区熔化技术成形18Ni300马氏体时效钢试样,分别对成形试样进行时效处理和固溶+时效处理。通过金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计和电化学工作站,分别测试分析了不同热处理SLM 18Ni300马氏体时效钢的微观组织、显微硬度和耐蚀性。结果热处理后,试样微观组织发生显著变化,时效试样组织细化,得到板条马氏体组织;固溶+时效试样激光熔池消失,组织为均匀致密的板条马氏体,且均有细小析出物弥散分布于晶界和板条间。时效处理和固溶+时效处理显著提高了SLM 18Ni300马氏体时效钢硬度,SLM试样硬度为376.6HV1,时效试样和固溶+时效试样硬度分别为651.5HV1和641.8HV1。0.5 mol/L H2SO4溶液中,SLM试样的Jcorr最小,为1.375×10^-3 A/cm^2,耐腐蚀性最好,各试样耐蚀性优劣有SLM试样>固溶+时效试样>时效试样。3.5%NaCl溶液中,SLM试样的极化曲线有明显的钝化平台,且Jcorr最小,为3.630×10^-6A/cm^2,耐腐蚀性最好,各试样耐蚀性优劣有SLM试样>时效试样>固溶+时效试样。结论时效处理和固溶+时效处理后,SLM 18Ni300马氏体时效钢得到板条马氏体组织,硬度显著提高,但在H2SO4溶液和Na Cl溶液中的耐腐蚀性能有所下降。 展开更多
关键词 18ni300马氏体时效 激光选区熔化 热处理 显微组织 耐蚀性 电化学腐蚀
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扫描策略对激光选区熔化成型18Ni300马氏体时效钢打印质量和性能的影响 被引量:15
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作者 张佳琪 王敏杰 +2 位作者 刘建业 牛留辉 王金海 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第10期105-113,共9页
为研究扫描策略对成型零件打印质量和性能的影响规律,采用激光选区熔化(selective laser melting,SLM)技术,选用单向填充重复扫描策略(X扫描)、90°交替变向填充扫描策略(XY扫描)、条形分区变向填充扫描策略(S扫描)和棋盘格分区变... 为研究扫描策略对成型零件打印质量和性能的影响规律,采用激光选区熔化(selective laser melting,SLM)技术,选用单向填充重复扫描策略(X扫描)、90°交替变向填充扫描策略(XY扫描)、条形分区变向填充扫描策略(S扫描)和棋盘格分区变向填充扫描策略(C扫描)打印18Ni300马氏体时效钢,系统地研究不同扫描策略对打印零件表面形貌、致密度、组织物相和力学性能的影响规律,分析不同扫描策略拉伸性能在不同成型方向上的各向异性。结果表明:分区扫描策略的打印质量和性能优于X扫描策略和XY扫描策略。究其原因在于,在打印过程中分区扫描策略可将打印表面划分成多个区域进行加工,提高了每一层的冷却凝固速率。相比于X扫描策略和XY扫描策略,分区扫描策略的扫描方向呈周期性变化,不仅有利于填补上一层熔道的凸起和搭接孔隙,而且可以减少热量积累,有利于提高试样性能。 展开更多
关键词 激光选区熔化 扫描策略 18ni300马氏体时效 打印质量 分区扫描
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18Ni300马氏体时效钢表面离子氮化研究
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作者 胡乃悦 高齐 +1 位作者 杨卓越 刘荣佩 《热加工工艺》 北大核心 2019年第4期192-194,198,共4页
通过对渗层硬度分布、金相组织形貌和物相组成,以及拉伸性能、缺口敏感性和延迟断裂抗力等的分析,研究了18Ni300马氏体时效钢离子氮化后的渗层及对力学性能的影响。结果表明:离子氮化表面形成了Fe_4N硬化相,硬度从表面820 HV逐步下降到... 通过对渗层硬度分布、金相组织形貌和物相组成,以及拉伸性能、缺口敏感性和延迟断裂抗力等的分析,研究了18Ni300马氏体时效钢离子氮化后的渗层及对力学性能的影响。结果表明:离子氮化表面形成了Fe_4N硬化相,硬度从表面820 HV逐步下降到基体的610HV。由于平缓的硬度分布和不存在Fe_(2-3)N脆性相,使渗层与基体具有较强的协调变形能力;离子氮化后缺口与光滑抗拉强度之比仍达到1.2,可保障氮化构件的安全性。极低的位移速度(0.0015mm/min)缺口拉伸证明了氮化并未增大延迟断裂倾向。 展开更多
关键词 18ni300马氏体时效 离子氮化 拉伸力学性能 缺口敏感性 延迟断裂
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熔化极电弧增材制造18Ni马氏体钢组织和性能 被引量:14
8
作者 杨东青 王小伟 +2 位作者 黄勇 李晓鹏 王克鸿 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第8期6-9,21,I0001,共6页
采用熔化极电弧增材工艺制备了成形良好的18Ni马氏体钢单墙体,研究了增材构件热处理前、后的组织力学性能.结果表明,增材构件的微观组织主要是柱状树枝晶,沉积态增材构件组织和力学性能存在局部差异:构件组织顶部为马氏体,硬度平均值为3... 采用熔化极电弧增材工艺制备了成形良好的18Ni马氏体钢单墙体,研究了增材构件热处理前、后的组织力学性能.结果表明,增材构件的微观组织主要是柱状树枝晶,沉积态增材构件组织和力学性能存在局部差异:构件组织顶部为马氏体,硬度平均值为360 HV;中部和底部区域则为马氏体和奥氏体且中部硬度平均值为468 HV,略高于底部硬度平均值437 HV;构件纵向抗拉强度(1375 MPa)高出横向抗拉强度(1072 MPa)约28.3%,对应的断后伸长率分别为1.1%和0.8%.对增材构件进行825℃保温1 h的固溶热处理后,析出相重新溶入奥氏体,构件组织转变为马氏体,硬度值下降(平均值为328 HV),变化波动小;纵向和横向抗拉强度相当,分别为1025 MPa和1034 MPa,断后伸长率分别为6%和14%. 展开更多
关键词 熔化极电弧增材制造 18ni马氏体 固溶处理 组织性能
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时效对0Cr15Ni5Cu2Ti钢微观组织与力学性能的影响 被引量:32
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作者 钟平 夏明赟 +3 位作者 王俊丽 黄万胜 杨根林 王丽 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2003年第4期21-25,共5页
研究了960℃和1000℃固溶处理后,时效对马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu2Ti微观组织与力学性能的影响。钢采用960℃和1000℃固溶处理,在455~460℃时效冲击值出现最低值,断口表现为准解理。强度和硬度在460℃时效出现峰值。主要与组织... 研究了960℃和1000℃固溶处理后,时效对马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu2Ti微观组织与力学性能的影响。钢采用960℃和1000℃固溶处理,在455~460℃时效冲击值出现最低值,断口表现为准解理。强度和硬度在460℃时效出现峰值。主要与组织中细小富铜相共格析出有关。时效温度增加,富铜相长大,强度和硬度降低。 展开更多
关键词 0Crl5ni5Cu2Ti 微观组织 时效处理 力学性能 马氏体 沉淀硬化不锈
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时效温度对0Cr17Ni4Cu4Nb钢组织及力学性能的影响 被引量:13
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作者 胡春燕 刘新灵 陶春虎 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期73-78,共6页
以。Crl7Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢为研究对象,分析了不同时效温度对其显微组织和力学性能的影响,并对试样断口特征进行了观察分析。结果表明:随着时效温度的升高(480~550℃),材料的抗拉强度瓯和屈服强度δp0.2呈逐渐下降的... 以。Crl7Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢为研究对象,分析了不同时效温度对其显微组织和力学性能的影响,并对试样断口特征进行了观察分析。结果表明:随着时效温度的升高(480~550℃),材料的抗拉强度瓯和屈服强度δp0.2呈逐渐下降的趋势,而材料的断面收缩率缈和伸长率艿。呈逐渐上升的趋势;材料的冲击韧性αku受时效温度的影响比较明显,呈逐渐上升的趋势,其中在550℃时αku达到213.4(J·cm^2)。同时由断口观察分析结果显示,时效温度为55。℃时拉伸断口的放射区最小,其塑性最好;冲击断口塑性变形最为明显,纤维区和剪切唇区所占的比例最大。0Cr17Ni4cu4Nb不锈钢随着时效温度的升高,淬火马氏体基体开始回复、再结晶,逆转变奥氏体开始生成并长大,导致材料中的残余奥氏体含量增加,而残余奥氏体的存在有利于OCrl7Ni4Cu4Nb不锈钢保持良好的塑性和韧性。 展开更多
关键词 0Cr17ni4Cu4Nb 时效温度 马氏体组织 力学性能
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无钴马氏体时效钢电子束焊接缺陷的微观研究 被引量:1
11
作者 莫德锋 胡正飞 +1 位作者 何国求 王春旭 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期47-50,54,共5页
为研究18Ni无钴马氏体时效钢电子束焊接缺陷的形成原因,对比分析了同一成分不同批次的两种无钴马氏体时效钢的基体及焊接接头,采用金相显微镜和扫描电镜观察了微观组织结构.研究表明:两种材料的晶粒大小差别较大,但基体组织均为细小板... 为研究18Ni无钴马氏体时效钢电子束焊接缺陷的形成原因,对比分析了同一成分不同批次的两种无钴马氏体时效钢的基体及焊接接头,采用金相显微镜和扫描电镜观察了微观组织结构.研究表明:两种材料的晶粒大小差别较大,但基体组织均为细小板条马氏体组织,晶界分布有片状的奥氏体组织,晶体内部也有少量的奥氏体颗粒;焊缝组织为粗大柱状晶,熔合线附近热影响区组织发生了再结晶,晶粒已明显合并长大.晶粒大小和奥氏体含量的不同,是导致两试样导热性能不同的主要原因,对于导热性能差的材料,焊接时应尽量降低能量输入,减少熔池金属量,以防止焊接缺陷的出现. 展开更多
关键词 18ni无钴马氏体时效 电子束焊接 缺陷 微观组织
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T-250钢电子束焊缝时效过程的TEM观察
12
作者 吴军 张立武 +1 位作者 王常建 张强 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2003年第5期18-21,共4页
用透射电镜对T-250马氏体时效钢电子束焊缝熔合区金属时效过程进行了仔细观察。结果表明:时效过程中在马氏体板条上析出的强化相为密排六方结构的Ni3Ti,且Ni3Ti粒子和马氏体板条尺寸随时效温度的升高而增大;逆转变奥氏体在马氏体板条及... 用透射电镜对T-250马氏体时效钢电子束焊缝熔合区金属时效过程进行了仔细观察。结果表明:时效过程中在马氏体板条上析出的强化相为密排六方结构的Ni3Ti,且Ni3Ti粒子和马氏体板条尺寸随时效温度的升高而增大;逆转变奥氏体在马氏体板条及其板条界上析出,且板条界上的逆转变奥氏体尺寸及数量随时效温度的升高而增加。 展开更多
关键词 T-250马氏体时效 电子束焊接 时效处理 ni3Ti粒子 马氏体板条 逆转变奥氏体
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超高强度钢条带设计与制造技术
13
作者 康士朋 唐杰 +2 位作者 宋林郁 王业伟 李新宽 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期68-71,共4页
为了满足重型卫星发射要求,需要研制具有高承载能力的条带。以Φ937 mm接口包带装置为例,采用18Ni马氏体时效钢开展条带设计,条带制造过程中对热处理工艺、表面抛光工艺进行研究:条带的屈服强度达到1 723 MPa,使包带装置承载能力提高了... 为了满足重型卫星发射要求,需要研制具有高承载能力的条带。以Φ937 mm接口包带装置为例,采用18Ni马氏体时效钢开展条带设计,条带制造过程中对热处理工艺、表面抛光工艺进行研究:条带的屈服强度达到1 723 MPa,使包带装置承载能力提高了一倍;条带表面粗糙度达到0.4,满足包带装置使用要求。通过静力试验及分离试验对产品进行了考核,结果表明18Ni马氏体时效钢条带满足设计要求。 展开更多
关键词 超高强度 18ni 马氏体 条带
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法国专家谈宇航用高强可焊钢
14
作者 李士俊 《宇航材料工艺》 CAS 1980年第4期55-59,共5页
1980年1月,法国特殊钢技术代表团成员埃尔戈齐在北京钢铁研究院做了关于宇航工业用高强可焊钢的报告。他讲了法国火箭应用的三种钢:18%Ni 马氏体时效钢、40CDV20钢和75CDV 6钢。
关键词 马氏体时效 ni 火箭 高强度 时效处理 法国 法兰西共和国 可焊 回火温度 发动机 阿里安 CDV 焊缝区 二次回火
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激光选区熔化组织分析及人工神经网络力学性能预测 被引量:6
15
作者 杨天雨 张鹏林 +2 位作者 尹燕 刘文朝 张瑞华 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期100-106,I0005,I0006,共9页
采用激光选区熔化技术(selective laser melting,SLM)制备18Ni300时效模具钢.通过扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM),研究试样的枝晶生长取向和凝固组织状态.利用人工神经网络对激光功率、扫描速度和扫描间距进行重要... 采用激光选区熔化技术(selective laser melting,SLM)制备18Ni300时效模具钢.通过扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM),研究试样的枝晶生长取向和凝固组织状态.利用人工神经网络对激光功率、扫描速度和扫描间距进行重要性分析,同时采用BP(back propagation,BP)神经网络以工艺参数为特征对材料的抗拉强度进行预测,应用遗传算法(genetic algorithm,GA)对神经网络权值和阈值进行寻优.结果表明,试样组织主要呈树枝柱状生长,外延生长明显,组织取向主要取决于熔池底部的凝固条件;熔池顶部易发生柱状晶向等轴晶转变(columnar to equiaxed transition,CET),可以通过调节工艺参数来控制转变区的大小;热毛细对流导致熔池其它区域也出现枝向转变区.人工神经网络重要性预测结果由大到小的顺序是激光功率、扫描速度、扫描间距,BP拟合结果与实际结果较为接近,决定系数R^2=0.73. 展开更多
关键词 激光选区熔化技术 18ni300 时效 组织状态 人工神经网络
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固体火箭发动机壳体线状磁痕分析 被引量:2
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作者 张林方 《弹箭与制导学报》 北大核心 2019年第4期93-96,共4页
针对18Ni马氏体发动机壳体磁粉探伤时发生线状磁痕显示,通过金相观察、能谱分析、相变点计算等检测分析手段,对其产生的原因进行了分析。结果表明:发动机壳体材料存在合金元素Ti、Mo、Ni偏析,从而导致马氏体相变点M s、M f降低,固溶处... 针对18Ni马氏体发动机壳体磁粉探伤时发生线状磁痕显示,通过金相观察、能谱分析、相变点计算等检测分析手段,对其产生的原因进行了分析。结果表明:发动机壳体材料存在合金元素Ti、Mo、Ni偏析,从而导致马氏体相变点M s、M f降低,固溶处理后基体内存在较多残余奥氏体。由于奥氏体组织(顺磁)与马氏体组织(铁磁)在物理磁特性上存在着显著的不一致性,从而形成线状磁痕显示。通过时效处理,可以有效降低残余奥氏体,减轻磁痕显示。 展开更多
关键词 固体火箭发动机 18ni马氏体 磁粉探伤 偏析 时效
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