细长尖头旋成体大迎角非对称涡系结构 被引量：8

1

作者 周乃春 叶正寅 +2 位作者 胡汉东 马明生 杨其德 《空气动力学学报》 EI CSCD 北大核心 2004年第4期486-489,493,共5页

本文采用数值计算方法,对细长尖拱旋成体大迎角背风侧非对称涡系结构以及与沿轴向交变的侧向力分布的关系进行了研究。求解的是N S方程,采用Jameson中心格式,湍流采用修正的B-L模型。通过数值模拟揭示了在头部开始产生非对称涡,形成二... 本文采用数值计算方法,对细长尖拱旋成体大迎角背风侧非对称涡系结构以及与沿轴向交变的侧向力分布的关系进行了研究。求解的是N S方程,采用Jameson中心格式,湍流采用修正的B-L模型。通过数值模拟揭示了在头部开始产生非对称涡,形成二次涡的机理以及在背风侧形成集中涡的过程。从而说明了采用集中涡来模拟这类流场的正确性,表明了二次涡对多个脱体集中涡形成的贡献。 展开更多

关键词 非对称涡系 旋成体 大迎角 N-S方程 侧向力 流场 湍流 求解 中心 数值计算方法

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飞机大迎角非对称涡组合扰动主动控制研究 被引量：8

2

作者 王延奎 魏占峰 +2 位作者 邓学蓥 黄涛 丁兴志 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2007年第4期433-441,共9页

采用测压、测力以及流动显示方法研究了头部微三角扰动块对飞机大迎角非对称背涡的主控作用和背风侧单孔位微吹气对背涡空间位置及相应侧向力的控制作用,以此为基础提出了基于微三角块扰动和单孔位微吹气扰动的组合扰动主动控制新技术,... 采用测压、测力以及流动显示方法研究了头部微三角扰动块对飞机大迎角非对称背涡的主控作用和背风侧单孔位微吹气对背涡空间位置及相应侧向力的控制作用,以此为基础提出了基于微三角块扰动和单孔位微吹气扰动的组合扰动主动控制新技术,并在某飞机模型上进行了验证．实验是在北京航空航天大学D4风洞中进行的．研究结果表明:该组合扰动控制技术能够实现对飞机大迎角非对称侧向力的有效主动控制． 展开更多

关键词 组合扰动主动控制技术 大迎角 非对称涡 微吹气扰动 微三角块扰动

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旋成体非对称涡Re数效应的分区性态研究 被引量：4

3

作者 邓学蓥 柏楠 +2 位作者 马宝锋 陈莹 王延奎 《空气动力学学报》 CSCD 北大核心 2007年第B12期48-52,共5页

本文利用长细比为3．0的尖拱形头部，其后为圆柱段，整体长细比为6．0的旋成体模型在北京航空航天大学流体力学研究所D4低速风洞和西北工业大学翼型、叶栅重点实验室NF-3风洞中进行了大攻角非对称涡绕流的胁D数效应及其分区性态的实验... 本文利用长细比为3．0的尖拱形头部，其后为圆柱段，整体长细比为6．0的旋成体模型在北京航空航天大学流体力学研究所D4低速风洞和西北工业大学翼型、叶栅重点实验室NF-3风洞中进行了大攻角非对称涡绕流的胁D数效应及其分区性态的实验研究，其胁。数变化范围是0．6×10^5-13．3×10^5。文内首先研究和详细讨论了不同胁。数下非对称涡性态的分区特性；其次，为了研究湍流分离下过临界非对称涡流动的性态及其忍。数效应，本文发展了利用粘贴转捩带或转捩丝的人工转捩实验技术；在此基础上详细研究了过临界胁。数下非对称涡流动的性态包括流动的确定性、头部扰动周向位置变化引起非对称涡的演化规律以及过临界区的胁数影响规律。 展开更多

关键词 非对称涡 Re数效应 人工转捩 大迎角空气动力学

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Re数对细长旋成体非对称涡及气动力特性影响的实验研究 被引量：10

4

作者 刘沛清 王刚 邓学蓥 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2003年第4期10-16,共7页

通过对细长拱柱旋成体大迎角绕流不同截面测压结果分析,探讨了绕流Re数对非对称涡结构和气动特性的影响,得出Re数不仅影响分离线位置和绕流流态结构,而且影响边界层的绕流特征及其分离涡的强度,非对称性的出现与细长体两侧边界层的绕流... 通过对细长拱柱旋成体大迎角绕流不同截面测压结果分析,探讨了绕流Re数对非对称涡结构和气动特性的影响,得出Re数不仅影响分离线位置和绕流流态结构,而且影响边界层的绕流特征及其分离涡的强度,非对称性的出现与细长体两侧边界层的绕流特征和分离涡的强度不等存在密切的关系。特别是在同种流态下,两侧边界层的绕流特征和分离涡强度不等是造成侧向力的主要原因;在两侧不同的流态下,转捩不对称是产生大侧向力的主要原因。 展开更多

关键词 Re数 细长旋成体 非对称涡 气动力特性 大迎角 绕流结构 实验研究

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绕细长旋成体非对称涡非定常性的实验研究 被引量：5

5

作者 刘沛清 邓学蓥 孔繁美 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2002年第4期39-46,共8页

详细地给出了尖锥头和椭球头细长旋成体大迎角绕流非对称侧向力的时均值和脉动值的实验结果,特别是检测了侧向力低频大振幅分量的脉动特性。实验结果表明,在迎角0°～40°范围内时均升力系数和阻力系数实验结果和由横流理论预... 详细地给出了尖锥头和椭球头细长旋成体大迎角绕流非对称侧向力的时均值和脉动值的实验结果,特别是检测了侧向力低频大振幅分量的脉动特性。实验结果表明,在迎角0°～40°范围内时均升力系数和阻力系数实验结果和由横流理论预测的结果基本一致,时均侧力系数存在的迎角范围及其最大值尖锥头明显大于椭球头旋成体。由侧力瞬时值的时间过程表明,细长体大迎角绕流非对称背涡具有明显的非定常特征(即使在中等迎角30°～40°情况下,绕流就表现为非定常的),反映在侧力系数过程线上是一个非周期的随机过程,由不同频率和振幅的分量组成。其中,低频大振幅分量由分离涡核的振动引起,中等频率分量由类似于Karman涡的脱落引起,高频小振幅分量主要由分离剪切层中的小尺度湍涡(eddies)和来流湍流度引起。实验还发现,虽然随迎角的增加,低频分量的振幅不断增大,但主频基本保持不变,对于尖锥体约1.0Hz,对于椭球体约2.0Hz。 展开更多

关键词 细长旋成体 非对称涡 非定常性 实验研究 绕流

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前体非对称涡高风速烟雾显示技术 被引量：2

6

作者 柏楠 邓学蓥 王延奎 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2007年第2期261-266,共6页

通过在细长旋成体模型机身的不同位置设置出烟孔,使用新型发烟装置对模型注入雾化油滴,采用激光片光法在常规风洞中高风速(60m／s)条件下得到清晰、完整而稳定的截面涡结构图像．并通过同状态标定法和等比例网格法发展了简易涡位定量测... 通过在细长旋成体模型机身的不同位置设置出烟孔,使用新型发烟装置对模型注入雾化油滴,采用激光片光法在常规风洞中高风速(60m／s)条件下得到清晰、完整而稳定的截面涡结构图像．并通过同状态标定法和等比例网格法发展了简易涡位定量测量技术,为前体非对称涡Re数效应的研究提供了重要的技术平台． 展开更多

关键词 高风速流场显示 定量测量 Re数效应 前体非对称涡 大迎角

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战术导弹非对称涡控制技术研究 被引量：2

7

作者 董国国 王学占 王立强 《弹箭与制导学报》 CSCD 北大核心 2012年第6期13-16,共4页

为开展非对称涡主动流动控制技术在战术导弹气动设计领域应用研究,采用有限体积法求解N-S方程,数值模拟了导弹和微型扰流块的超音速耦合流场。结果表明:体积微小的扰流块能使导弹产生非常可观的侧向力,同时,对导弹其它气动特性影响很小... 为开展非对称涡主动流动控制技术在战术导弹气动设计领域应用研究,采用有限体积法求解N-S方程,数值模拟了导弹和微型扰流块的超音速耦合流场。结果表明:体积微小的扰流块能使导弹产生非常可观的侧向力,同时,对导弹其它气动特性影响很小。这为利用"开-关控制"的微型扰流装置对导弹进行飞行姿态控制,提高侧向机动能力提供了理论依据。 展开更多

关键词 微型扰流块 战术导弹 数值模拟 非对称涡控制 侧向力

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细长翼身组合体前体非对称涡特性研究 被引量：1

8

作者 陈丽 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2003年第4期38-42,共5页

通过低速和高速风洞试验对翼身组合体的前体非对称分离涡气动特性的研究,以及对旋成体非对称涡进行了大量的资料研究,结果表明:本专题所研制的细长翼身组合体的前体在较大迎角下有多个非对称涡;迎角、旋成体的外形,尤其是头部的几何形... 通过低速和高速风洞试验对翼身组合体的前体非对称分离涡气动特性的研究,以及对旋成体非对称涡进行了大量的资料研究,结果表明:本专题所研制的细长翼身组合体的前体在较大迎角下有多个非对称涡;迎角、旋成体的外形,尤其是头部的几何形状是细长前体出现非对称涡的关键因素。 展开更多

关键词 非对称涡 风洞试验 翼身组合体 细长飞行器 模型设计 导弹

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攻角拉起时前体非对称涡诱导机翼摇滚运动 被引量：3

9

作者 徐思文 邓学蓥 王延奎 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第11期2078-2084,共7页

针对目前前体非对称涡诱导机翼摇滚研究时攻角往往处于静态而没有考虑攻角动态拉起的问题,在北航D4风洞中采用细长旋成体与30°后掠翼的组合体模型,通过不同拉起速度下的机翼摇滚运动实验,分析了攻角拉起速度对前体非对称涡诱导机... 针对目前前体非对称涡诱导机翼摇滚研究时攻角往往处于静态而没有考虑攻角动态拉起的问题,在北航D4风洞中采用细长旋成体与30°后掠翼的组合体模型,通过不同拉起速度下的机翼摇滚运动实验,分析了攻角拉起速度对前体非对称涡诱导机翼摇滚运动的影响及影响产生的原因;随后通过在快速拉起摇滚运动过程中进行模型表面压力测量,研究了快速拉起机翼摇滚的流动机理.实验结果表明,由于机翼摇滚运动的时间随攻角拉起速度增加而减少,使得在3个不同的拉起速度分区内,摇滚运动呈现为不同的运动形态,其中第3个快速拉起分区内的摇滚运动为与攻角静态时完全不同的类正弦摇滚运动形态.与攻角静态时机翼摇滚的流动机理不同,快速拉起时这种类正弦摇滚运动主要源于前体非对称涡随攻角的演化,前体非对称涡随滚转角的涡型切换不再重要. 展开更多

关键词 攻角拉起 前体非对称涡 机翼摇滚 类正弦运动 流动机理

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大攻角细长旋成体非对称涡组合扰动控制的数值研究 被引量：2

10

作者 冯峰 柳阳 孙德军 《空气动力学学报》 EI CSCD 北大核心 2010年第4期365-371,共7页

使用数值模拟的方法,研究了采用三角扰动块加单孔位微吹气进行大攻角细长旋成体绕流非对称涡控制的组合扰动技术。结果表明,组合扰动可以实现旋成体侧向力的渐变控制。对流场结构的分析发现,组合扰动是通过改变旋成体头部流场涡结构从... 使用数值模拟的方法,研究了采用三角扰动块加单孔位微吹气进行大攻角细长旋成体绕流非对称涡控制的组合扰动技术。结果表明,组合扰动可以实现旋成体侧向力的渐变控制。对流场结构的分析发现,组合扰动是通过改变旋成体头部流场涡结构从而实现了对整个非对称流场的控制,据此可以确定能实现侧向力控制的有效吹气孔周向位置。计算中还发现,吹气孔位于离顶部较远位置时,侧向力随吹气强度变化平缓易控制,但需以较大吹气强度为代价。 展开更多

关键词 流动控制 大攻角 非对称涡 双稳态

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细长体非对称涡流动及侧向力分析研究 被引量：2

11

作者 孟轩 陈志敏 姚伟刚 《弹箭与制导学报》 CSCD 北大核心 2007年第2期219-221,共3页

通过对三维Navier-Stokes方程的求解,模拟低雷诺数下细长体大迎角非对称涡流动,来分析大迎角细长体非对称背风涡的结构及影响大迎角细长体侧向力变化的流场因素。结果表明,截面侧向力沿轴向呈正弦规律变化,影响侧向力的主要因素有细长... 通过对三维Navier-Stokes方程的求解,模拟低雷诺数下细长体大迎角非对称涡流动,来分析大迎角细长体非对称背风涡的结构及影响大迎角细长体侧向力变化的流场因素。结果表明,截面侧向力沿轴向呈正弦规律变化,影响侧向力的主要因素有细长体两侧边界层的绕流特征、分离涡强度不等及两侧边界层的转捩不对称。 展开更多

关键词 细长体 大迎角 非对称涡 侧向力

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滑动放电等离子体控制细长体头部背风区非对称涡实验研究 被引量：3

12

作者 金元中 郑博睿 +4 位作者 喻明浩 刘园鹏 张倩 孙正中 于涛 《实验流体力学》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期43-51,共9页

飞行器在大迎角飞行状态下,细长体头部背风区流场演变复杂,会出现非对称旋涡,产生随机侧向力,对飞行器的机动性和敏捷性影响很大。针对细长体大迎角非对称涡控制问题,采用顺流向布局的滑动放电等离子体激励器,结合测压和粒子图像测速(P... 飞行器在大迎角飞行状态下,细长体头部背风区流场演变复杂,会出现非对称旋涡,产生随机侧向力,对飞行器的机动性和敏捷性影响很大。针对细长体大迎角非对称涡控制问题,采用顺流向布局的滑动放电等离子体激励器,结合测压和粒子图像测速(PIV)等手段,对细长体模型开展了风洞实验研究。研究结果表明:激励电压10 kV是流动控制开始生效的阈值电压;当来流速度10 m/s(雷诺数0.8×105)、迎角45°时(激励电压16 kV,归一化脉冲频率1.96),获得最佳流动控制效果,侧向力系数最高可降低83.48%;随着来流速度继续增大,流动控制效果逐渐减弱,预测在来流速度26 m/s时将完全失效。 展开更多

关键词 大迎角 非对称涡 粒子图像测速(PIV) 滑动放电

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旋转翼-身-尾组合体非对称涡效应的数值模拟与计算

13

作者 汪令羽 王成华 《北京理工大学学报》 EI CAS CSCD 1997年第5期655-659,共5页

研究了旋转弹在超音速大攻角下，非对称涡的产生、发展以及气动力和力矩的数值模拟算法．以Ｆ．Ａ．Ｗｏｏｄｗａｒｄ等人的有限基本解方法为基础，计及了旋转对弹体脱落涡、弹翼前缘涡、侧缘涡和后缘涡等诸涡系生成、发展的影响．计算... 研究了旋转弹在超音速大攻角下，非对称涡的产生、发展以及气动力和力矩的数值模拟算法．以Ｆ．Ａ．Ｗｏｏｄｗａｒｄ等人的有限基本解方法为基础，计及了旋转对弹体脱落涡、弹翼前缘涡、侧缘涡和后缘涡等诸涡系生成、发展的影响．计算结果表明，所提出的方法反应了旋转飞行器超音速、大攻角的气动特性． 展开更多

关键词 数值计算 非对称涡效应 旋转翼 机身 机尾

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双合成射流前体非对称涡控制技术及模型自由飞实验验证

14

作者 李琳恺 黄紫 +3 位作者 顾蕴松 彭振钧 张宗源 雷雨 《实验流体力学》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期96-104,共9页

为推进前体非对称涡流动控制方法在飞行器大迎角飞行控制方面的应用,提出并发展了一种基于双合成射流的前体非对称涡控制技术。研发了一套机载型双合成射流控制装置及模型自由飞验证机,通过风洞半自由飞及模型自由飞实验,验证了利用前... 为推进前体非对称涡流动控制方法在飞行器大迎角飞行控制方面的应用,提出并发展了一种基于双合成射流的前体非对称涡控制技术。研发了一套机载型双合成射流控制装置及模型自由飞验证机,通过风洞半自由飞及模型自由飞实验,验证了利用前体非对称涡控制技术实现尾旋改出和大迎角姿态控制的可行性;同时,依靠飞行测控系统和机载压力测量系统,实现飞行器姿态及前体表面压力的同步测量,可对前体非对称涡控制效能进行有效评估。风洞半自由飞实验结果表明:在60°迎角下,双合成射流可有效控制前体非对称涡相对位置,产生偏航力矩,实现大迎角航向操纵。在模型自由飞实验中,该技术可在常规方向舵失效的迎角下实现尾旋改出,可控尾旋角速度达到173(°)/s;依靠该技术,验证机可在大迎角飞行时进行快速偏航操控,由控制输入到偏航角速度改变的时滞小于0.5 s。 展开更多

关键词 前体非对称涡控制 双合成射流 大迎角 模型自由飞 尾旋改出

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高速升力体非对称流向涡不稳定性研究

15

作者 张彬 李晓虎 +1 位作者 涂国华 陈坚强 《空气动力学学报》 北大核心 2025年第2期75-85,I0002,共12页

高速飞行器实际飞行时存在非对称流动,为加深对非对称三维流场结构失稳机制的认识,采用二维全局稳定性分析方法对高速转捩研究飞行器(HyTRV)腰部非对称流向涡结构的稳定性特征进行了研究。模型长度为1600 mm,攻角为0º,来流马赫数... 高速飞行器实际飞行时存在非对称流动,为加深对非对称三维流场结构失稳机制的认识,采用二维全局稳定性分析方法对高速转捩研究飞行器(HyTRV)腰部非对称流向涡结构的稳定性特征进行了研究。模型长度为1600 mm,攻角为0º,来流马赫数为6,单位雷诺数为1.0×10^(7)/m,静温为79 K。采用等温壁面(300 K)条件,通过高阶精度有限差分方法直接求解N-S方程获得层流基本流场。计算结果表明:升力体上表面顶部及下表面长轴处的低速流体向腰部汇聚,形成非对称流向涡,其中靠近下表面一侧的涡卷曲程度更强。稳定性分析结果表明,升力体腰部非对称流向涡的不稳定模态主要有内模态、外模态和Mack模态,内模态主要由展向速度剪切主导,外模态主要由法向速度剪切主导。不同于传统对称流向涡的是,非对称流向涡的扰动形函数主要分布在流向涡卷曲更强的一侧。基于全局稳定性分析的e^(N)方法求解不稳定模态的N值发现:上游Mack模态N值较大,可能在噪声环境下引起转捩;下游外模态N值较大,可能在静声环境下引起转捩。 展开更多

关键词 HyTRV 升力体 全局稳定性分析 非对称流向涡 e^(N)

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不可压缩湍流非对称脱体涡流场数值分析

16

作者 蔡晋生 罗时钧 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 1995年第6期732-736,共5页

采用拟压缩性方法，Ｂｅａｍ－Ｗａｒｍｉｎｇ近似因式分解格式数值求解三维定常不可压Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程。对Ｂａｌｄｗｉｎ－Ｌｏｍａｘ代数湍流模型，采用Ｄｅｇａｎｉ－ｓｃｈｉｆｆ修正。计算绕尖头正切拱型旋成柱体... 采用拟压缩性方法，Ｂｅａｍ－Ｗａｒｍｉｎｇ近似因式分解格式数值求解三维定常不可压Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程。对Ｂａｌｄｗｉｎ－Ｌｏｍａｘ代数湍流模型，采用Ｄｅｇａｎｉ－ｓｃｈｉｆｆ修正。计算绕尖头正切拱型旋成柱体的大迎角大雷诺数脱体涡流场，计算结果中的非对称脱体涡与实验相符． 展开更多

关键词 拟压缩性方法 湍流模型 非对称涡 流场

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几何微扰动对脱体涡非对称性影响的数值分析

17

作者 蔡晋生 贾剑波 《空气动力学学报》 CSCD 北大核心 1997年第2期211-215,共5页

采用拟压缩性方法、Beam－Warming近似因式分解格式数值求解三维定常不可压缩Navier-Stokes方程。采用Degani-Schiff修正的Baldwin-Lomax代数湍流模型，计算了绕尖头正切拱型旋成柱体的大迎角大雷诺数脱体涡流场。计算结果表明，在柱体... 采用拟压缩性方法、Beam－Warming近似因式分解格式数值求解三维定常不可压缩Navier-Stokes方程。采用Degani-Schiff修正的Baldwin-Lomax代数湍流模型，计算了绕尖头正切拱型旋成柱体的大迎角大雷诺数脱体涡流场。计算结果表明，在柱体头部施加微小的非对称几何扰动时，可以得到与实验相符的非对称职体涡。 展开更多

关键词 拟压缩性法 几何扰动 非对称脱体涡 N-S方程

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细长体大迎角非对称流动的高速PIV风洞试验研究 被引量：5

18

作者 贺中 吴军强 +1 位作者 蒋卫民 吴继飞 《空气动力学学报》 CSCD 北大核心 2014年第3期295-299,307,共6页

具有细长前体构型的飞行器在大迎角绕流中会出现明显的非对称涡系流动及其伴随而来的非对称力，该现象受多种因素影响，而其中对压缩性效应的研究相对较少。在0．6m 亚跨超声速风洞中，采用 PIV 测量技术，对尖拱细长旋成体大迎角非对... 具有细长前体构型的飞行器在大迎角绕流中会出现明显的非对称涡系流动及其伴随而来的非对称力，该现象受多种因素影响，而其中对压缩性效应的研究相对较少。在0．6m 亚跨超声速风洞中，采用 PIV 测量技术，对尖拱细长旋成体大迎角非对称流动开展了试验研究。试验 M 数范围为0．4～1．2，迎角为40°。试验结果表明：细长体模型在高速情况下仍然存在非对称多涡流动结构；Re 数和压缩性均对非对称涡流动产生明显影响；模型头尖部人工微扰动与非对称涡之间存在确定的响应关系。 展开更多

关键词 大迎角空气动力学 压缩性 非对称涡 细长体

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大迎角细长体非对称空间流场特性的试验研究 被引量：13

19

作者 顾蕴松 明晓 《实验流体力学》 CAS CSCD 北大核心 2005年第2期1-6,共6页

应用七孔探针定量流场测试技术,在低速风洞中通过定量测试细长旋成体背风区三维空间流场,研究了零侧滑条件下细长旋成体在典型大迎角情况下(迎角为55°)背风区附体和离体涡系的空间演化规律,加深了对细长旋成体背风区不对称涡系空... 应用七孔探针定量流场测试技术,在低速风洞中通过定量测试细长旋成体背风区三维空间流场,研究了零侧滑条件下细长旋成体在典型大迎角情况下(迎角为55°)背风区附体和离体涡系的空间演化规律,加深了对细长旋成体背风区不对称涡系空间结构的认识。解释了截面侧向力沿模型体轴分布为幅值递减波形的形成机制。给出了有、无头部小扰动片及小扰动片非定常摆动控制三种情况下的细长体背风区不同的多涡空间结构。细长旋成体背风区横截面的涡量和总压分布测量结果表明在模型头部固定小扰动片可以改变非对称涡的非对称特性,但不能使非对称涡变为对称涡,而在头部非定常小扰动的控制下模型背风区流动呈现对称涡的流态特征。 展开更多

关键词 细长体 大迎角 试验研究 流场特性 对称空间 细长旋成体 空间结构 非对称涡 小扰动 测试技术 七孔探针 空间流场 定量测试 低速风洞 演化规律 形成机制 摆动控制 分布测量 非定常 风区 不对称 模型体 侧向力 头部 横截面

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扰动形状对钝头体非对称流动的影响 被引量：3

20

作者 齐中阳 王延奎 +1 位作者 沙永祥 王磊 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期2691-2697,共7页

通过在钝头体头部施加人工扰动块可以得到确定的大攻角下的非对称背涡结构。为了研究扰动块形状对非对称背涡结构的影响,本文在攻角50°、雷诺数ReD=1.54×105的条件下,利用数值模拟对周向角90°、子午角10°的扰动位... 通过在钝头体头部施加人工扰动块可以得到确定的大攻角下的非对称背涡结构。为了研究扰动块形状对非对称背涡结构的影响,本文在攻角50°、雷诺数ReD=1.54×105的条件下,利用数值模拟对周向角90°、子午角10°的扰动位置的半球形、D型及方形3种扰动块形状分别进行了研究。研究发现在同一扰动位置,半球形扰动主控下的背涡结构为右涡型,而D型扰动和方形扰动主控下的背涡结构呈现左涡型,且方形扰动主控下的背涡结构的非对称性弱于其他2种扰动主控的非对称背涡。通过分析发现扰动块所引起的微流动直接影响钝头体非对称背涡结构。因此为了更精准地通过施加人工扰动得到确定的非对称背涡结构,应尽量选择形状简单、表面平滑过渡的扰动块形状。 展开更多

关键词 钝头体 非对称涡 人工扰动 扰动形状 大迎角

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