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低氧污泥微膨胀在间歇式循环上流污泥床的应用 被引量：1
1
作者 张红 鲍建国 +2 位作者 赵元超 王升泉 虎蕾 《安全与环境工程》 CAS 北大核心 2013年第6期75-80,共6页
采用实际生活污水,将低氧污泥微膨胀节能方法运用到间歇式循环上流污泥床工艺中,通过试验研究了低溶解氧污泥微膨胀状态下污染物的去除效果.结果表明：常温下,在DO为0.4 mg/L左右时,延长进水时间可快速启动丝状菌污泥膨胀,缩短跌水曝气... 采用实际生活污水,将低氧污泥微膨胀节能方法运用到间歇式循环上流污泥床工艺中,通过试验研究了低溶解氧污泥微膨胀状态下污染物的去除效果.结果表明：常温下,在DO为0.4 mg/L左右时,延长进水时间可快速启动丝状菌污泥膨胀,缩短跌水曝气时间可有效抑制丝状菌繁殖;在污泥微膨胀稳定运行期间,SVI值稳定在120～180 mL/g之间,单纯靠低溶解氧引起的污泥微膨胀不会造成污泥沉降性能的恶化以及污泥流失,反而使得出水水质有所改善,出水SS含量很低,COD去除率达90％以上,氨氮去除率达86％以上,除磷效率在82％以上. 展开更多
关键词 低溶解氧 污泥微膨胀 间歇式循环上流污泥床 污水处理
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简化活性污泥1号模型在间歇式循环上流污泥床中的应用 被引量：1
2
作者 曾维丁 鲍建国 邓伟 《安全与环境工程》 CAS 北大核心 2014年第1期52-57,共6页
以活性污泥1号模型(ASM1)为基础,结合间歇式循环上流污泥床工艺结构和实际进水水质特征,建立了简化的活性污泥模型(ASM1-S),该模型与ASM1模型相比,减少了反应过程、进水组分和参数,大大减少了模型参数测定的工作量和模拟过程中的计算量... 以活性污泥1号模型(ASM1)为基础,结合间歇式循环上流污泥床工艺结构和实际进水水质特征,建立了简化的活性污泥模型(ASM1-S),该模型与ASM1模型相比,减少了反应过程、进水组分和参数,大大减少了模型参数测定的工作量和模拟过程中的计算量,从而提高了模型的实用性。本文通过测定模型进水组分和对模型模拟结果影响较大的4个参数(YH、μH、μA、bH)值进行测量,并利用Matlab编制模拟程序,就ASM1-S模型对间歇式循环上流污泥床实际运行状况进行了动态模拟,并将出水中COD、氨氮和总氮模型预测值与实测值进行对比,结果表明:该模型对出水中COD、氨氮和总氮的浓度模拟效果较好,最大误差小于10%,从而验证了ASM1-S模型的可靠性和实用性。 展开更多
关键词 活性污泥1号模型(ASM1) 简化活性污泥模型(ASM1-S) 间歇式循环上流污泥床 模拟
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不同分离装置对小型上流式厌氧污泥床反应器流场的影响
3
作者 张泽宇 吴璇 +3 位作者 王亚超 范显赫 李雪琴 来鈃 《南方农机》 2024年第21期13-17,共5页
【目的】通过对四种不同结构的分离装置进行流场分析,探讨它们对小型上流式厌氧污泥床(UASB)反应器内部气液流动性的影响。【方法】采用气液两相流模拟方法,对UASB反应器中的三相分离区域进行详细的流场模拟。通过比较不同分离装置结构... 【目的】通过对四种不同结构的分离装置进行流场分析,探讨它们对小型上流式厌氧污泥床(UASB)反应器内部气液流动性的影响。【方法】采用气液两相流模拟方法,对UASB反应器中的三相分离区域进行详细的流场模拟。通过比较不同分离装置结构下,分离区的涡旋分布、液体的流速与流向、气体体积分数分布、气体收集率的变化,深入分析它们对实验室规模UASB内部气液流动性的影响。【结果】四种分离装置的涡旋分布存在差异性。1)直筒型装置的沉降区存在较大涡旋,而插口型装置的沉降区无涡旋分布。锥口型与挡板型装置的差异在于后者的斜板与集气罩间存在小涡旋。2)锥口型、挡板型、直筒型分离装置在截面(Y=0.09 m、Y=0.125 m)上均呈现为下降流,插口型为上升流。3)四种分离装置在相同截面的液体垂直方向流速大小表现为插口型>直筒型>锥口型>挡板型。对于气体体积分布而言,锥口型和挡板型装置在集气罩内出现了气体聚集,这意味着气体更易从出口处释出。4)四种分离装置的气体收集率存在明显差异,具体表现为挡板型>锥口型>直筒型>插口型。【结论】分离装置的结构对反应器内涡旋分布、液体的流速与流向、气体体积分数分布、气体收集率均具有显著影响。挡板型分离装置可有效改善液体流动,并显著提高气体收集率。这一发现对于实验室规模UASB的进一步设计和优化具有重要的指导意义。 展开更多
关键词 分离装置 上流式厌氧污泥床(UASB)反应器 气液两相流 气体收集率
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污泥负荷对上流式厌氧污泥床中颗粒污泥快速形成的影响 被引量：11
4
作者 韩丰波 呼世斌 +2 位作者 冯贵颖 李发永 郑志伟 《环境污染与防治》 CAS CSCD 北大核心 2008年第1期44-47,51,共5页
运行两个相同的升流式厌氧污泥床（UASB）反应器R1和R2，设定两个反应器的初始污泥负荷（MCOD／（Mvss·d））分别为0，12、0，17kg／（kg·d），并根据COD去除情况逐步地提高污泥负荷水平，在运行过程中控制R2的污泥负荷始终高... 运行两个相同的升流式厌氧污泥床（UASB）反应器R1和R2，设定两个反应器的初始污泥负荷（MCOD／（Mvss·d））分别为0，12、0，17kg／（kg·d），并根据COD去除情况逐步地提高污泥负荷水平，在运行过程中控制R2的污泥负荷始终高于R137％～40％，以此来研究污泥负荷对颗粒污泥快速形成的影响。实验结果表明，R2内颗粒污泥的形成速率高于R1，其污泥负荷在达到0．29～0．51kg／（kg·d）时，开始形成大量的厌氧颗粒污泥。最终R2内形成的颗粒污泥粒径为1，00～4．00mm的占36.1％，并有6.3％的颗粒污泥粒径在4，00mm以上；而R1中这两个粒径范围的颗粒污泥仅为11．8％和1．2％。同时R2内较大的污泥负荷也使其产生的颗粒污泥具有相对较高的VSS／TSS。最终得出结论，0.29～0.51kg／（kg·d）的污泥负荷能加速厌氧颗粒污泥的形成过程，而低于这个污泥负荷则不利于颗粒污泥的形成。 展开更多
关键词 上流式厌氧污泥床 污泥负荷 厌氧颗粒污泥 沉降速率 VSS/TSS
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上流式厌氧污泥床(UASB)处理皂素废水的研究 被引量：12
5
作者 单丽伟 冯贵颖 +1 位作者 朱丹 王正林 《西北农林科技大学学报（自然科学版）》 CSCD 北大核心 2003年第B10期109-112,共4页
　采用上流式厌氧污泥床(UASB)进行了常温条件下皂素废水的处理研究。结果表明,UASB处理工艺以消化污泥为接种污泥,进水化学需氧量(COD)浓度为4000～6000mg/L,有机负荷为13～25kg/(m3·d),水力停留时间(HRT)为5～7h时,COD去除率可达... 　采用上流式厌氧污泥床(UASB)进行了常温条件下皂素废水的处理研究。结果表明,UASB处理工艺以消化污泥为接种污泥,进水化学需氧量(COD)浓度为4000～6000mg/L,有机负荷为13～25kg/(m3·d),水力停留时间(HRT)为5～7h时,COD去除率可达到70%以上,同时最大产气率为0.34m3/kg,甲烷含量为60%左右,取得了较好的试验效果。 展开更多
关键词 上流式厌氧污泥床 UASB 皂素废水 废水处理
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上流式厌氧污泥床反应器用于黑水预处理 被引量：4
6
作者 陈洪斌 陈伟华 +1 位作者 李辰 戴晓虎 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期900-905,共6页
采用上流式厌氧污泥床反应器（UASB）对黑水进行厌氧预处理,探讨了温度和水力停留时间（HRT）等条件对黑水中有机物的去除转化规律和产甲烷性能的影响.结果表明,厌氧预处理对黑水中有机物去除效果良好,总化学需氧量去除率均在80％左右,... 采用上流式厌氧污泥床反应器（UASB）对黑水进行厌氧预处理,探讨了温度和水力停留时间（HRT）等条件对黑水中有机物的去除转化规律和产甲烷性能的影响.结果表明,厌氧预处理对黑水中有机物去除效果良好,总化学需氧量去除率均在80％左右,悬浮性化学需氧量、溶解性化学需氧量去除率均分别在90％和40％以上.在HRT为10～30 h,总化学需氧量容积负荷率为1.0～2.4 kg· m-3 ·d-1条件下,水温主要影响溶解性化学需氧量的去除效果;除温度外,截留悬浮物水解酸化的另一限制因素是进水溶解性化学需氧量质量浓度.研究认为,采用UASB反应器厌氧预处理黑水的HRT不应低于30 h、水温为30℃左右,该条件下总化学需氧量、悬浮性化学需氧量、溶解性化学需氧量的去除率分别达到79.1％、91.6％和42.1％,厌氧预处理的出水生化需氧量与化学需氧量的质量浓度比提高到0.60. 展开更多
关键词 黑水 上流式厌氧污泥床反应器 水力停留时间 水温 容积负荷率
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低pH值下上流式厌氧污泥床反应器(UASB)以糖蜜为底物制取高纯度氢气 被引量：5
7
作者 李永峰 吕云汉 +1 位作者 李巧燕 陈思远 《环境化学》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期810-816,共7页
采用由有机玻璃制成的上流式厌氧污泥床反应器(UASB),以糖蜜废水为发酵底物,投加适量氯化铵和磷酸二氢钾,研究在低p H值下系统的产氢性能.在系统启动初期,投加碳酸氢钠控制进水p H=6.75—7.15,使系统处于中性厌氧发酵,固定进水COD为4000... 采用由有机玻璃制成的上流式厌氧污泥床反应器(UASB),以糖蜜废水为发酵底物,投加适量氯化铵和磷酸二氢钾,研究在低p H值下系统的产氢性能.在系统启动初期,投加碳酸氢钠控制进水p H=6.75—7.15,使系统处于中性厌氧发酵,固定进水COD为4000 mg·L^(-1),HRT=8 h.系统运行20 d后,系统处于混合型发酵类型,随后停止投加碳酸氢钠.系统经过45 d的运行,乙醇和乙酸浓度占总浓度的79.39%,而丙酸的浓度只占总浓度的10.89%,形成了稳定的典型乙醇型发酵.第65天,乙醇和乙酸的浓度分别为840.56 mg·L^(-1)、403.12 mg·L^(-1),乙醇与乙酸浓度占总浓度的93.2%,氢气含量为86.97%.在出水p H=2.81时,系统产氢性能最佳.氢气产率为2.079 mmol·L^(-1)·h^(-1),氢气产量1.12 m3·m-3·d^(-1),氢气含量91.46%,是稳定期氢气含量的1.65倍. 展开更多
关键词 上流式厌氧污泥床反应器(UASB) pH 乙醇型发酵 生物制氢 糖蜜
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上流式厌氧污泥床快速启动污泥颗粒化试验 被引量：3
8
作者 杨健 王夙 张利群 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期350-355,共6页
采用上流式厌氧污泥床(UASB)反应器,处理棉浆粕黑液,并辅以聚合氯化铝(PAC),加速反应器快速启动.经过四个多月的UASB快速启动试验,分析对比投加PAC的试验组和未投加PAC的对照组的反应器运行过程和结果,以及厌氧污泥性质和污泥颗粒化过程... 采用上流式厌氧污泥床(UASB)反应器,处理棉浆粕黑液,并辅以聚合氯化铝(PAC),加速反应器快速启动.经过四个多月的UASB快速启动试验,分析对比投加PAC的试验组和未投加PAC的对照组的反应器运行过程和结果,以及厌氧污泥性质和污泥颗粒化过程.试验证明,利用UASB工艺处理棉浆粕黑液是有效的,COD去除率可达52%,BOD5去除率可达85%;为加快UASB启动,添加PAC是可行的.添加PAC的反应系统完成了UASB的污泥颗粒化(第119 d),而未投加的反应器污泥颗粒仍处于形成期(第131 d);添加PAC有助于提高系统对抗外界环境变化的抵抗力,缩短对工况变化所需的适应时间;对微生物活性无不良影响. 展开更多
关键词 上流式厌氧污泥床反应器 快速启动 污泥颗粒化 棉浆粕黑液
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上流式厌氧污泥床处理味精生产尾母液废水影响因素的研究 被引量：3
9
作者 高永 张凤娥 +1 位作者 孔峰 程洁红 《环境污染与防治》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期9-12,17,共5页
采用连续流上流式厌氧污泥床(UASB)工艺处理高浓度味精生产尾母液废水。分析了COD容积负荷、pH、挥发性脂肪酸(VFAs)、氨氮、碱度与COD去除率之间的关系。结果表明:(1)UASB反应器处理高浓度味精生产尾母液废水成功实现了污泥颗粒化;(2)... 采用连续流上流式厌氧污泥床(UASB)工艺处理高浓度味精生产尾母液废水。分析了COD容积负荷、pH、挥发性脂肪酸(VFAs)、氨氮、碱度与COD去除率之间的关系。结果表明:(1)UASB反应器处理高浓度味精生产尾母液废水成功实现了污泥颗粒化;(2)当UASB反应器具有足够的pH缓冲能力时,即使在酸性进水条件下,UASB反应器依然能稳定运行,无需配置pH调节单元;(3)在UASB反应器运行初始阶段,应逐步提高COD容积负荷,起始阶段COD容积负荷太高易引起VFAs积累;(4)当出水氨氮浓度提高时,出水pH也随之上升;(5)高浓度氨氮虽然对微生物有一定的毒害作用,但产甲烷菌能够对氨氮的轻微毒性逐渐驯化而适应,系统能在高氨氮环境下稳定运行;(6)提高系统pH缓冲能力,对避免由于VFAs积累而导致的系统pH下降、进而导致COD去除率下降是非常重要的。 展开更多
关键词 味精生产尾母液废水 上流式厌氧污泥床 COD容积负荷 挥发性脂肪酸
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上流式厌氧污泥床反应器处理木薯酒精废水性能 被引量：2
10
作者 王红梅 张亮 +2 位作者 杨丽英 袁忠文 刘芳 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期123-126,共4页
构建了上流式厌氧污泥床(UASB)反应器系统,考察其对高浓木薯酒精废水的处理性能及抗冲击能力。运行结果表明,通过稀释进水COD来逐步提高容积负荷的方式,UASB可运行90 d可达到稳定运行状态。在适宜的COD容积负荷12.4 kg/(m^(3)·d)(... 构建了上流式厌氧污泥床(UASB)反应器系统,考察其对高浓木薯酒精废水的处理性能及抗冲击能力。运行结果表明,通过稀释进水COD来逐步提高容积负荷的方式,UASB可运行90 d可达到稳定运行状态。在适宜的COD容积负荷12.4 kg/(m^(3)·d)(HRT为50 h)下,COD平均去除率和甲烷平均产率分别可达到90.4%±0.8%和(2.67±0.04)L/(L·d)。在高容积负荷15.5 kg/(m^(3)·d)和低pH(5.5)冲击下,UASB反应器对COD去除率仍分别可达到81.4%±1.8%和74.1±1.4%。Geobacter和Methanomassiliicoccus分别为UASB系统内的优势产酸菌群和产甲烷菌种。 展开更多
关键词 木薯酒精废水 上流式厌氧污泥床 容积负荷 COD去除率 甲烷产率
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上流式厌氧污泥床处理豆制品废水启动研究 被引量：9
11
作者 杨秀山 周孟津 《中国沼气》 北大核心 1995年第1期12-15,共4页
用上流式厌氧污泥床（ＵＡＳＢ）处理豆制品废水，以阐明这种消化器启动的效果。研究结果表明，产气率、ＣＯＤ去除率和甲烷含量分别为３．０Ｌ／（Ｌ·ｄ），９３％，５８．４％。从第２６天至４６天的运转期间，ＵＡＳＢ的平均Ｃ... 用上流式厌氧污泥床（ＵＡＳＢ）处理豆制品废水，以阐明这种消化器启动的效果。研究结果表明，产气率、ＣＯＤ去除率和甲烷含量分别为３．０Ｌ／（Ｌ·ｄ），９３％，５８．４％。从第２６天至４６天的运转期间，ＵＡＳＢ的平均ＣＯＤ负荷率、产气率、ＣＯＤ去除率、甲烷含量分别为５．２ｇＣＯＤ／（Ｌ·ｄ），３．５Ｌ／（Ｌ·ｄ），９０％，５９．４％。出水乙酸、丙酸浓度分别为１１１ｍｇ／Ｌ，９８ｍｇ／Ｌ，丁酸浓度不可测出。ＵＡＳＢ内的污泥浓度为３０ｇＴＳＳ／Ｌ，２０．６ｇＶＳＳ／Ｌ。ＵＡＳＢ可获得较好的豆制品废水处理启动效果。 展开更多
关键词 上流式 厌氧污泥床 启动 豆制品 废水处理
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上流式污泥床过滤器处理生物质气化发电焦油废水——厌氧污泥驯化和颗粒化研究 被引量：3
12
作者 李亚新 韩志英 吴创之 《中国沼气》 2003年第4期6-9,共4页
处理生物质气化发电焦油废水的上流式污泥床过滤器(UBF)内厌氧污泥在环境温度(16～36℃)条件下完成驯化并实现颗粒化,其间焦油废水的COD比例是主要影响因素。UBF反应器稳定运行时,在HRT为66 9h,OLR为0 65～0 75kgCOD·m-3d-1的条件... 处理生物质气化发电焦油废水的上流式污泥床过滤器(UBF)内厌氧污泥在环境温度(16～36℃)条件下完成驯化并实现颗粒化,其间焦油废水的COD比例是主要影响因素。UBF反应器稳定运行时,在HRT为66 9h,OLR为0 65～0 75kgCOD·m-3d-1的条件下,焦油废水COD平均去除率达到26%。 展开更多
关键词 上流式污泥床过滤器 生物质 气化发电 焦油废水 厌氧污泥 驯化 颗粒化
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纤维填料在上流式厌氧污泥床过滤器中的作用及特点 被引量：3
13
作者 杨景亮 罗人明 黄群贤 《中国沼气》 北大核心 1995年第1期7-11,共5页
合成纤维填料是一种孔隙率大，比表面积大，价廉耐用的新型填料。它作为不同规模的上流式厌氧污泥床过滤器（ＵＡＳＢ＋ＡＦ）的滤层填料，在处理高浓度有机废水的试验和生产运行过程中均显出突出的优点。纤维填料挂膜性能好，膜活性较... 合成纤维填料是一种孔隙率大，比表面积大，价廉耐用的新型填料。它作为不同规模的上流式厌氧污泥床过滤器（ＵＡＳＢ＋ＡＦ）的滤层填料，在处理高浓度有机废水的试验和生产运行过程中均显出突出的优点。纤维填料挂膜性能好，膜活性较高，并具有阻截污泥的作用，纤维填料的设置还改善了反应区上部的水流状态。因而，从整体上提高了反应器的性能。 展开更多
关键词 纤维填料 上流式 厌氧污泥床 过滤器 废水处理
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上流式污泥床过滤器的回顾与展望 被引量：2
14
作者 吴斌 廖银章 李旭东 《化工环保》 CAS CSCD 北大核心 2004年第z1期90-93,共4页
介绍了上流式污泥床过滤器工艺的构形特点及工作原理,动力学模型,运行性能,启动及运行种的主要影响因素;概述了国内外对该工艺的研究现状;指出了今后的研究方向。
关键词 上流式污泥床过滤器 厌氧消化 废水处理
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上流式厌氧污泥复合床-膜生物反应器处理垃圾渗滤液 被引量：1
15
作者 闫志明 普红平 阳立平 《环境污染与防治》 CAS CSCD 北大核心 2004年第3期239-239,共1页
关键词 上流式厌氧污泥复合床 膜生物反应器 垃圾渗滤液 硝化菌 SMBR
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用上流式厌氧污泥床处理味精废水的研究 被引量：8
16
作者 丁忠浩 蔡连浪 +1 位作者 李镭 沙茜 《环境科学与技术》 CAS CSCD 2002年第4期30-31,33,共3页
采用了上流式厌氧污泥床处理高浓度味精废水 ,研究了UASB反应器的菌种培养驯化条件和连续运行工艺参数 。
关键词 上流式厌氧污泥床 味精废水 UASB反应器 有机物浓度 特性菌种 废水处理
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上流式厌氧污泥床反应器的腐蚀与防护 被引量：4
17
作者 欧阳峰 《西南交通大学学报》 EI CSCD 北大核心 2001年第1期5-7,共3页
由于上流式厌氧污泥床 (UASB)内发生的反应主要属于化学过程和生物过程 ,因此UASB反应器内壁极易发生腐蚀 ,从而影响反应效果 ,降低设备使用寿命 ,增加维护费用。在分析了上流式厌氧污泥床反应器的结构与工艺对腐蚀的作用的基础上 ,讨... 由于上流式厌氧污泥床 (UASB)内发生的反应主要属于化学过程和生物过程 ,因此UASB反应器内壁极易发生腐蚀 ,从而影响反应效果 ,降低设备使用寿命 ,增加维护费用。在分析了上流式厌氧污泥床反应器的结构与工艺对腐蚀的作用的基础上 ,讨论了腐蚀机理 ,提出了应在改进防腐设计、采用耐腐蚀材料和对设备进行防腐处理等 3个方面采取措施 ,从而防止UASB反应器内的腐蚀现象。 展开更多
关键词 上流式厌氧污泥床 反应器 腐蚀机理 防腐措施 防腐设计 耐腐蚀材料 污水处理
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上流式污泥床过滤器处理垃圾渗滤液的实验研究 被引量：1
18
作者 袁志宇 刘友荣 高俊峰 《中国农村水利水电》 北大核心 2009年第6期31-33,共3页
采用上流式污泥床过滤器（UBF）处理垃圾渗滤液，从对UBF中填料进行预处理到UBF中微生物的驯化和培养的全过程进行了实验，结果表明：利用UASB反应器中剩余颗粒污泥作为接种污泥可快速启动UBF处理垃圾渗滤液，在启动期内CODc，的平均去... 采用上流式污泥床过滤器（UBF）处理垃圾渗滤液，从对UBF中填料进行预处理到UBF中微生物的驯化和培养的全过程进行了实验，结果表明：利用UASB反应器中剩余颗粒污泥作为接种污泥可快速启动UBF处理垃圾渗滤液，在启动期内CODc，的平均去除率在常温（23．2～33．6℃）条件下可达到61．1％，其中AF段CODc的平均去除率达到21．5％。 展开更多
关键词 上流式污泥床过滤器 UBF 垃圾渗滤液 填料挂膜 颗粒污泥 装置启动
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中型上流式厌氧污泥床处理甲醇废水启动初期工艺参数控制 被引量：2
19
作者 赵洪波 《化工环保》 CAS CSCD 北大核心 1998年第6期369-372,共4页
介绍了上流式厌氧污泥床处理甲醇废水工业装置启动初期应注意的几个问题，包括温度控制、污泥搅拌、进水方式、进水浓度及异常情况处理等，给出了具体的工艺参数。
关键词 上流式 厌氧污泥床 甲醇废水 启动 废水处理
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泸型白酒废水上流式厌氧污泥床反应工艺处理 被引量：1
20
作者 先元华 《中国酿造》 CAS 北大核心 2015年第1期76-79,共4页
在工业规模装置上对泸型白酒废水上流式厌氧污泥床反应工艺进行了实验研究,主要考察了pH值、容积负荷、温度、污泥量、进水固体悬浮物量和挥发性脂酸酸对化学需氧量（CODcr）去除效果的影响.结果表明,上流式厌氧污泥床反应可有效去除泸... 在工业规模装置上对泸型白酒废水上流式厌氧污泥床反应工艺进行了实验研究,主要考察了pH值、容积负荷、温度、污泥量、进水固体悬浮物量和挥发性脂酸酸对化学需氧量（CODcr）去除效果的影响.结果表明,上流式厌氧污泥床反应可有效去除泸型白酒废水中的CODcr; pH值在6.2～7.8范围内CODcr去除率呈抛物线趋势,在pH值7.0左右最佳;容积负荷在8000～10 000 mg/L范围内随负荷增大而CODcr去除率增加,之后逐渐降低;温度宣控制36～38℃范围内;进水固体悬浮物量宜低于1 800 mg/L;污泥量宜占总体积的20％左右;挥发性脂酸酸浓度最适范围＜2.5 mmol/L;工艺CODcr去除率达到了85％以上,处理能力满足了实际生产的要求,运行效果良好. 展开更多
关键词 泸型白酒 废水处理 上流式厌氧污泥床反应 CODCR
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