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锻造加热处理对高硼铸造铁基合金组织与性能的影响 被引量:10
1
作者 张建军 高义民 +2 位作者 邢建东 马胜强 刘力 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期112-116,121,共6页
采用锻造+热处理复合工艺消除高硼铸造铁基合金中硼化物的连续网状分布,显著提高了合金的韧性.借助扫描电镜、透射电镜和X射线衍射仪等手段分析了锻造+热处理对高硼铸造铁基合金组织与性能的影响,结果表明:锻造使网状硼化物破断,获得了... 采用锻造+热处理复合工艺消除高硼铸造铁基合金中硼化物的连续网状分布,显著提高了合金的韧性.借助扫描电镜、透射电镜和X射线衍射仪等手段分析了锻造+热处理对高硼铸造铁基合金组织与性能的影响,结果表明:锻造使网状硼化物破断,获得了均匀分布在基体中的条块状硼化物,硼化物局部出现"颈缩"和亚晶界;经热处理后,硼化物尖角圆整化,而存在"颈缩"部位和亚晶界的硼化物则断开和球化;经锻造+热处理复合工艺处理后,合金的宏观硬度略有增加,由HRC51.4增加到HRC54.7,冲击韧性则大幅度提高,由5J/cm2提高到107J/cm2,增加了约21倍,冲击断口由脆性断口转变为韧性断口. 展开更多
关键词 铸造合金 锻造 热处理 化物
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硼铬合金铸铁磨辊的研制
2
作者 罗全顺 宋延沛 +2 位作者 田志兴 赵进忠 陆文华 《洛阳工学院学报》 CAS 1992年第2期13-18,共6页
采用正交试验法探讨了硼、铬、铜和磷诸元素对白口铸铁冲击韧性、硬度和耐磨性的影响。在此基础上研制出一种硼铬低合金铸铁,用于面粉机磨辊生产,显著地提高了磨辊的耐磨性,延长了使用寿命。以硼、铬取代镍、钼合金还可使磨辊的生产成... 采用正交试验法探讨了硼、铬、铜和磷诸元素对白口铸铁冲击韧性、硬度和耐磨性的影响。在此基础上研制出一种硼铬低合金铸铁,用于面粉机磨辊生产,显著地提高了磨辊的耐磨性,延长了使用寿命。以硼、铬取代镍、钼合金还可使磨辊的生产成本有所降低。 展开更多
关键词 磨辊 白口 合金
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铁硼碳合金中硼在Fe_3(C_(1-x),B_x)相中的固溶度 被引量:1
3
作者 李少雄 赵明 张莉 《农业机械学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1993年第4期91-95,共5页
含硼钢铁材料在农机、矿机中的广阔应用前景与正确认识和确定硼在Fe_a(C_(1-x),B_x)中的固溶度密切相关。研究表明:Fe-C-B合金在1050℃加热后,其中Fe_3(C_(1-x),B_x)的x最大范围为0.05~0.90。当Fe_3(C_(1-x),B_x)与γ-Fe共存时,随合金... 含硼钢铁材料在农机、矿机中的广阔应用前景与正确认识和确定硼在Fe_a(C_(1-x),B_x)中的固溶度密切相关。研究表明:Fe-C-B合金在1050℃加热后,其中Fe_3(C_(1-x),B_x)的x最大范围为0.05~0.90。当Fe_3(C_(1-x),B_x)与γ-Fe共存时,随合金含B量的增加和(或)含C量的减少,x=0.05~0.90,Fe_3(C_(1-x),B_x)的晶格常数α和c减小1.5%,b增大6.5%,它的显微硬度从1020HV增加到1360HV。当Fe_3(C_(1-x),B_x)与γ-Fe、石墨和Fe_2B之中的两个相共存时,x值及晶格常数和显微硬度分别有一固定值。 展开更多
关键词 晶格常数 固溶度 合金
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稀土、氮对高硼铁基合金凝固组织和性能的影响 被引量:5
4
作者 胡建国 邹小伟 张旺盛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第19期19-21,25,共4页
研究了稀土、氮复合变质处理对含0.26wt%C,2.05wt%B和0.64wt%Ti的高硼低碳铁基合金凝固组织和性能的影响。结果表明,高硼低碳铁基合金的凝固组织中除了有网状分布的Fe2B化合物外,还存在少量TiB2块状组织;经稀土、氮复合变质处理后,组织... 研究了稀土、氮复合变质处理对含0.26wt%C,2.05wt%B和0.64wt%Ti的高硼低碳铁基合金凝固组织和性能的影响。结果表明,高硼低碳铁基合金的凝固组织中除了有网状分布的Fe2B化合物外,还存在少量TiB2块状组织;经稀土、氮复合变质处理后,组织明显细化且分布均匀性增加,硼化物中出现了多处明显颈缩和断网现象,没有新相出现,其硼化物仍是Fe2B和TiB2;此外,变质处理对高硼低碳铁基合金硬度无明显影响,但明显提高抗弯强度和冲击韧度。最后分析了高硼低碳铁基合金凝固组织和性能变化的原因。 展开更多
关键词 低碳合金 变质处理 稀土 化物 力学性能
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几种铸造和退火镨铁铜硼合金的显微组织和性能
5
作者 黄金昌 《稀有金属快报》 CSCD 1994年第10期20-21,共2页
关键词 合金 显微组织 性能 铸造 退火
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Fe-B-Si共晶合金的微观净化及净化机制 被引量:5
6
作者 张振忠 陈光 +1 位作者 杨根仓 崔鹏 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2001年第2期169-174,共6页
采用熔融玻璃与循环过热相结合的净化方法 ,系统研究了Fe -B -Si共晶合金的净化规律及其净化机制 ,提出了该合金大体积液态金属获得深过冷的优化工艺 .采用该工艺可快速、稳定地使 6~ 70gFe82 B17Si1、Fe80 .5B15.5Si4 、Fe76B12 Si12 ... 采用熔融玻璃与循环过热相结合的净化方法 ,系统研究了Fe -B -Si共晶合金的净化规律及其净化机制 ,提出了该合金大体积液态金属获得深过冷的优化工艺 .采用该工艺可快速、稳定地使 6~ 70gFe82 B17Si1、Fe80 .5B15.5Si4 、Fe76B12 Si12 、Fe76B12 Si10 C2 合金分别获得 34 3K、35 8K、36 7K和 412K大过冷度 ,并首次成功地制备了Fe76B12 Si12 及Fe76B12 Si10 C2 合金的块状纳米软磁材料 .研究结果表明 ,净化玻璃的化学成分。 展开更多
关键词 硅共晶合金 块状纳米软磁材料 循环过热 熔融玻璃 净化 循环过热 深过冷
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深过冷Fe-B-Si共晶合金凝固组织纳米化机制探讨 被引量:4
7
作者 张振忠 杨根仓 陈光 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2001年第4期342-346,共5页
采用深过冷及深过冷加水淬的方法 ,成功地制备了样品直径为 16mm ,高为 15mm ,组织中晶粒平均尺寸小于 12 0nm的Fe76B12 Si12 合金块体纳米材料 .理论分析与实际计算结果表明 :该合金凝固组织纳米化的主要原因在于 ,其共晶两相的生长速... 采用深过冷及深过冷加水淬的方法 ,成功地制备了样品直径为 16mm ,高为 15mm ,组织中晶粒平均尺寸小于 12 0nm的Fe76B12 Si12 合金块体纳米材料 .理论分析与实际计算结果表明 :该合金凝固组织纳米化的主要原因在于 ,其共晶两相的生长速度小、组织粗化速率小、溶质平衡分配系数低以及具有相对较低的熔化焓 ;深过冷Fe -B -Si合金块体纳米软磁材料制备的理想条件是 :获得超过冷、选择主要由溶质扩散控制生长的共晶合金成分、获得Fe2 B(Si) 展开更多
关键词 Fe-B-Si共晶合金 深过冷 纳米软磁材料 凝固组织 纳米化机制 硅共晶合金 块状金属纳米材料
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深过冷Fe_(82)B_(17)Si_1合金的凝固组织与软磁性能 被引量:1
8
作者 张振忠 赵芳霞 杨根仓 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2004年第2期136-139,共4页
采用扫描电镜、X射线衍射仪等分析方法,系统研究了凝固组织对深过冷Fe82B17Si1合金软磁性能的影响.结果表明:该合金的最佳软磁性能位于Fe2B相完全粒化的超细球状非规则共晶组织区,通过减小该组织中Fe2B相尺度可进一步改善其软磁性能;该... 采用扫描电镜、X射线衍射仪等分析方法,系统研究了凝固组织对深过冷Fe82B17Si1合金软磁性能的影响.结果表明:该合金的最佳软磁性能位于Fe2B相完全粒化的超细球状非规则共晶组织区,通过减小该组织中Fe2B相尺度可进一步改善其软磁性能;该合金的磁损耗机制与常规软磁材料不同,材料中存在较大的剩余损耗,其磁损耗大幅度降低的Fe2B相临界尺寸为0 5μm左右. 展开更多
关键词 Fe17B17Si1合金 深过冷 凝固组织 软磁性能 硅共晶合金
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非晶态Fe-B-Si合金退火转变过程动力学特征
9
作者 车晓舟 罗堪昌 +1 位作者 朱敏 李祖鑫 《华南理工大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第2期75-79,共5页
用Arhenius公式和Kisinger方程对非晶态Fe_B_Si合金的退火转变过程进行了系统的动力学分析.在低温结构弛豫阶段,Fe_B_Si合金的结构弛豫激活能随温度的升高而单调增大;在晶化初期,非晶态Fe_B_S... 用Arhenius公式和Kisinger方程对非晶态Fe_B_Si合金的退火转变过程进行了系统的动力学分析.在低温结构弛豫阶段,Fe_B_Si合金的结构弛豫激活能随温度的升高而单调增大;在晶化初期,非晶态Fe_B_Si合金的表观晶化激活能随温度的升高而降低,在DSC曲线上α_Fe转变最大速率处出现转折;温度高于转折点后,晶化激活能随温度的升高而单调增大. 展开更多
关键词 非晶态合金 退火 动力学 合金 软磁合金
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活化非晶Fe_(80)Zr_(12)B)8合金催化剂的表面结构
10
作者 张清霄 张永弘 《洛阳工学院学报》 CAS 2002年第3期13-16,共4页
采用Auger电子能谱 (AES)、X射线光电子能谱 (XPS)、扫描Auger探针 (SAM)及X射线衍射 (XRD)等分析手段 ,研究了活化非晶Fe80 Zr1 2 B8合金催化剂的表面结构。实验结果表明 :非晶Fe80 Zr1 2 B8合金条带原位活化后 ,条带比表面积从原始条... 采用Auger电子能谱 (AES)、X射线光电子能谱 (XPS)、扫描Auger探针 (SAM)及X射线衍射 (XRD)等分析手段 ,研究了活化非晶Fe80 Zr1 2 B8合金催化剂的表面结构。实验结果表明 :非晶Fe80 Zr1 2 B8合金条带原位活化后 ,条带比表面积从原始条带的 0 .11m2 g增加到了 2 .6 8m2 g ;条带体结构发生了晶化 ;活化催化剂表面形成了一层多孔粉粒 ,粉粒内部微观结构由α Fe微晶 ,ZrO2 、ZrN及B的氧化物组成。 展开更多
关键词 非晶合金 原位活化 催化剂 表面结构 -锆-合金 活性 比表面积
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激波冲击(Fe_(0.99)Mo_(0.01))_(78)Si_9B_(13)非晶合金晶化第二相的TEM研究
11
作者 刘贤 杨宇 +1 位作者 田兴时 何俊 《电子显微学报》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期62-65,共4页
用激波冲击 (Fe0 99M0 0 1 ) 78Si9B1 3非晶软磁合金 ,非晶相发生相变 ,形成纳米尺寸的α (Si,Mo)主晶相和第二相 ,电子衍射详细研究了第二相。用Fe2 B等的粉末衍射数据卡数据来标定第二相的单晶电子衍射谱偏离大。通过对实验数据的... 用激波冲击 (Fe0 99M0 0 1 ) 78Si9B1 3非晶软磁合金 ,非晶相发生相变 ,形成纳米尺寸的α (Si,Mo)主晶相和第二相 ,电子衍射详细研究了第二相。用Fe2 B等的粉末衍射数据卡数据来标定第二相的单晶电子衍射谱偏离大。通过对实验数据的大量计算 :第二相被确认为Si固溶于Fe2 B的 (Fe,Si) 2 B ,其点阵常数与Fe2 B有一定差别 ,为a =0 4 895 0nm ,c=0 880 2 3nm ,Si的溶质成分估计为 10 7%。 展开更多
关键词 (Fe0.99Mo0.01)78Si9B13 合金 点阵常数 电子衍射谱 激波冲击 晶相 晶化第二相
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超高强度延性Fe-B-Si-Nb玻璃态合金
12
作者 范爱国 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2005年第3期16-16,共1页
日本技术人员对Fe-B-Si-Nb玻璃态合金的非晶形成能力和力学性能进行了研究,他们成功制备了2mm直径的圆柱状Fe67B20Si14Nb8非晶合金材料,其弹性模量,压缩断裂强度和延伸率分别为200Gpa,4200MPa和1.9。沿剪切面可以观察到许多剪切带,... 日本技术人员对Fe-B-Si-Nb玻璃态合金的非晶形成能力和力学性能进行了研究,他们成功制备了2mm直径的圆柱状Fe67B20Si14Nb8非晶合金材料,其弹性模量,压缩断裂强度和延伸率分别为200Gpa,4200MPa和1.9。沿剪切面可以观察到许多剪切带,剪切面与加载方向的夹角大约40°,断裂沿剪切面发生,在高分辨率的TEM图象中可以看见局部有序区,材料的高力学性能可归因于局部有序区对剪切带扩散的抑制作用。 展开更多
关键词 --硅-镍玻璃态合金 非晶成型 力学性能 弹性模量
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正交结构的Fe_3B电子理论 被引量:2
13
作者 钟凤兰 李春杰 张瑞林 《吉林大学自然科学学报》 CAS CSCD 1997年第4期49-51,共3页
应用键距差方法分析了o-Fe3B的价电子结构,指出了o-Fe3B的价电子结构的基本特点,并以此为基础分析了o-Fe3B的某些物理性质.
关键词 价电子结构 正交结构 铁硼合金 电子理论
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Glass Formability and Soft Magnetic Properties of Bulk Y-Fe-B-Ti Metals 被引量:6
14
作者 H. W. Chang Y. C. Huang +2 位作者 C. W. Chang C. H. Chiu W. C. Chang 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第6期871-874,829,共5页
The Ti effects on the glass forming ability and the magnetic properties of Y-Fe-B-Ti bulk metallic glasses have been investigated.Substituting 2 and 4 at% Ti for Fe or B in Y_6Fe_ 70B_ 22 alloys decrease the saturatio... The Ti effects on the glass forming ability and the magnetic properties of Y-Fe-B-Ti bulk metallic glasses have been investigated.Substituting 2 and 4 at% Ti for Fe or B in Y_6Fe_ 70B_ 22 alloys decrease the saturation magnetization(σ_s)and deteriorate the glass forming ability,respectively.However,substitution of 2 at% Ti for Y in Y_6Fe_ 72B_ 22 alloy induces larger supercooled region of 72.7℃,which not only makes the bulk glassy rod as large as 3mm in diameter,but also results in the superior soft magnetic properties of σ_s=126emu/g,coercivity(H_c)=0.2 Oe and Curie temperature(T_C)=268℃.Among all Y-Fe-B-Ti bulk amorphous rods,Y_4Fe_ 72B_ 22Ti_2 displays the best glass forming ability and also the proper soft magnetic properties. 展开更多
关键词 软磁性质 合金 玻璃成形性 温度
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