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钙处理方式对X120管线钢中非金属夹杂特性的影响
1
作者 满佳辰 王秦秋 +4 位作者 张媛媛 何志军 于河 韩啸 杨鑫 《冶金能源》 北大核心 2025年第3期24-29,41,共7页
文章采取铝钙复合脱氧和铝+硅钙分步脱氧,对管线钢中夹杂进行了改性处理。实验结果表明,当采取0.018%铝钙合金复合脱氧处理时,钢中夹杂物的微观形貌、夹杂物的个数以及夹杂物的长宽比最为理想,改性效果最优。与铝+硅钙分步脱氧处理相比... 文章采取铝钙复合脱氧和铝+硅钙分步脱氧,对管线钢中夹杂进行了改性处理。实验结果表明,当采取0.018%铝钙合金复合脱氧处理时,钢中夹杂物的微观形貌、夹杂物的个数以及夹杂物的长宽比最为理想,改性效果最优。与铝+硅钙分步脱氧处理相比,铝钙复合脱氧处理可促进脱氧产物的碰撞、聚集,反应形成低熔点大型夹杂易于上浮,且此类夹杂更易趋于球状。采取铝钙复合脱氧处理时,添加适宜浓度的Al、Ca是改变夹杂物性态的关键。 展开更多
关键词 X120管线钢 钙处理 铝钙复合处理 非金属夹杂 夹杂物改性
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不同冶炼工艺生产H13钢中非金属夹杂物特征及其对力学性能的影响
2
作者 邸英南 马党参 +2 位作者 周健 迟宏宵 谷金波 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期69-75,共7页
采用真空感应+真空自耗(VIM+VAR)、电弧炉+炉外精炼+真空脱气+保护气氛电渣重熔(EAF+LF+VD+PESR)、EAF+LF+VD以及EAF+LF+VD+电渣重熔(ESR)等4种工艺冶炼H13热作模具钢,并进行高温扩散、轧制、奥氏体化和回火处理,研究了不同冶炼工艺生产... 采用真空感应+真空自耗(VIM+VAR)、电弧炉+炉外精炼+真空脱气+保护气氛电渣重熔(EAF+LF+VD+PESR)、EAF+LF+VD以及EAF+LF+VD+电渣重熔(ESR)等4种工艺冶炼H13热作模具钢,并进行高温扩散、轧制、奥氏体化和回火处理,研究了不同冶炼工艺生产H13钢中非金属夹杂物特征及其对力学性能的影响。结果表明:4种冶炼工艺生产的试验钢回火组织均为回火马氏体+未溶碳化物+析出碳化物;VIM+VAR工艺生产的试验钢中非金属夹杂物含量最少且尺寸较小,该钢的洁净度较高,力学性能最佳;EAF+LF+VD工艺生产的试验钢中非金属夹杂物含量最高且尺寸大,其碳化物质点易发生破碎,该钢的塑性最低。细小且数量少的非金属夹杂物在拉伸过程中不易作为裂纹源加速材料断裂,因此较高的洁净度可以提高H13钢的力学性能。 展开更多
关键词 冶炼工艺 非金属夹杂物 热作模具钢 冲击韧性 拉伸性能
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RH精炼过程钢中非金属夹杂物行为及演变规律 被引量：18
3
作者 王德永 吕铭 +1 位作者 刘承军 姜茂发 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期373-377,共5页
以RH精炼为研究对象,在不同时间节点取样,采用金相显微镜、SEM等手段研究了钢中夹杂物成分、数量、尺寸分布的变化规律,并对RH过程夹杂物的碰撞聚合、长大、去除行为进行了讨论.结果表明:RH精炼过程中夹杂物的去除明显,软吹结束后,几乎... 以RH精炼为研究对象,在不同时间节点取样,采用金相显微镜、SEM等手段研究了钢中夹杂物成分、数量、尺寸分布的变化规律,并对RH过程夹杂物的碰撞聚合、长大、去除行为进行了讨论.结果表明:RH精炼过程中夹杂物的去除明显,软吹结束后,几乎没有大于10μm的夹杂物.随精炼时间延长,夹杂物平均粒径变化不大,但单位面积夹杂物数量显著减少,而夹杂物面积比呈先增大后降低的趋势.弹簧钢中硅酸盐夹杂物具有一定的硫容量,可形成边缘为富硫相,内核为硅酸盐的双层夹杂物.由于RH内钢水的强烈混合,固态夹杂物极易被液态铝酸钙夹杂物捕获,形成镶嵌特征的复合夹杂物. 展开更多
关键词 RH精炼 非金属夹杂物 演变 去除 镶嵌结构
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IF钢生产过程非金属夹杂物的演变行为 被引量：16
4
作者 黄健 闵义 +1 位作者 姜茂发 刘承军 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期368-372,共5页
在DS-LD-RH-CC工艺IF钢工业生产过程系统取样和全氧含量、氮含量、非金属夹杂物形貌和化学成分检测的基础上,结合热力学分析,研究了非金属夹杂物含量、形貌与成分的演变过程.结果表明,冶炼过程钢中全氧含量逐渐降低,但需控制钢包渣氧化... 在DS-LD-RH-CC工艺IF钢工业生产过程系统取样和全氧含量、氮含量、非金属夹杂物形貌和化学成分检测的基础上,结合热力学分析,研究了非金属夹杂物含量、形貌与成分的演变过程.结果表明,冶炼过程钢中全氧含量逐渐降低,但需控制钢包渣氧化性以进一步降低铸坯中全氧含量;在浇铸过程中发生明显的增氮现象,应进一步加强保护浇铸,控制浇铸过程钢水增氮;在RH精炼过程中,脱氧后主要生成团簇状单一Al2O3夹杂物,Ti合金化后生成球形Al-Ti-O和内外分层的Al-Ti-Ca-Mg-O复合夹杂物;在钢水凝固过程中,生成了内层为Ti-Al-Mn-O-S、外层为TiN和AlN的复合夹杂物.在铸坯中还存在由结晶器卷渣导致的含有K,Na成分的Ti-Al-Ca-Si-Mn-O大型复合夹杂物. 展开更多
关键词 IF钢 生产过程 全氧 非金属夹杂物 演变
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转炉流程轴承钢连铸坯非金属夹杂物的行为 被引量：16
5
作者 王硕明 吕庆 +1 位作者 王洪利 梁玫 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期192-195,共4页
探讨了BOF-LF-VD-CC流程生产的轴承钢连铸坯非金属夹杂物的物性、分布、特点,并通过示踪剂追踪分析了轴承钢夹杂物的来源,为轴承钢夹杂物的去除,提高转炉流程轴承钢质量提供了依据.研究表明,该生产流程可以获得T[O]的平均值为9.3×1... 探讨了BOF-LF-VD-CC流程生产的轴承钢连铸坯非金属夹杂物的物性、分布、特点,并通过示踪剂追踪分析了轴承钢夹杂物的来源,为轴承钢夹杂物的去除,提高转炉流程轴承钢质量提供了依据.研究表明,该生产流程可以获得T[O]的平均值为9.3×10-4%;显微夹杂体积分数为0.031%;>50μm的大型夹杂为1.5 mg/10 kg的洁净度较高的轴承钢连铸坯.夹杂物主要为<5μm的显微夹杂,它的分布特点决定了连铸坯中夹杂物的分布特点,显微夹杂主要是多元素复合脱氧产物与中间包液面二次氧化产物吸附集聚形成的复合物,其次是结晶器液面对钢液的污染,钢包液面影响较小. 展开更多
关键词 轴承钢 非金属夹杂物 疲劳强度 示踪法
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Q235连铸板坯中非金属夹杂物的分析 被引量：8
6
作者 刘林飞 刘守平 +4 位作者 周上祺 任勤 李丁 康人木 吴文东 《重庆大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期72-75,共4页
为了进一步提高产品质量,提高钢材的纯净度,采用了光学显微镜、扫描电镜、X射线能谱仪以及电解称重法对威钢板坯连铸生产过程中非金属夹杂物的类型、数量、大小、组成及分布等进行了研究,并且讨论了目前生产工艺中非金属夹杂物的来源.... 为了进一步提高产品质量,提高钢材的纯净度,采用了光学显微镜、扫描电镜、X射线能谱仪以及电解称重法对威钢板坯连铸生产过程中非金属夹杂物的类型、数量、大小、组成及分布等进行了研究,并且讨论了目前生产工艺中非金属夹杂物的来源.结果表明:板坯的夹杂物主要是小于10μm的球形硅酸盐夹杂物,有少量的多边形夹杂物;有单相的也有多相的夹杂物;在板坯厚度和宽度方向上都是在1/4和1/3位置处出现聚集.夹杂物主要是由于钢液脱氧产生的内生夹杂物. 展开更多
关键词 Q235连铸板坯 非金属夹杂物 分布 来源
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粉末高温合金中非金属夹杂物问题的研究进展 被引量：20
7
作者 张丽娜 张麦仓 +1 位作者 李晓 谢锡善 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2001年第3期64-68,共5页
总结了国内外粉末高温合金中非金属夹杂物的研究概况 ,包括非金属夹杂物特性的研究 ,夹杂物的存在对粉末高温合金力学性能的影响 ,以及解决夹杂物问题的各种措施方法的研究进展。
关键词 粉末高温合金 非金属夹杂物 力学性能 低周疲劳寿命 航空材料
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铝熔体中非金属夹杂物电磁分离效率研究 被引量：8
8
作者 曹志强 张秋明 +1 位作者 贾非 金俊泽 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第4期441-445,455,共6页
分析比较了电磁分离非金属夹杂物的几种不同方法 .推导了不同类型电磁场 ,如直流电场与稳恒磁场正交、交变磁场、交变电场等作用下夹杂物的去除速度和去除效率计算公式 ,并同重力沉积速度进行了对比 .对圆管半径、电磁场频率等参数对去... 分析比较了电磁分离非金属夹杂物的几种不同方法 .推导了不同类型电磁场 ,如直流电场与稳恒磁场正交、交变磁场、交变电场等作用下夹杂物的去除速度和去除效率计算公式 ,并同重力沉积速度进行了对比 .对圆管半径、电磁场频率等参数对去除效率的影响作了分析阐述 .发现夹杂物的去除效率随着电流及其作用时间的增加而增加 ,但随管径增加而显著降低 .就小尺寸夹杂物的分离而言 ,交变磁场法相对较好 ,因为其去除效率对颗粒尺寸的依赖性较小 . 展开更多
关键词 铝熔体 非金属夹杂物 电磁分离 电磁过滤 电磁场 去除效率 电磁净化工艺 铝冶炼
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HIP态FGH96合金中人工加入非金属夹杂物的特征 被引量：12
9
作者 周晓明 汪武祥 +2 位作者 杨洪涛 唐定中 颜鸣皋 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2005年第4期1-5,共5页
研究了三种人工加入的非金属夹杂物在HIP态P/MFGH96合金中的不同特征。结果表明,三种类型的夹杂物各自表现出了不同的形貌特征和界面结构,并通过显微硬度测定说明了三种不同的界面结构对基体力学性能的影响。
关键词 粉末高温合金 非金属夹杂物
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不同电解方法萃取SPHC钢中非金属夹杂物的研究 被引量：8
10
作者 李阳 孙海波 +2 位作者 兰鹏 潘峰 张家泉 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2015年第6期408-412,共5页
分别采用传统大样电解法和非水溶液电解法萃取SPHC低碳铝镇静钢铸坯中的非金属夹杂物,结合SEM和EDS分析,对比研究两种方法所提取出的夹杂物类型、成分、形貌以及尺寸等方面的差异。结果表明,采用大样电解法所萃取的夹杂物中,大部分为常... 分别采用传统大样电解法和非水溶液电解法萃取SPHC低碳铝镇静钢铸坯中的非金属夹杂物,结合SEM和EDS分析,对比研究两种方法所提取出的夹杂物类型、成分、形貌以及尺寸等方面的差异。结果表明,采用大样电解法所萃取的夹杂物中,大部分为常见的大型硅铝酸盐系夹杂(尺寸大于100μm),呈球状或不规则块状,且部分球状夹杂物形貌有破损;而采用非水溶液电解法所萃取的夹杂物尺寸则相对较小,细小的非稳定夹杂物如Cr_2O_3-NiO、CaO-Al_2O_3-SiO_2-P_2O_5等,均可被无损伤地提取出来。 展开更多
关键词 SPHC 非金属夹杂物 大样电解 非水溶液电解 萃取
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锂对工业纯铜中非金属夹杂的净化作用及热力学分析 被引量：5
11
作者 陈家钊 朱达川 +3 位作者 李宁 张伟东 涂铭旌 胡兆敏 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第A01期111-114,共4页
向熔融铜液中加入微量锂，可使铜中氧、硫等非金属夹杂含量大幅度下降，当加入锂量为最佳值时，工业纯铜中的氧可降至２×１０－４％～３×１０－４％，硫可降至５×１０－４％，远远低于国标规定无氧铜的上限值。所以，锂... 向熔融铜液中加入微量锂，可使铜中氧、硫等非金属夹杂含量大幅度下降，当加入锂量为最佳值时，工业纯铜中的氧可降至２×１０－４％～３×１０－４％，硫可降至５×１０－４％，远远低于国标规定无氧铜的上限值。所以，锂对工业纯铜具有特别优异的净化作用。这是由于锂是化学活性相当高的一种元素，在铜熔点温度下，极易置换Ｃｕ２Ｏ，ＣｕＯ和Ｃｕ２Ｓ中的氧和硫，生成Ｌｉ２Ｏ和Ｌｉ２Ｓ形成熔渣所致。 展开更多
关键词 锂分析 铜 非金属夹杂 净化作用 热力学分析
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利用超重力分离5052铝合金熔体中的非金属夹杂 被引量：10
12
作者 宋高阳 宋波 +3 位作者 杨玉厚 贾树建 李军成 辛文彬 《有色金属科学与工程》 CAS 2015年第1期29-34,共6页
在自行设计改装的超重力装置上采用超重力场分离铝熔体中的非金属夹杂,研究了不同重力系数下,5052铝合金熔体中夹杂物的分离规律.实验结果表明:经过超重力处理后,非金属夹杂沉降聚集至试样底部,且随着重力系数的增大,夹杂在试样底部聚... 在自行设计改装的超重力装置上采用超重力场分离铝熔体中的非金属夹杂,研究了不同重力系数下,5052铝合金熔体中夹杂物的分离规律.实验结果表明:经过超重力处理后,非金属夹杂沉降聚集至试样底部,且随着重力系数的增大,夹杂在试样底部聚集程度越好.试样处理5 min后,常重力条件下,夹杂物在试样底部的沉降比率为0.35;当重力系数G=250时,夹杂物在试样底部的沉降比率达到0.99.根据Stokes定律,超重力场中固相颗粒能够瞬间达到临界沉降速度,当重力系数G=1时,νr=7.25×10-5m/s,而当G=250时,νr=1.813×10-2m/s,这意味着,随着重力系数的增加,熔体中固相颗粒的临界速度指数递增.这表明超重力法可以有效分离金属熔体中的非金属夹杂. 展开更多
关键词 超重力 铝合金熔体 非金属夹杂 分离
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SiO_2非金属夹杂物对镍基粉末高温合金微观力学行为的影响 被引量：4
13
作者 周晓明 汪武祥 +2 位作者 王旭青 唐定中 颜鸣皋 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2006年第3期1-6,共6页
通过扫描电镜原位拉伸和原位疲劳实验,动态跟踪观察了S iO2类非金属夹杂物对FGH95合金裂纹萌生和扩展的影响规律。结果表明,在原位拉伸过程中,夹杂物处是裂纹萌生的择优位置,且沿与应力轴垂直或约45°向夹杂内部扩展。当主裂纹扩展... 通过扫描电镜原位拉伸和原位疲劳实验,动态跟踪观察了S iO2类非金属夹杂物对FGH95合金裂纹萌生和扩展的影响规律。结果表明,在原位拉伸过程中,夹杂物处是裂纹萌生的择优位置,且沿与应力轴垂直或约45°向夹杂内部扩展。当主裂纹扩展到基体中之后,呈锯齿状向基体内扩展,但主裂纹所在平面仍与主应力轴垂直,其尖端变形带内有明显的滑移线出现。在原位疲劳过程中,主裂纹在夹杂物与基体界面处萌生,并在尖角应力集中处沿与主应力轴成45°向基体中扩展,随后沿垂直于主应力轴方向扩展至失稳断裂。夹杂物附近基体中的贫γ′相区,断口在两种加载条件下呈不同的断裂特征。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 原位拉伸 原位疲劳 FGH95
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钢中非金属夹杂物存在状况的跟踪研究——酒泉钢铁公司L290管线钢 被引量：6
14
作者 王春怀 虞海燕 +4 位作者 王作奇 魏军 左良 刘春明 戴云阁 《材料与冶金学报》 CAS 2003年第2期88-94,共7页
为了提高管线钢生产水平和质量,采用连续跟踪、系统取样方法,对3炉L290管线钢进行了纯净度的调查研究,获得了各阶段钢水和铸坯的质量信息,以及非金属夹杂物的存在状况和规律.3炉钢的∑w[S、P、O、N、H]波动在0 0245%～0 0404%之间,沿浇... 为了提高管线钢生产水平和质量,采用连续跟踪、系统取样方法,对3炉L290管线钢进行了纯净度的调查研究,获得了各阶段钢水和铸坯的质量信息,以及非金属夹杂物的存在状况和规律.3炉钢的∑w[S、P、O、N、H]波动在0 0245%～0 0404%之间,沿浇次正常坯头、中、尾三部分坯的平均夹杂物总量波动在1 73～4 10mg/kg之间,均与国内富有管线钢生产经验企业存在一定差距.对影响钢质量和纯净度的工艺因素进行了探讨并指出了改进方向. 展开更多
关键词 管线钢 非金属夹杂物 转炉 连续铸钢 板坯
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非金属夹杂物与钢的韧性研究 被引量：35
15
作者 曾光廷 李静缓 罗学厚 《材料科学与工程》 CAS CSCD 2000年第2期87-90,99,共5页
20年前已经研究过非金属夹杂物对钢性能的影响。本文较为详细地研究试样中含有硫化物和氮化物两种类型的夹杂物对钢韧性的影响。根据一系列试样测定了几种断裂参数 ,用以验算 Krafft和其他学者建立的断裂模型。实验结果得出这样结论 :按... 20年前已经研究过非金属夹杂物对钢性能的影响。本文较为详细地研究试样中含有硫化物和氮化物两种类型的夹杂物对钢韧性的影响。根据一系列试样测定了几种断裂参数 ,用以验算 Krafft和其他学者建立的断裂模型。实验结果得出这样结论 :按照 Krafft公式计算的 KIC值与通过实验获得的 KIC值相一致。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 韧性 钢 断裂
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非金属夹杂物对纯镍N6焊接接头组织性能的影响 被引量：2
16
作者 王希靖 柴廷玺 +3 位作者 张东 赵青山 陈韩锋 段国武 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第18期65-70,共6页
以纯镍N6为主要研究对象,借助光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)及电解萃取装置等手段分析了非金属夹杂物对纯镍N6焊接接头结构及性能的影响。结果表明:纯镍N6试样断裂与非金属夹杂物尺寸、形貌、数量... 以纯镍N6为主要研究对象,借助光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)及电解萃取装置等手段分析了非金属夹杂物对纯镍N6焊接接头结构及性能的影响。结果表明:纯镍N6试样断裂与非金属夹杂物尺寸、形貌、数量等因素有直接的关系;非正常断裂试样的断口表现为沿晶断裂,断口上夹杂物主要由Al、Si、Ca、Mg、O、Fe等元素组成;对试样的金相组织与夹杂物进行分析发现非正常断裂试样中夹杂物数量及尺寸均大于正常试样,杂物数量大于50个/mm2且夹杂物尺寸大于10μm的试样均发生断裂;夹杂物主要为氧化铝类(Al2O3、SiO2)、硅酸盐类、氮化物类(AlN、TiN、Ti(C,N))及复相夹杂物;原位拉伸试验表明,断裂的主要原因是在金属基体中存在的夹杂物诱发裂纹源,在应力的作用下裂纹扩展导致断裂。综合分析表明,纯镍N6焊接接头在生产中的断裂是由脆性夹杂物的存在而引起的。 展开更多
关键词 纯镍N6 焊接接头 断裂 非金属夹杂物 PURE NICKEL N6
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非金属夹杂物影响下SCM-420钢的失效行为 被引量：3
17
作者 黄志涛 田文怀 +1 位作者 李春华 苏永安 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 2011年第5期520-523,539,共5页
为了研究非金属夹杂物对钢内部显微组织形态的影响,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计和扫描电镜EDS能谱仪对SCM-420机械结构用钢内部的夹杂物形貌、基体微观组织、失效断口进行了观察分析.研究结果表明:夹杂物主要为点状的... 为了研究非金属夹杂物对钢内部显微组织形态的影响,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计和扫描电镜EDS能谱仪对SCM-420机械结构用钢内部的夹杂物形貌、基体微观组织、失效断口进行了观察分析.研究结果表明:夹杂物主要为点状的氧化物-硅酸盐混合型、块状的氧化物型和条状的硅酸盐型;夹杂物的周围存在脱碳层,其显微组织为单相的铁素体;夹杂物与基体生成了类共晶组织;微裂纹以夹杂物和脱碳层为通道,导致SCM-420机械结构用钢的脆性断裂. 展开更多
关键词 非金属夹杂物 微观组织 断口 氧化物 硅酸盐 脱碳层 铁素体 类共晶组织 脆性断裂
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GCr15轴承钢中非金属夹杂物行为的研究 被引量：6
18
作者 张仰东 吴晓东 谈盛康 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第24期44-46,49,共4页
针对淮钢80t转炉-90tLF-100tRH-CC工艺生产的GCr15轴承钢,采用金相、SEM和EDS等方法,研究了精炼过程中夹杂物的尺寸、成分和形貌等的变化情况。经分析计算,得出了各工序夹杂物的成分图,并分析了夹杂物在冶炼过程中的变化规律。结果表明,... 针对淮钢80t转炉-90tLF-100tRH-CC工艺生产的GCr15轴承钢,采用金相、SEM和EDS等方法,研究了精炼过程中夹杂物的尺寸、成分和形貌等的变化情况。经分析计算,得出了各工序夹杂物的成分图,并分析了夹杂物在冶炼过程中的变化规律。结果表明,在LF炉精炼后,微观夹杂物由23.34个/mm2下降到14.02个/mm2;经RH循环脱气处理后,夹杂物有所减少,成材中,夹杂物数量略有减少;随着冶炼过程的进行,大颗粒夹杂在钢包中随着钢流的运动得到了有效去除,细微夹杂物所占比例逐步升高;钢中存在的夹杂物主要有氧化物、硫化物以及CaO(CaS)-Al2O3-MgO类复合夹杂物。 展开更多
关键词 轴承钢 精炼工艺 非金属夹杂物
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利用交变磁场分离空心圆柱状金属熔体中非金属夹杂 被引量：2
19
作者 李克 孙宝德 +3 位作者 疏达 李天晓 丁文江 周尧和 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期375-379,共5页
对空心圆柱熔体中非金属夹杂的电磁分离过程进行了动力学分析 ,通过解析法计算得出了无量纲数 r1/δ、磁感应强度 Be、电磁力作用时间 t和颗粒粒径 dp 等与夹杂分离效率 η的关系 .结果表明 ,采用空心圆柱形状 ,可以使实心圆柱熔体大部... 对空心圆柱熔体中非金属夹杂的电磁分离过程进行了动力学分析 ,通过解析法计算得出了无量纲数 r1/δ、磁感应强度 Be、电磁力作用时间 t和颗粒粒径 dp 等与夹杂分离效率 η的关系 .结果表明 ,采用空心圆柱形状 ,可以使实心圆柱熔体大部分区域受力较弱的情况得到改善 ,提高分离效率 ;取频率 f=1 0～ 1 5k Hz、r1/δ=1 .5～ 2时 ,可获得最大电磁分离效率 ;对粒径小于 5μm的夹杂颗粒 ,电磁分离作用不显著 ;磁感应强度和电磁力作用时间的最佳取值范围是 t>5s、Be>0 .1 T. 展开更多
关键词 交变磁场 空心圆柱状熔体 非金属夹杂 电磁分离 无量纲数 磁感应强度 电磁力
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410S铁素体不锈钢连铸板坯中非金属夹杂物的分布和类型 被引量：3
20
作者 陈兴润 王建新 +1 位作者 潘吉祥 徐斌 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2013年第1期13-16,22,共5页
本文用金相检验法对410 S不锈钢连铸板坯中的非金属夹杂物数量进行统计分析,研究了夹杂物的数量分布,并用扫描电镜对夹杂物成分进行研究.试验结果表明:410 S连铸板坯中夹杂物尺寸以0～10μm为主;距边部1/4位置处和中部从铸坯表层至心部... 本文用金相检验法对410 S不锈钢连铸板坯中的非金属夹杂物数量进行统计分析,研究了夹杂物的数量分布,并用扫描电镜对夹杂物成分进行研究.试验结果表明:410 S连铸板坯中夹杂物尺寸以0～10μm为主;距边部1/4位置处和中部从铸坯表层至心部非金属夹杂物数量有少量增加,沿厚度方向相同位置上夹杂物相比,中部夹杂物数量明显增加;在连铸坯表层宽度方向边部和1/4位置处各尺寸范围内的夹杂物数量差别甚小;连铸板坯中非金属夹杂物都呈现为球状,类型为CaO-SiO2-Al2O3-MgO-MnO. 展开更多
关键词 S铁素体不锈钢 非金属夹杂物 连铸板坯 数量分布 金相分析
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