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地壳深部“重力-构造力复合压力状态”研究和大别——苏鲁超高压变质形成深度的测算 被引量：5
1
作者 吕古贤 胡宝群 +4 位作者 罗毅甜 刘瑞珣 王方正 李勃辉 王宗永 《地学前缘》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期1-15,共15页
讨论了地壳深部岩石处于"重力-构造力复合的静水压力模型"。此模型的基本认识为,地壳深部压力是由重力应力和构造应力引起的两部分各向等应力合成的,构造应力场的静水压力部分被称为"构造附加静水压力"。遵循这一认... 讨论了地壳深部岩石处于"重力-构造力复合的静水压力模型"。此模型的基本认识为,地壳深部压力是由重力应力和构造应力引起的两部分各向等应力合成的,构造应力场的静水压力部分被称为"构造附加静水压力"。遵循这一认识,需要从总静水压力中先去掉构造附加静水压力,进而用构造校正[深度=重力引起压力/(总压力-构造附加的压力)]的方法,进行形成深度的测算。考虑岩石作为黏弹性体的应力-应变关系,作者用黏弹性本构方程,获得大别地区英山县含柯石英榴辉岩的成岩深度≥30km,安徽岳西碧溪岭地区含柯石英榴辉岩深度为23~53km,河南新县地区的含柯石英榴辉岩成岩深度为36~40km。再进一步用变质深度的流变学公式,在黏性系数0.2×10^(23)条件下,推算出超高压变质岩形成深度约50~55km。可见,大别超高压变质岩形成深度介于23~55km,而不是前人认为的超过100km甚至更深,由此,"深俯冲-折返"模式需要科学的论证。本研究为高压-超高压变质的"构造增压壳内成因"提供了一些依据。 展开更多
关键词 大别超高压变质带 重力-构造力复合的静水压力模型 柯石英榴辉岩 构造附加静压力 深度构造校正测算 构造增压壳内成因
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地下岩石构造力复合重力的压力状态分析 被引量：2
2
作者 刘瑞珣 吕古贤 +1 位作者 任剑成 王宗永 《地学前缘》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期16-22,共7页
针对大别一带超高压变质作用的形成深度存在两种观点:其一是形成深度可用静流体公式h=p/(ρg)算出,并得出变质作用形成于90km或更深处;其二是超高压是重力、构造力和其他力合成的,并不只是重力的作用,从而该变质作用可以在地壳内形成。... 针对大别一带超高压变质作用的形成深度存在两种观点:其一是形成深度可用静流体公式h=p/(ρg)算出,并得出变质作用形成于90km或更深处;其二是超高压是重力、构造力和其他力合成的,并不只是重力的作用,从而该变质作用可以在地壳内形成。地下的岩石处于固态,而静止流体公式不适用于固体。事实上,围压不仅来自重力,而且也来自构造力和其他力,所以合理的求深度算法应该是从总压力中减去构造力获得纯重力才可用来计算深度。还简要解释了诸如剪应力、差应力、构造力等概念。 展开更多
关键词 静水压力模型 地质作用深度 超高压变质作用 重力 构造力 剪应力 差应力
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铰杆-杠杆串联增力液压-机械复合传动压力机 被引量：1
3
作者 窦云霞 钟康民 《制造技术与机床》 CSCD 北大核心 2009年第8期66-68,共3页
介绍了一种新型的液压-机械复合传动压力机的工作原理,给出了相应的力学计算公式,并分析了其技术特性。该压力机由于采用了无杆活塞式液压缸与滚动高副双边铰杆-杠杆串联增力机构,不仅刚性好,力传递效率高,且在液压缸直径及输出力一定... 介绍了一种新型的液压-机械复合传动压力机的工作原理,给出了相应的力学计算公式,并分析了其技术特性。该压力机由于采用了无杆活塞式液压缸与滚动高副双边铰杆-杠杆串联增力机构,不仅刚性好,力传递效率高,且在液压缸直径及输出力一定的条件下,能显著降低系统工作压力。 展开更多
关键词 压力机 液压-机械复合传动 铰杆-杠杆串联增力机构 增力系数
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基于滚动高副的双边铰杆增力双向作用液压-机械复合传动压力机
4
作者 窦云霞 钟康民 《机床与液压》 北大核心 2009年第6期102-103,73,共3页
介绍了一种新型的液压-机械复合传动压力机的工作原理,给出了相应的力学计算公式,并分析了其技术特性。该压力机由基于滚动高副的双边铰杆增力机构与无杆活塞式液压缸组成,在液压缸直径及要求的输出力一定的条件下,该复合传动压力机较... 介绍了一种新型的液压-机械复合传动压力机的工作原理,给出了相应的力学计算公式,并分析了其技术特性。该压力机由基于滚动高副的双边铰杆增力机构与无杆活塞式液压缸组成,在液压缸直径及要求的输出力一定的条件下,该复合传动压力机较单纯的液压传动压力机,其系统工作压力显著降低。 展开更多
关键词 压力机 液压-机械复合传动 铰杆增力机构 滚动高副 增力系数 压力角
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重力和构造力在地壳中的作用 被引量：25
5
作者 吕古贤 刘瑞 《高校地质学报》 CAS CSCD 1996年第1期28-37,共10页
本文对于“上覆岩石重力数值等同于静水压力数值”的认识提出了新的看法：地壳中应力场Ｔ可以看成是一个静水压力Ｐ和一个差应力σ的复合，则静水压力Ｐ是由重力附加静水压力ＰＲ和构造力附加静水压力Ｐｓ两者叠合而成，而不仅仅是来自... 本文对于“上覆岩石重力数值等同于静水压力数值”的认识提出了新的看法：地壳中应力场Ｔ可以看成是一个静水压力Ｐ和一个差应力σ的复合，则静水压力Ｐ是由重力附加静水压力ＰＲ和构造力附加静水压力Ｐｓ两者叠合而成，而不仅仅是来自上覆岩石的总重量。有限元模型计算表明，在同样外力条件下，从挤压变形带、剪切变形带到引张变形带中的各带构造附加静水压力值呈降低变化，即，因而构造附加静水压力是造成局部静水压力不均匀的主要因素之一。通过这一问题研究，作者提出：①地壳深处同一水平面上静水压力并不相等；②建立“构造校正成矿深度测算”方法，即先从总压力中消除构造附加静水压力之后再测算上覆岩石厚度；③研究成岩成矿构造物理化学过程的学科领域；④苏鲁超高压变质带中的金刚石、柯石英可能是壳内作用的产物；⑤介绍开展实验的新设想；⑥报道用构造物理化学场成矿理论开展隐伏矿床预测的进展。 展开更多
关键词 构造力 重力 静水压力 构造物理化学 地壳
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构造成矿作用的地应力分析:研究现状与思考
6
作者 范桃园 吕承训 吕古贤 《现代地质》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期865-872,共8页
地下岩石的“静岩压力”模型认为,地下岩石的静岩压力主要源于上覆岩石的重力。该模型要求岩石质量在内部是静态的,不存在剪切应力。“静岩压力”模型的前提是岩石在相对稳定的环境下长期存在。然而,地球是一个非稳态的动态系统,不同的... 地下岩石的“静岩压力”模型认为,地下岩石的静岩压力主要源于上覆岩石的重力。该模型要求岩石质量在内部是静态的,不存在剪切应力。“静岩压力”模型的前提是岩石在相对稳定的环境下长期存在。然而,地球是一个非稳态的动态系统,不同的构造环境控制着岩石的形成和演化,受到各种动态机制的影响。“静岩压力”模型的应用在不同程度上受到限制,特别是在压缩构造环境中,水平构造应力可能导致“静岩压力”的偏差。地下岩石的压力由两部分组成:重力应力和构造应力。深部地下岩石矿物的形成和演化受到形成环境的温度和压力的控制。构造动力学是控制固体岩石矿物内部压力的主要因素,同时也受到固体岩石的塑性、黏性强度以及岩石内部孔隙和裂缝中流体压力的影响。矿床形成过程受到构造环境的影响,并受到温度和压力条件的限制,矿床形成过程需要结合具体的构造环境进行分析。岩石内部孔隙流体随着构造作用的演化而发生相应的变化。当岩石孔隙裂缝在构造作用演化过程中的渗透性受阻时,就会形成一定程度的孔隙流体超压。不同构造环境下相同深度的孔隙流体超压和差应力是不同的,压缩性构造环境中的流体超压高于伸展性构造环境。“构造附加静岩压力”在地壳深部构造研究、构造控制岩石和矿石规律以及深部工程地质等方面的研究中具有重要的参考价值。 展开更多
关键词 构造成矿 岩压力模型 构造应力复合重力的地应力 构造附加静岩压力 有效应力
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粉喷桩-土工格栅复合地基应力现场测试研究 被引量：9
7
作者 刘俊新 谢强 +1 位作者 文江泉 邱恩喜 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期376-380,共5页
粉喷桩-土工格栅复合地基使地基水平向和竖直向对抵抗变形的能力得到了增强。针对粉喷桩联合土工格栅加固地基性状进行了现场研究,包括地基的沉降、地土压力、孔隙水压力。根据试验结果,分析了格栅上下土压力的变化、桩土应力比变化、... 粉喷桩-土工格栅复合地基使地基水平向和竖直向对抵抗变形的能力得到了增强。针对粉喷桩联合土工格栅加固地基性状进行了现场研究,包括地基的沉降、地土压力、孔隙水压力。根据试验结果,分析了格栅上下土压力的变化、桩土应力比变化、沉降与土压力的关系以及埋于不同深度孔隙水压力变化情况,得到桩-网复合地基受力机理和地基沉降的规律:(1)超孔隙水压力消散慢,但孔隙水压力与上部填土相比变化不大;(2)桩土应力较大,具有均化土压力的作用,同时基于各个断面土压力分布特点,提出了“拱效应”的观点;(3)地基的变形主要是以下卧软土层压缩和桩刺入变形和桩本身的变形,研究结果为进一步的理论研究和工程设计提供了有益的依据。 展开更多
关键词 粉喷桩 土工格栅 粉喷桩-土工格栅复合地基 土压力 桩上应力比 拱效应 超孔隙水压力
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香溪长江公路大桥拱脚钢-混复合连接构造设计 被引量：14
8
作者 詹建辉 张家元 张铭 《桥梁建设》 EI CSCD 北大核心 2018年第6期75-80,共6页
香溪长江公路大桥主桥为主跨519m(计算跨径)的中承式钢桁架拱桥。该桥设计过程中对两铰拱和固端拱拱肋结构体系进行比较,最终选择采用固端拱方案。针对传统承压传剪式钢-混混合拱脚连接构造的缺点,提出一种完全承压式钢-混复合拱脚连接... 香溪长江公路大桥主桥为主跨519m(计算跨径)的中承式钢桁架拱桥。该桥设计过程中对两铰拱和固端拱拱肋结构体系进行比较,最终选择采用固端拱方案。针对传统承压传剪式钢-混混合拱脚连接构造的缺点,提出一种完全承压式钢-混复合拱脚连接构造。该构造由厚承压板格构和弦杆外预应力系统组成,通过在弦杆外、承压板顶施加预应力,将拱肋弦杆的弯矩转换为轴力并通过埋置于拱座内的预应力锚梁平衡;弦杆轴力和预应力通过端部的承压板格构传递至拱座。该构造从根本上改变了拱脚-拱座界面的受力状态,使最不利荷载组合下拱脚截面、承压板截面从部分受拉状态改善至全截面受压状态,弦杆对应拱座截面受力为局部承压。 展开更多
关键词 钢桁架拱桥 结构体系 固端拱 拱脚构造 完全承压式钢-混复合连接构造 受力状态
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大别——苏鲁高压-超高压变质带的“构造增压壳内成因”研究 被引量：1
9
作者 吕古贤 胡宝群 +3 位作者 罗毅甜 刘瑞珣 王方正 刘智方 《地学前缘》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期40-53,共14页
研究发现,高压-超高压变质岩基本都发育于全球或区域规模的大型构造带,产于强烈构造变形带中相对较弱应变的部位。苏鲁—大别超高压变质岩具有明显的构造变形,这成为追索构造应力-应变作用和探讨形成构造环境与演化过程的重要线索。本... 研究发现,高压-超高压变质岩基本都发育于全球或区域规模的大型构造带,产于强烈构造变形带中相对较弱应变的部位。苏鲁—大别超高压变质岩具有明显的构造变形,这成为追索构造应力-应变作用和探讨形成构造环境与演化过程的重要线索。本研究用成岩成矿深度的"构造校正测算方法",进行野外观察、岩石变形-应力测算及构造校正测算。其结果显示,超高压变质岩形成深度在23~55km之间。大别—苏鲁超高压变质岩的锆石SHRIMP年龄显示,具有环带的内核高压矿物年龄大于680 Ma,而其含柯石英幔圈里超高压变质矿物在(231±4)Ma形成,角闪岩相等退变质矿物形成在(211±4)Ma,可见超高压变质发生在陆缘和陆内的地质环境。综合研究其岩石矿物的Sr-Nd、O和He同位素含量,有力证明了岩石的壳内成因特征。深钻孔岩心的岩石矿物学系统显示,超高压变质岩及其几公里宽范围里的各类围岩普遍含有柯石英等高压-超高压矿物包体。上述实际资料,用超高压变质的"深俯冲-折返"模式已经不能得到科学的解释。本文提出大别—苏鲁超高压变质岩"构造增压壳内成因模式",认为这些超高压变质作用可能发育在陆内地块之间的强烈构造挤压环境。在230Ma左右,由于构造压力与重力压力叠加致使局部达到超高压及相应温度等条件,特别是当p≥2.8GPa时,变质的物理化学条件得到满足,可以在23~55km深处发生超高压变质作用,之后经应力松弛和拆离构造,岩石又逐步抬升并发生退变质作用。也可以说,该超高压变质岩具有构造物理化学成因。 展开更多
关键词 大别超高压变质带 重力-构造力复合压力 构造附加静水压力 深度构造校正测算 壳源同位素 构造增压壳内成因
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低渗-特低渗油藏非稳态油水相对渗透率计算模型 被引量：11
10
作者 吴克柳 李相方 +3 位作者 樊兆琪 李武广 李元生 羊新州 《中国石油大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期76-81,共6页
考虑低渗-特低渗储层多孔介质中油水渗流特征,建立考虑启动压力梯度、重力及毛管力影响的低渗-特低渗油藏非稳态油水相对渗透率计算模型,进行非稳态油水相对渗透率试验,计算不同影响因素下的油水相对渗透率曲线。结果表明,启动压力梯度... 考虑低渗-特低渗储层多孔介质中油水渗流特征,建立考虑启动压力梯度、重力及毛管力影响的低渗-特低渗油藏非稳态油水相对渗透率计算模型,进行非稳态油水相对渗透率试验,计算不同影响因素下的油水相对渗透率曲线。结果表明,启动压力梯度作为油水渗流的阻力,对油水相对渗透率、储层压力、剩余油饱和度、产油及产水等影响最为显著,其次是重力,毛管力仅对油相相对渗透率有影响,对水相相对渗透率无影响。 展开更多
关键词 油藏 低渗-特低渗油藏 非稳态 油水相对渗透率 启动压力梯度 毛管力 重力
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