2A14合金的连续冷却转变动力学曲线及其应用 被引量：3

1

作者 李红英 赵延阔 +2 位作者 唐宜 王晓峰 邓云喆 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期968-974,共7页

测定2A14合金连续冷却转变动力学曲线（CCT图）,并对该曲线进行应用研究。通过DSC分析和SEM组织观察确定2A14合金合理的固溶温度,采用动态电阻法测得固溶后合金连续冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率变化判断相变信息,绘制2A14合金... 测定2A14合金连续冷却转变动力学曲线（CCT图）,并对该曲线进行应用研究。通过DSC分析和SEM组织观察确定2A14合金合理的固溶温度,采用动态电阻法测得固溶后合金连续冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率变化判断相变信息,绘制2A14合金的CCT图,利用透射电镜（TEM）观察连续冷却过程中合金的组织转变。结果表明：2A14合金适宜的固溶温度为505℃;随着冷却速度的增加,相变开始温度先降低,在达到某冷却速度时骤升,然后持续增加;相变主要集中在140~380℃的温度区间发生,抑制相变发生的临界冷却速度稍大于38.5℃/s;在实验范围内,20 mm厚的2A14合金板适宜采用60℃或100℃水淬,参考所测CCT图制定分级淬火工艺,可以在最大限度减小淬火应力的同时,抑制第二相的析出。 展开更多

关键词 2A14合金 连续冷却转变动力学曲线(cct图) 原位电阻 相变 冷却速度

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65Mn钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29

2

作者 李红英 耿进锋 +1 位作者 龚美涛 张宇航 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期302-304,共3页

利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏... 利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,大致确定了避免网状铁素体、贝氏体以及魏氏组织铁素体的冷却速度,找出了生产65Mn钢盘条的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据. 展开更多

关键词 连续冷却转变曲线 65MN钢 奥氏体 cct图 冷却速度 cct曲线 组织和性能 网状铁素体 热模拟机 膨胀曲线 转变过程 冷却过程 魏氏组织 生产实践 硬度法 合金相 膨胀法 临界点 Ac1 贝氏体 钢盘条 测定 控冷

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H08 Mn2 SiA钢等温转变曲线和连续冷却转变曲线 被引量：3

3

作者 李红英 肖纳敏 +1 位作者 孟力平 谢先娇 《中南工业大学学报》 CSCD 北大核心 2002年第5期495-499,共5页

采用Gleeble 15 0 0热模拟机测定了H0 8Mn2SiA钢的临界点θAc1 ,θAc3以及θMs;通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线 ,结合金相组织观察和硬度测定 ,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 ;研究... 采用Gleeble 15 0 0热模拟机测定了H0 8Mn2SiA钢的临界点θAc1 ,θAc3以及θMs;通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线 ,结合金相组织观察和硬度测定 ,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 ;研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态 ,比较了所得曲线和同类转变曲线的差别 ,两者产生差别的原因主要是由于其化学成分、试样原始状态以及奥氏体化条件不同 .此外 ,确定了避免产生贝氏体组织的临界冷却速度为 0 .5 0℃ s ,为该钢的工艺制订和进一步加工提供了依据 . 展开更多

关键词 H08Mn2SiA钢 等温转变曲线 连续冷却转变曲线 cct曲线 热模拟 组织形态 TTT曲线

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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：13

4

作者 李红英 林武 +2 位作者 宾杰 魏冬冬 曾翠婷 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期923-929,共7页

利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。 展开更多

关键词 低碳微合金管线钢 连续冷却 相变 连续冷却转变曲线(cct图)

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E36船板钢连续冷却转变行为研究 被引量：9

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作者 程晓茹 任勇 +2 位作者 张细菊 陈方武 范敬国 《武汉科技大学学报》 CAS 2008年第5期535-538,共4页

在THERMECMASTOR_Z热模拟实验机上测定了E36船板钢的连续冷却转变曲线，利用光学显微镜对钢组织进行了观察，并利用维氏硬度计对E36钢硬度进行了测定。结果表明，试验钢奥氏体向铁素体转变温度在785-590℃范围内。当冷却速率小于20℃／... 在THERMECMASTOR_Z热模拟实验机上测定了E36船板钢的连续冷却转变曲线，利用光学显微镜对钢组织进行了观察，并利用维氏硬度计对E36钢硬度进行了测定。结果表明，试验钢奥氏体向铁素体转变温度在785-590℃范围内。当冷却速率小于20℃／s时，随着冷却速率的增快，E36钢晶粒度增加较为明显；而当冷却速率大于20℃／s时，E36钢晶粒度变化趋于平缓。当冷却速率小于20℃／s和大于60℃／s时，E36钢维氏硬度值增加较大；而当冷却速率在20～60℃／s范围时，E36钢雏氏硬度的变化趋于平缓。 展开更多

关键词 E36船板钢 连续冷却转变 热模拟 cct曲线

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0.06C-0.6Si-1.5Mn-0.6Cr双相钢的连续冷却转变 被引量：5

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作者 丁昊 唐正友 +2 位作者 李龙 王魁周 丁桦 《材料与冶金学报》 CAS 2006年第3期203-207,共5页

在Gleeble-1500热应力／应变模拟机上测定了0．06C-0．6Si-1．5Mn-0．6Cr双相钢的未变形和变形连续冷却转变曲线（CCT曲线）．利用光学显微镜对组织进行了观察，利用维氏硬度计对金相组织进行了测定．结果表明，当冷却速度小于10℃／s... 在Gleeble-1500热应力／应变模拟机上测定了0．06C-0．6Si-1．5Mn-0．6Cr双相钢的未变形和变形连续冷却转变曲线（CCT曲线）．利用光学显微镜对组织进行了观察，利用维氏硬度计对金相组织进行了测定．结果表明，当冷却速度小于10℃／s时，随着冷却速度的增加，贝氏体体积分数和宏观维氏硬度值增加都较为明显；而当冷却速度在10—20℃／s范围内时，无论变形还是未变形时贝氏体体积分数和硬度的变化都趋于平缓．由CCT曲线可知，实验钢经变形后奥氏体向铁素体转变温度在780～550℃之间，在2—20℃／s范围内可以获得贝氏体组织． 展开更多

关键词 双相钢 连续冷却转变 热模拟 cct曲线

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C-Mn-Al系TRIP钢连续冷却转变及组织研究 被引量：3

7

作者 马海 张宇光 +1 位作者 赵爱民 唐荻 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第6期14-16,共3页

采用热膨胀仪测定了C-Mn-Al系TRIP钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线;并运用Thermo-Calc软件,进行了C-Mn-Al系TRIP钢相变的理论计算。结合金相组织观察,研究了其连续冷却转变产物的组织形态。结果表明,当冷速>0.5℃/s时,组织由... 采用热膨胀仪测定了C-Mn-Al系TRIP钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线;并运用Thermo-Calc软件,进行了C-Mn-Al系TRIP钢相变的理论计算。结合金相组织观察,研究了其连续冷却转变产物的组织形态。结果表明,当冷速>0.5℃/s时,组织由许多多边形先共析铁素体、少量珠光体和无碳化物贝氏体组成;冷速>5℃/s时,组织为铁素体和贝氏体;冷速>10℃/s时,开始出现马氏体和贝氏体的混合组织。 展开更多

关键词 TRIP钢 连续冷却转变曲线(cct曲线) 显微组织

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变形和硼对低碳Mn-Nb钢连续冷却转变的影响

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作者 李艳梅 段争涛 +1 位作者 朱伏先 张慧云 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第10期1426-1430,共5页

通过热模拟实验对不含硼和含硼低碳Mn-Nb钢在连续冷却过程中的相变进行研究,分别绘制了两种钢的连续冷却转变(CCT)曲线,并对不同冷却速度的试样进行组织观察和显微硬度分析.结果表明:变形使低碳Mn-Nb钢CCT曲线左移,提高开始转变温度,促... 通过热模拟实验对不含硼和含硼低碳Mn-Nb钢在连续冷却过程中的相变进行研究,分别绘制了两种钢的连续冷却转变(CCT)曲线,并对不同冷却速度的试样进行组织观察和显微硬度分析.结果表明:变形使低碳Mn-Nb钢CCT曲线左移,提高开始转变温度,促进了多边形铁素体和珠光体的转变;微量硼的加入使低碳Mn-Nb钢CCT曲线右移,显著降低开始转变温度,明显抑制铁素体和珠光体转变,减小铁素体和珠光体存在的冷却速度范围,显著提高了低碳Mn-Nb钢的显微硬度. 展开更多

关键词 变形 硼 连续冷却转变 cct曲线

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Nb微合金化X65MO钢连续冷却转变行为研究 被引量：2

9

作者 余宣洵 胡学文 +3 位作者 张永青 杨森 孙照阳 吴志文 《热加工工艺》 北大核心 2020年第14期149-152,156,共5页

利用Gleeble-2000D热模拟机研究了Nb微合金化X65MO海底管线钢连续冷却转变行为,采用膨胀测量法并结合金相-硬度法测定了试验钢X65MO的静态和动态连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明,试验钢X65MO的静态和动态连续冷却条件下组织均由多... 利用Gleeble-2000D热模拟机研究了Nb微合金化X65MO海底管线钢连续冷却转变行为,采用膨胀测量法并结合金相-硬度法测定了试验钢X65MO的静态和动态连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明,试验钢X65MO的静态和动态连续冷却条件下组织均由多边形铁素体加珠光体向针状铁素体转变。静态连续冷却条件下冷却速度达到3℃/s时开始出现针状铁素体组织,而动态连续冷却条件下冷却速度为1℃/s时开始出现针状铁素体组织。当冷却速度达到30℃/s时,动态连续冷却条件下组织主要是针状铁素体,而静态连续冷却条件下组织主要是针状铁素体和多边形铁素体。无论是静态还是动态连续冷却条件下,硬度都随冷却速度的升高而逐渐增大。但动态连续冷却条件下,试样的硬度值比静态的高9~21 HV10。 展开更多

关键词 NB微合金化 X65MO 连续冷却转变 cct曲线 显微组织

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高速列车铸钢与锻钢制动盘CCT曲线测定与分析 被引量：3

10

作者 李志强 张晓康 +2 位作者 刘志成 杨智勇 李卫京 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第9期3453-3460,共8页

为明确高速列车铸钢制动盘与锻钢制动盘材料的组织转变特性,采用DIL 805L型热膨胀仪测定高速列车用铸钢制动盘与锻钢制动盘用低合金钢材料的过冷奥氏体连续冷却转变特性并绘制CCT曲线,分析并测试2种制动盘材料在不同冷却速率条件下的微... 为明确高速列车铸钢制动盘与锻钢制动盘材料的组织转变特性,采用DIL 805L型热膨胀仪测定高速列车用铸钢制动盘与锻钢制动盘用低合金钢材料的过冷奥氏体连续冷却转变特性并绘制CCT曲线,分析并测试2种制动盘材料在不同冷却速率条件下的微观组织结构及显微硬度。研究结果表明:铸钢制动盘低合金钢的奥氏体转变(A_(C3))温度为847℃,锻钢制动盘低合金钢的A_(C3)温度为862℃,在0.2℃/s的缓慢冷却条件下,锻钢制动盘材料会发生奥氏体向铁素体-珠光体组织的转变,铸钢制动盘材料在冷却速率大于20.0℃/s的条件下可以获得完全的马氏体组织,而锻钢制动盘材料的完全马氏体组织转变临界冷却速率为50.0℃/s。在制动盘实际服役过程中,摩擦面上的局部过热区会在冷却过程中发生贝氏体和马氏体转变并产生局部硬化。 展开更多

关键词 制动盘 低合金钢 连续冷却转变 cct曲线

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冷却速度对65Mn钢过冷奥氏体组织转变的影响 被引量：19

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作者 李炜新 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第10期76-77,79,共3页

用热膨胀法对65Mn钢连续冷却条件下过冷奥氏体的转变情况进行了研究,发现在900℃奥氏体化条件下,该钢的Ms点为265℃,获得马氏体的临界淬火冷却速度为45℃/s。冷却过程中,奥氏体仅在很窄范围内形成贝氏体,且属于典型的羽毛状上贝氏体组织... 用热膨胀法对65Mn钢连续冷却条件下过冷奥氏体的转变情况进行了研究,发现在900℃奥氏体化条件下,该钢的Ms点为265℃,获得马氏体的临界淬火冷却速度为45℃/s。冷却过程中,奥氏体仅在很窄范围内形成贝氏体,且属于典型的羽毛状上贝氏体组织,没有观察到针片状下贝氏体组织。 展开更多

关键词 65MN钢 弹簧钢 连续冷却转变 cct曲线

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铌微合金化HRB400螺纹钢轧制工艺研究 被引量：4

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作者 周云 陈焕德 +1 位作者 杨晓伟 张宇 《热加工工艺》 北大核心 2021年第5期38-41,45,共5页

利用Gleeble热模拟机研究了加热温度、上冷床温度及冷速对铌微合金化HRB400螺纹钢的影响,并进行了工业试制。热模拟试验结果表明,当加热温度1180℃、上冷床温度900℃、冷速0.8℃/s时,铁素体比例为48.7%,铁素体尺寸为7.5μm,珠光体比例为... 利用Gleeble热模拟机研究了加热温度、上冷床温度及冷速对铌微合金化HRB400螺纹钢的影响,并进行了工业试制。热模拟试验结果表明,当加热温度1180℃、上冷床温度900℃、冷速0.8℃/s时,铁素体比例为48.7%,铁素体尺寸为7.5μm,珠光体比例为43.9%,珠光体尺寸为10.2μm,贝氏体比例为6.4%,维氏硬度为202HV10。工业试制结果表明,试验钢的组织主要为铁素体+珠光体+少量贝氏体,屈服强度大于400 MPa,抗拉强度大于540 MPa,强屈比大于1.25,断后伸长率大于18.0%,最大力伸长率大于10.0%。 展开更多

关键词 铌微合金化 HRB400钢 加热温度 上冷床温度 cct(连续冷却转变)曲线

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