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Q345钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：25
1
作者 林武 张希旺 +1 位作者 赵延阔 李红英 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期247-250,共4页
研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以... 研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以及Ms，获得了Q345钢的连续冷却转变曲线（CCT图）．由CCT图和不同冷却速度的显微组织照片可知，当冷却速度比较低时，形成较粗大的块状铁素体和珠光体，当冷却速度大于0．5°C／s时出现贝氏体，形态似针状铁素体，其形成温度在450-600℃左右，当冷却速度大于20℃／s时，发生马氏体转变，马氏体转变点约为400℃． 展开更多
关键词 Q345钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线
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16MnR钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29
2
作者 李红英 丁常伟 +1 位作者 张希旺 于振江 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期727-730,共4页
在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同... 在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同类转变曲线的差别。 展开更多
关键词 16MNR钢 连续冷却转变曲线 膨胀法 金相-硬度法 示差热分析法
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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：13
3
作者 李红英 林武 +2 位作者 宾杰 魏冬冬 曾翠婷 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期923-929,共7页
利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。 展开更多
关键词 低碳微合金管线钢 连续冷却 相变 连续冷却转变曲线(CCT图)
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27SiMn钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：17
4
作者 李智丽 杨维宇 +1 位作者 白雅琼 杨栋杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期45-47,共3页
用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结... 用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结果表明:随着冷却速度的提高,显微硬度逐渐提高。 展开更多
关键词 27SIMN钢 连续冷却转变曲线 冷却速度 显微组织 显微硬度
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65Mn钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29
5
作者 李红英 耿进锋 +1 位作者 龚美涛 张宇航 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期302-304,共3页
利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏... 利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,大致确定了避免网状铁素体、贝氏体以及魏氏组织铁素体的冷却速度,找出了生产65Mn钢盘条的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据. 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 65MN钢 奥氏体 CCT图 冷却速度 CCT曲线 组织和性能 网状铁素体 热模拟机 膨胀曲线 转变过程 冷却过程 魏氏组织 生产实践 硬度法 合金相 膨胀法 临界点 Ac1 贝氏体 钢盘条 测定 控冷
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Al-Zn-Mg-Cu合金连续冷却转变曲线的测量 被引量：12
6
作者 李红英 唐宜 +2 位作者 曾再得 王法云 孙远 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1613-1621,共9页
研究一种Al-Zn-Mg-Cu合金在连续冷却过程中的固态相变和连续冷却转变曲线。通过力学性能检测和显微组织观察确定临界固溶温度,采用连续的相对电阻法和X射线衍射法测出了该合金的相变开始点,结合显微组织观察和析出相定量分析测出了相变... 研究一种Al-Zn-Mg-Cu合金在连续冷却过程中的固态相变和连续冷却转变曲线。通过力学性能检测和显微组织观察确定临界固溶温度,采用连续的相对电阻法和X射线衍射法测出了该合金的相变开始点,结合显微组织观察和析出相定量分析测出了相变结束点,分析比较了不同冷却速度对应的微观组织,通过逐步减小实验冷却速度范围逼近临界冷却速度。结果表明:采用连续的相对电阻法能有效地研究铝合金的固态相变,针对不同冷却速度范围采用不同方法的分段综合测试可以获得较为完整的连续冷却转变曲线。 展开更多
关键词 A1-Zn—Mg—Cu合金 连续电阻法 连续冷却转变曲线
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钼对高强度船板钢变形后连续冷却转变的影响 被引量：8
7
作者 杨静 李桂艳 +3 位作者 韩鹏 李文竹 赵宝纯 徐烽 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第8期10-12,16,共4页
在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法结合硬度测试得到加钼和不加钼两种高强度船板钢变形后的连续冷却转变(CCT)曲线,用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等观察了相应的组织转变特征,研究了钼元素对高强度船板钢CCT曲线及显微组织... 在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法结合硬度测试得到加钼和不加钼两种高强度船板钢变形后的连续冷却转变(CCT)曲线,用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等观察了相应的组织转变特征,研究了钼元素对高强度船板钢CCT曲线及显微组织的影响。结果表明:在高强度船板钢中加入质量分数为0.2%的钼后,扩大了其CCT曲线中的贝氏体转变区,并且使铁素体和珠光体转变区右移;在相同的冷却速率下贝氏体中的M/A岛数量较多,尺寸较大,分布更加均匀弥散。 展开更多
关键词 钼 连续冷却转变曲线 热膨胀法 显微组织
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27CrMo27S钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：8
8
作者 李毅 王宁 +4 位作者 高秀华 邱春林 齐克敏 许文妍 邱锋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第16期51-52,共2页
利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明... 利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当低的冷却速度范围内可获得贝氏体组织。当冷却速度小于1℃/s,转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体(F+P+B),当冷却速度为1～6℃/s时转变产物是铁素体和贝氏体(F+B),当冷却速度为8～24℃/s时转变产物是贝氏体和马氏体(B+M),当冷却速度大于24℃/s时,转变产物为完全马氏体(M)。该钢种动态CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。 展开更多
关键词 27CrMo27S钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线
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E36船板钢连续冷却转变行为研究 被引量：9
9
作者 程晓茹 任勇 +2 位作者 张细菊 陈方武 范敬国 《武汉科技大学学报》 CAS 2008年第5期535-538,共4页
在THERMECMASTOR_Z热模拟实验机上测定了E36船板钢的连续冷却转变曲线，利用光学显微镜对钢组织进行了观察，并利用维氏硬度计对E36钢硬度进行了测定。结果表明，试验钢奥氏体向铁素体转变温度在785-590℃范围内。当冷却速率小于20℃／... 在THERMECMASTOR_Z热模拟实验机上测定了E36船板钢的连续冷却转变曲线，利用光学显微镜对钢组织进行了观察，并利用维氏硬度计对E36钢硬度进行了测定。结果表明，试验钢奥氏体向铁素体转变温度在785-590℃范围内。当冷却速率小于20℃／s时，随着冷却速率的增快，E36钢晶粒度增加较为明显；而当冷却速率大于20℃／s时，E36钢晶粒度变化趋于平缓。当冷却速率小于20℃／s和大于60℃／s时，E36钢维氏硬度值增加较大；而当冷却速率在20～60℃／s范围时，E36钢雏氏硬度的变化趋于平缓。 展开更多
关键词 E36船板钢 连续冷却转变 热模拟 CCT曲线
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含铌低碳钢的连续冷却转变 被引量：10
10
作者 衣海龙 杜林秀 +1 位作者 王国栋 刘相华 《材料与冶金学报》 CAS 2005年第4期295-299,共5页
用G leeb le-1500热力模拟实验机研究了含铌低碳钢和普通低碳钢经不同变形条件下连续冷却过程的相变规律,利用热膨胀法结合金相法得到了连续冷却转变曲线,分析比较了它们的组织演变规律,测定了含铌低碳钢在不同温度和不同变形量下硬度... 用G leeb le-1500热力模拟实验机研究了含铌低碳钢和普通低碳钢经不同变形条件下连续冷却过程的相变规律,利用热膨胀法结合金相法得到了连续冷却转变曲线,分析比较了它们的组织演变规律,测定了含铌低碳钢在不同温度和不同变形量下硬度的变化。研究结果表明,铌的加入使铁素体转变开始温度降低,使贝氏体转变温度降低,铌对贝氏体的转变产生了抑制作用.同时铌的加入扩大了产生贝氏体的冷速范围,含铌低碳钢中贝氏体的量显著增多.含铌钢在950℃变形时贝氏体板条长度和宽度比850℃变形时大。对含铌低碳钢,在冷却速度低于1℃/s时,由于生成大量的铁素体,导致了硬度降低;而冷却速度大于1℃/s时,基体中出现了贝氏体使硬度突然增加. 展开更多
关键词 含铌低碳钢 连续冷却转变曲线 热膨胀法 贝氏体
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Ti-55钛合金连续冷却转变曲线的测绘及显微组织的演变 被引量：6
11
作者 方波 陈志勇 +8 位作者 陈仲强 刘军和 王清江 刘艳 冯贞伟 刘建荣 宋玺玉 魏明霞 胡井祥 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第B10期32-35,共4页
通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图)。结果表明:当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体... 通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图)。结果表明:当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体转变开始温度为855℃,转变结束温度为818℃。 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 马氏体相变 Ti-55钛合金
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冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：6
12
作者 高秀华 庞波 +4 位作者 齐克敏 田彦文 袁立忠 吴水龙 覃业军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第14期38-39,42,共3页
在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ML40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过... 在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ML40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能,初步确定了ML40Cr盘条的控制冷却范围,为冷镦钢ML40Cr盘条的开发提供了参考依据。 展开更多
关键词 冷镦钢 热模拟 连续冷却转变曲线
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0.06C-0.6Si-1.5Mn-0.6Cr双相钢的连续冷却转变 被引量：5
13
作者 丁昊 唐正友 +2 位作者 李龙 王魁周 丁桦 《材料与冶金学报》 CAS 2006年第3期203-207,共5页
在Gleeble-1500热应力／应变模拟机上测定了0．06C-0．6Si-1．5Mn-0．6Cr双相钢的未变形和变形连续冷却转变曲线（CCT曲线）．利用光学显微镜对组织进行了观察，利用维氏硬度计对金相组织进行了测定．结果表明，当冷却速度小于10℃／s... 在Gleeble-1500热应力／应变模拟机上测定了0．06C-0．6Si-1．5Mn-0．6Cr双相钢的未变形和变形连续冷却转变曲线（CCT曲线）．利用光学显微镜对组织进行了观察，利用维氏硬度计对金相组织进行了测定．结果表明，当冷却速度小于10℃／s时，随着冷却速度的增加，贝氏体体积分数和宏观维氏硬度值增加都较为明显；而当冷却速度在10—20℃／s范围内时，无论变形还是未变形时贝氏体体积分数和硬度的变化都趋于平缓．由CCT曲线可知，实验钢经变形后奥氏体向铁素体转变温度在780～550℃之间，在2—20℃／s范围内可以获得贝氏体组织． 展开更多
关键词 双相钢 连续冷却转变 热模拟 CCT曲线
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Mn对汽车用Q&P钢连续冷却转变曲线的影响 被引量：4
14
作者 庄宝潼 唐荻 +1 位作者 江海涛 米振莉 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期39-42,47,共5页
为探索Mn含量在汽车用Q&P钢相变过程中的作用,利用热膨胀法结合金相-硬度法研究了3种不同Mn含量Q&P钢的CCT图.研究表明:Mn元素能扩大奥氏体相区,降低Ac3、Ac1、Ms和Mf点,并能够提高钢的淬透性,降低钢的临界转变速率;对于每一种... 为探索Mn含量在汽车用Q&P钢相变过程中的作用,利用热膨胀法结合金相-硬度法研究了3种不同Mn含量Q&P钢的CCT图.研究表明:Mn元素能扩大奥氏体相区,降低Ac3、Ac1、Ms和Mf点,并能够提高钢的淬透性,降低钢的临界转变速率;对于每一种成分的Q&P,随着冷却速率的增加,材料的显微硬度随之增加,超过其临界冷却速率时,将得到完全的马氏体组织;当Mn含量小于1.89%时,由于存在Mn的偏析,在低冷速下会出现铁素体、珠光体带状组织. 展开更多
关键词 Q&P钢 锰 连续冷却转变曲线 显微硬度
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含Nb微合金低碳钢奥氏体连续冷却转变行为 被引量：7
15
作者 王庆敏 赵海洋 +1 位作者 王立坚 田士平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第6期25-28,共4页
用MMS-300型热力模拟试验机研究了含铌微合金低碳钢奥氏体连续冷却过程的相变规律,用热膨胀法结合金相法建立了实验钢变形和未变形奥氏体的连续冷却转变曲线(CCT),研究了加速冷却和热变形对组织转变的影响。结果表明:同静态CCT曲线相比... 用MMS-300型热力模拟试验机研究了含铌微合金低碳钢奥氏体连续冷却过程的相变规律,用热膨胀法结合金相法建立了实验钢变形和未变形奥氏体的连续冷却转变曲线(CCT),研究了加速冷却和热变形对组织转变的影响。结果表明:同静态CCT曲线相比,实验钢的动态CCT曲线整体向左上方移动,随冷却速度的增大,γ→α相变开始温度逐渐降低;高温变形促进铁素体和珠光体相变,同时抑制了贝氏体相变,扩大了铁素体转变区;奥氏体变形对贝氏体转变有双重作用:当冷速较低时,变形抑制贝氏体相变;冷速较高时变形促进贝氏体相变。 展开更多
关键词 铌微合金低碳钢 连续冷却转变曲线 相变
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77B钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：8
16
作者 李红英 龚美涛 何堃 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2005年第4期58-59,共2页
采用Gleeble1500热模拟机测定了77B钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合组织观察和硬度测定,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态,比较了其与同类转变曲线的差别。
关键词 77B钢 热模拟 连续冷却转变曲线
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Q460C钢连续冷却转变规律研究 被引量：7
17
作者 高雅 孙建林 贠冰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第10期38-41,共4页
利用热膨胀法并结合金相-硬度法在热膨胀仪和Gleeble-1500热模拟试验机上测定了Q460C钢的未变形和变形条件下的连续冷却转变曲线。测定了转变后组织的维氏硬度,随冷速的提高,组织硬度增大。两种CCT曲线上均有铁素体区(F)、珠光体区(P)... 利用热膨胀法并结合金相-硬度法在热膨胀仪和Gleeble-1500热模拟试验机上测定了Q460C钢的未变形和变形条件下的连续冷却转变曲线。测定了转变后组织的维氏硬度,随冷速的提高,组织硬度增大。两种CCT曲线上均有铁素体区(F)、珠光体区(P)、贝氏体区(B)和马氏体区(M)。变形使CCT曲线向左上方移动,提高了奥氏体冷却转变开始温度,随冷速加大提高得越多。变形扩大了F和P区,缩小了B和M区。与不含铌的16Mn钢的CCT曲线对比,分析了铌对连续冷却转变规律的影响。 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 Q460C钢 膨胀法 铌
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X70管线钢焊接热影响区的连续冷却转变组织 被引量：4
18
作者 刘宇 李烨铮 +2 位作者 郭晓疆 张明旭 冯宝华 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期14-16,51,共4页
利用热模拟技术并结合组织分析和硬度测试,测定出X70管线钢焊接热影响区连续冷却转变曲线并研究其组织转变规律。结果表明:当冷却速率大于15℃/s时,焊接热影响区组织由板条状贝氏体、粒状贝氏体和少量铁素体组成,细小的马氏体-奥氏体组... 利用热模拟技术并结合组织分析和硬度测试,测定出X70管线钢焊接热影响区连续冷却转变曲线并研究其组织转变规律。结果表明:当冷却速率大于15℃/s时,焊接热影响区组织由板条状贝氏体、粒状贝氏体和少量铁素体组成,细小的马氏体-奥氏体组元呈弥散分布;但随着冷却速率的减小,贝氏体比例逐渐减小,铁素体比例逐渐增大,晶粒明显长大,性能恶化。在实际焊接中将热输入控制在9.3～18.6 kJ/cm(壁厚14.6 mm)可获得强韧性良好的焊接热影响区组织。 展开更多
关键词 X70管线钢 焊接热影响区 连续冷却转变曲线
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低合金调质高强度钢Q890D奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：3
19
作者 杨维宇 张瑞芳 +2 位作者 白雅琼 李智丽 杨雄 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第16期98-100,共3页
采用Formast-F全自动相变仪测定了低合金调质高强度钢Q890D的临界点Ac1、Ac3,同时测定不同冷速下的相变点,根据相变点绘制Q890D的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明：冷却速度在0.1～0.5℃/s时,相变组织为F＋P＋B;冷却速度在0.8～1... 采用Formast-F全自动相变仪测定了低合金调质高强度钢Q890D的临界点Ac1、Ac3,同时测定不同冷速下的相变点,根据相变点绘制Q890D的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明：冷却速度在0.1～0.5℃/s时,相变组织为F＋P＋B;冷却速度在0.8～1℃/s时,相变组织为B;冷却速度为2～5℃/s时,相变组织为B＋M;当冷却速度≥8℃/s时,相变组织为M;随冷却速度的提高,显微硬度从263HV提高到430HV。 展开更多
关键词 Q890D 连续冷却转变曲线 冷却速度 显微组织 显微硬度
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耐候钢形变奥氏体的连续冷却转变行为 被引量：3
20
作者 吴红艳 沈开照 +3 位作者 查春和 杜林秀 刘相华 王国栋 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期72-75,78,共5页
采用热膨胀法结合硬度测试得到耐候钢未变形和变形奥氏体的连续冷却转变曲线;用光学显微镜和透射电镜分析了冷却速率、变形条件对显微组织的影响。结果表明:变形奥氏体与未变形的相比,铁素体+珠光体相变区向左上方移动,获得铁素体+珠光... 采用热膨胀法结合硬度测试得到耐候钢未变形和变形奥氏体的连续冷却转变曲线;用光学显微镜和透射电镜分析了冷却速率、变形条件对显微组织的影响。结果表明:变形奥氏体与未变形的相比,铁素体+珠光体相变区向左上方移动,获得铁素体+珠光体的临界冷速增大;变形奥氏体的位错缠结抑制了贝氏体长大,细化了相变后的显微组织;在冷速大于15℃/s时,获得板条状贝氏体,第二相是渗碳体;在冷速5～10℃/s的范围内获得粒状贝氏体,第二相为基体上分布的马氏体/奥氏体岛。 展开更多
关键词 耐候钢 奥氏体转变 连续冷却转变曲线
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