Q345钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：25

1

作者 林武 张希旺 +1 位作者 赵延阔 李红英 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期247-250,共4页

研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以... 研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以及Ms，获得了Q345钢的连续冷却转变曲线（CCT图）．由CCT图和不同冷却速度的显微组织照片可知，当冷却速度比较低时，形成较粗大的块状铁素体和珠光体，当冷却速度大于0．5°C／s时出现贝氏体，形态似针状铁素体，其形成温度在450-600℃左右，当冷却速度大于20℃／s时，发生马氏体转变，马氏体转变点约为400℃． 展开更多

关键词 Q345钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线

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16MnR钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29

2

作者 李红英 丁常伟 +1 位作者 张希旺 于振江 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期727-730,共4页

在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同... 在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同类转变曲线的差别。 展开更多

关键词 16MNR钢 连续冷却转变曲线 膨胀法 金相-硬度法 示差热分析法

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27SiMn钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：17

3

作者 李智丽 杨维宇 +1 位作者 白雅琼 杨栋杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期45-47,共3页

用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结... 用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结果表明:随着冷却速度的提高,显微硬度逐渐提高。 展开更多

关键词 27SIMN钢 连续冷却转变曲线 冷却速度 显微组织 显微硬度

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核电SA508-3钢焊接连续冷却转变曲线的分析 被引量：11

4

作者 迟露鑫 麻永林 +3 位作者 邢淑清 赵勇桃 陈芙蓉 陈重毅 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期61-64,116,共4页

针对首次应用到核电上的SA508-3钢,在Gleeble1500D热模拟机上,采用膨胀法测定了SH-CCT曲线,获得了焊接工艺特征参数t8/5从3.75-20 000 s范围内的焊接热影响区组织变化规律.结果表明,获得全部马氏体相变的冷却时间为15 s,全部贝氏体相变... 针对首次应用到核电上的SA508-3钢,在Gleeble1500D热模拟机上,采用膨胀法测定了SH-CCT曲线,获得了焊接工艺特征参数t8/5从3.75-20 000 s范围内的焊接热影响区组织变化规律.结果表明,获得全部马氏体相变的冷却时间为15 s,全部贝氏体相变的冷却时间60 s〈t8/5≤3 000 s,全部铁素体和珠光体相变的冷却时间为6 000 s;当t8/5≤100 s时,焊接热影响区硬度高于350 HV,存在淬硬和裂纹敏感性;当t8/5≥20 000 s时,焊接热影响区硬度小于母材硬度,易出现软化现象. 展开更多

关键词 核电SA508-3钢 冷却速度 焊接连续转变冷却曲线 裂纹敏感性

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Al-Zn-Mg-Cu合金连续冷却转变曲线的测量 被引量：12

5

作者 李红英 唐宜 +2 位作者 曾再得 王法云 孙远 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1613-1621,共9页

研究一种Al-Zn-Mg-Cu合金在连续冷却过程中的固态相变和连续冷却转变曲线。通过力学性能检测和显微组织观察确定临界固溶温度,采用连续的相对电阻法和X射线衍射法测出了该合金的相变开始点,结合显微组织观察和析出相定量分析测出了相变... 研究一种Al-Zn-Mg-Cu合金在连续冷却过程中的固态相变和连续冷却转变曲线。通过力学性能检测和显微组织观察确定临界固溶温度,采用连续的相对电阻法和X射线衍射法测出了该合金的相变开始点,结合显微组织观察和析出相定量分析测出了相变结束点,分析比较了不同冷却速度对应的微观组织,通过逐步减小实验冷却速度范围逼近临界冷却速度。结果表明:采用连续的相对电阻法能有效地研究铝合金的固态相变,针对不同冷却速度范围采用不同方法的分段综合测试可以获得较为完整的连续冷却转变曲线。 展开更多

关键词 A1-Zn—Mg—Cu合金 连续电阻法 连续冷却转变曲线

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Ti-55钛合金连续冷却转变曲线的测绘及显微组织的演变 被引量：6

6

作者 方波 陈志勇 +8 位作者 陈仲强 刘军和 王清江 刘艳 冯贞伟 刘建荣 宋玺玉 魏明霞 胡井祥 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第B10期32-35,共4页

通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图)。结果表明:当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体... 通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图)。结果表明:当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体转变开始温度为855℃,转变结束温度为818℃。 展开更多

关键词 连续冷却转变曲线 马氏体相变 Ti-55钛合金

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27CrMo27S钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：7

7

作者 李毅 王宁 +4 位作者 高秀华 邱春林 齐克敏 许文妍 邱锋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第16期51-52,共2页

利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明... 利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当低的冷却速度范围内可获得贝氏体组织。当冷却速度小于1℃/s,转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体(F+P+B),当冷却速度为1～6℃/s时转变产物是铁素体和贝氏体(F+B),当冷却速度为8～24℃/s时转变产物是贝氏体和马氏体(B+M),当冷却速度大于24℃/s时,转变产物为完全马氏体(M)。该钢种动态CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。 展开更多

关键词 27CrMo27S钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线

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冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：5

8

作者 高秀华 庞波 +4 位作者 齐克敏 田彦文 袁立忠 吴水龙 覃业军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第14期38-39,42,共3页

在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ML40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过... 在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ML40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能,初步确定了ML40Cr盘条的控制冷却范围,为冷镦钢ML40Cr盘条的开发提供了参考依据。 展开更多

关键词 冷镦钢 热模拟 连续冷却转变曲线

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Mn对汽车用Q&P钢连续冷却转变曲线的影响 被引量：4

9

作者 庄宝潼 唐荻 +1 位作者 江海涛 米振莉 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期39-42,47,共5页

为探索Mn含量在汽车用Q&P钢相变过程中的作用,利用热膨胀法结合金相-硬度法研究了3种不同Mn含量Q&P钢的CCT图.研究表明:Mn元素能扩大奥氏体相区,降低Ac3、Ac1、Ms和Mf点,并能够提高钢的淬透性,降低钢的临界转变速率;对于每一种... 为探索Mn含量在汽车用Q&P钢相变过程中的作用,利用热膨胀法结合金相-硬度法研究了3种不同Mn含量Q&P钢的CCT图.研究表明:Mn元素能扩大奥氏体相区,降低Ac3、Ac1、Ms和Mf点,并能够提高钢的淬透性,降低钢的临界转变速率;对于每一种成分的Q&P,随着冷却速率的增加,材料的显微硬度随之增加,超过其临界冷却速率时,将得到完全的马氏体组织;当Mn含量小于1.89%时,由于存在Mn的偏析,在低冷速下会出现铁素体、珠光体带状组织. 展开更多

关键词 Q&P钢 锰 连续冷却转变曲线 显微硬度

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77B钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：8

10

作者 李红英 龚美涛 何堃 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2005年第4期58-59,共2页

采用Gleeble1500热模拟机测定了77B钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合组织观察和硬度测定,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态,比较了其与同类转变曲线的差别。

关键词 77B钢 热模拟 连续冷却转变曲线

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金刚石锯片基体用钢75Cr1的连续冷却转变曲线研究 被引量：5

11

作者 孙宜强 甘晓龙 +1 位作者 汪水泽 蔡珍 《热加工工艺》 北大核心 2019年第4期92-95,共4页

为充分发挥75Cr1钢种的性能优势,探索最佳的热处理工艺参数,采用相变仪、金相显微镜、维氏硬度计和扫描电镜对75Cr1钢进行研究。通过分析不同冷却速度下的相变组织和硬度,为优化热轧工艺及球化退火、淬火等提供理论指导。结果表明:75Cr... 为充分发挥75Cr1钢种的性能优势,探索最佳的热处理工艺参数,采用相变仪、金相显微镜、维氏硬度计和扫描电镜对75Cr1钢进行研究。通过分析不同冷却速度下的相变组织和硬度,为优化热轧工艺及球化退火、淬火等提供理论指导。结果表明:75Cr1钢的相变点A_(c1)=705℃,A_(c3)=746℃,M_s=220℃。随冷却速度由0.1℃/s提高到30℃/s,组织逐渐由珠光体转变为贝氏体、马氏体,硬度由288 HV提高到772 HV。 展开更多

关键词 金刚石锯片 75Cr1 连续冷却转变曲线

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低合金调质高强度钢Q890D奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：3

12

作者 杨维宇 张瑞芳 +2 位作者 白雅琼 李智丽 杨雄 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第16期98-100,共3页

采用Formast-F全自动相变仪测定了低合金调质高强度钢Q890D的临界点Ac1、Ac3,同时测定不同冷速下的相变点,根据相变点绘制Q890D的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明：冷却速度在0.1～0.5℃/s时,相变组织为F＋P＋B;冷却速度在0.8～1... 采用Formast-F全自动相变仪测定了低合金调质高强度钢Q890D的临界点Ac1、Ac3,同时测定不同冷速下的相变点,根据相变点绘制Q890D的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明：冷却速度在0.1～0.5℃/s时,相变组织为F＋P＋B;冷却速度在0.8～1℃/s时,相变组织为B;冷却速度为2～5℃/s时,相变组织为B＋M;当冷却速度≥8℃/s时,相变组织为M;随冷却速度的提高,显微硬度从263HV提高到430HV。 展开更多

关键词 Q890D 连续冷却转变曲线 冷却速度 显微组织 显微硬度

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20MnSi钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：11

13

作者 包卫平 潘儒乾 +1 位作者 王瑞芳 任学平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第18期34-36,共3页

利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了20MnSi钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1、Ac3及Ms;同时测定了该钢在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线);研究了20MnSi钢... 利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了20MnSi钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1、Ac3及Ms;同时测定了该钢在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线);研究了20MnSi钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能。大致找出了避免贝氏体和马氏体产生的冷却速度,初步确定了生产20MnSi钢的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据。 展开更多

关键词 20MnSi 热模拟 膨胀法 连续冷却转变曲线

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65Mn钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29

14

作者 李红英 耿进锋 +1 位作者 龚美涛 张宇航 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期302-304,共3页

利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏... 利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,大致确定了避免网状铁素体、贝氏体以及魏氏组织铁素体的冷却速度,找出了生产65Mn钢盘条的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据. 展开更多

关键词 连续冷却转变曲线 65MN钢 奥氏体 CCT图 冷却速度 CCT曲线 组织和性能 网状铁素体 热模拟机 膨胀曲线 转变过程 冷却过程 魏氏组织 生产实践 硬度法 合金相 膨胀法 临界点 Ac1 贝氏体 钢盘条 测定 控冷

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H08 Mn2 SiA钢等温转变曲线和连续冷却转变曲线 被引量：3

15

作者 李红英 肖纳敏 +1 位作者 孟力平 谢先娇 《中南工业大学学报》 CSCD 北大核心 2002年第5期495-499,共5页

采用Gleeble 15 0 0热模拟机测定了H0 8Mn2SiA钢的临界点θAc1 ,θAc3以及θMs;通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线 ,结合金相组织观察和硬度测定 ,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 ;研究... 采用Gleeble 15 0 0热模拟机测定了H0 8Mn2SiA钢的临界点θAc1 ,θAc3以及θMs;通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线 ,结合金相组织观察和硬度测定 ,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 ;研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态 ,比较了所得曲线和同类转变曲线的差别 ,两者产生差别的原因主要是由于其化学成分、试样原始状态以及奥氏体化条件不同 .此外 ,确定了避免产生贝氏体组织的临界冷却速度为 0 .5 0℃ s ,为该钢的工艺制订和进一步加工提供了依据 . 展开更多

关键词 H08Mn2SiA钢 等温转变曲线 连续冷却转变曲线 CCT曲线 热模拟 组织形态 TTT曲线

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2A14合金的连续冷却转变动力学曲线及其应用 被引量：3

16

作者 李红英 赵延阔 +2 位作者 唐宜 王晓峰 邓云喆 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期968-974,共7页

测定2A14合金连续冷却转变动力学曲线（CCT图）,并对该曲线进行应用研究。通过DSC分析和SEM组织观察确定2A14合金合理的固溶温度,采用动态电阻法测得固溶后合金连续冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率变化判断相变信息,绘制2A14合金... 测定2A14合金连续冷却转变动力学曲线（CCT图）,并对该曲线进行应用研究。通过DSC分析和SEM组织观察确定2A14合金合理的固溶温度,采用动态电阻法测得固溶后合金连续冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率变化判断相变信息,绘制2A14合金的CCT图,利用透射电镜（TEM）观察连续冷却过程中合金的组织转变。结果表明：2A14合金适宜的固溶温度为505℃;随着冷却速度的增加,相变开始温度先降低,在达到某冷却速度时骤升,然后持续增加;相变主要集中在140~380℃的温度区间发生,抑制相变发生的临界冷却速度稍大于38.5℃/s;在实验范围内,20 mm厚的2A14合金板适宜采用60℃或100℃水淬,参考所测CCT图制定分级淬火工艺,可以在最大限度减小淬火应力的同时,抑制第二相的析出。 展开更多

关键词 2A14合金 连续冷却转变动力学曲线(CCT图) 原位电阻 相变 冷却速度

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HB360级耐磨板的过冷奥氏体连续冷却转变曲线研究

17

作者 杨常春 康永林 +2 位作者 张寿禄 裴海祥 张宇斌 《武汉科技大学学报》 CAS 2010年第3期289-292,共4页

采用Gleeble3800热力模拟试验机研究HB360耐磨板中过冷奥氏体连续冷却过程的相变规律,利用膨胀法结合金相法建立连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,冷却速率不大于1.5℃/s时,HB360耐磨板冷却过程中的转变产物全部为贝氏体组织;冷却速率... 采用Gleeble3800热力模拟试验机研究HB360耐磨板中过冷奥氏体连续冷却过程的相变规律,利用膨胀法结合金相法建立连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,冷却速率不大于1.5℃/s时,HB360耐磨板冷却过程中的转变产物全部为贝氏体组织;冷却速率不小于3℃/s时,其转变产物全部为马氏体组织。 展开更多

关键词 耐磨板 连续冷却转变曲线 热膨胀法

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4Cr5MoSiV1Ti钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：1

18

作者 韩文奎 张彦敏 +2 位作者 王要利 宋克兴 张帅帅 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2020年第S02期93-96,共4页

采用Gleeble-1500D热模拟试验机测定了4Cr5MoSiV1Ti新型热作模具钢在不同冷却速率下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得4Cr5MoSiV1Ti钢的临界相变点,绘制其过冷奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明:4Cr5MoSiV1Ti钢的加热时先共析铁素体... 采用Gleeble-1500D热模拟试验机测定了4Cr5MoSiV1Ti新型热作模具钢在不同冷却速率下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得4Cr5MoSiV1Ti钢的临界相变点,绘制其过冷奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明:4Cr5MoSiV1Ti钢的加热时先共析铁素体全部溶入奥氏体的终了温度、加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度、马氏体转变开始温度、马氏体转变终了温度分别为960,885,370,184℃;当冷却速率低于1℃·s-1时,过冷奥氏体发生铁素体、贝氏体和马氏体相变;当冷却速率在1~10℃·s-1时,发生贝氏体和马氏体相变;当冷却速率大于10℃·s-1时,只发生马氏体相变;随着冷却速率的增加,4Cr5MoSiV1Ti钢硬度升高。 展开更多

关键词 4Cr5MoSiV1Ti钢 过冷奥氏体连续冷却转变曲线 冷却速率

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BM510L汽车大梁钢的连续冷却转变曲线 被引量：7

19

作者 赵楠 周丽萍 +1 位作者 黄绪传 穆海玲 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期38-40,94,共4页

采用膨胀法在Gleeble-3500型热模拟试验机上测定了BM510L钢在不同冷速下连续冷却时的膨胀曲线及连续冷却转变曲线(CCT曲线);利用光学显微镜、显微硬度计研究了BM510L钢连续冷却过程中奥氏体转变后的组织和显微硬度。结果表明:随着冷速... 采用膨胀法在Gleeble-3500型热模拟试验机上测定了BM510L钢在不同冷速下连续冷却时的膨胀曲线及连续冷却转变曲线(CCT曲线);利用光学显微镜、显微硬度计研究了BM510L钢连续冷却过程中奥氏体转变后的组织和显微硬度。结果表明:随着冷速的提高,铁素体转变开始温度降低,珠光体转变终了温度也逐渐降低,当冷速大于1℃·s-1时,组织中开始发生贝氏体转变,当冷速为15℃·s-1时,组织已完全转变为贝氏体组织;随着冷速的提高,其显微硬度逐渐增大。 展开更多

关键词 BM510L钢 冷却速率 连续冷却转变曲线 显微组织

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07MnNiMoDR钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：6

20

作者 张雲飞 赵燕青 许磊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第6期149-151,154,共4页

利用膨胀法结合金相-硬度法,在膨胀仪上测定了07MnNiMoDR钢的临界点Ac1和Ac3;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线（CCT曲线）;研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.5℃/... 利用膨胀法结合金相-硬度法,在膨胀仪上测定了07MnNiMoDR钢的临界点Ac1和Ac3;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线（CCT曲线）;研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.5℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体,当冷却速度为1~5℃/s时转变产物是铁素体、珠光体和贝氏体,当冷却速度为10~80℃/s时转变产物为贝氏体,当冷却速度大于150℃/s时,转变产物为马氏体。该钢种CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。 展开更多

关键词 07MnNiMoDR钢 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线

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