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聚乙烯耐蠕变开裂的断裂力学实验方法与聚合物长时标开裂试验装置被引量：5: 1; 作者董孝理《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 1997年第6期98-100,共3页; 介绍了按断裂力学原理设计的实验方法及其数据处理要点，以及按断裂力学原理设计的聚合物长时标开裂试验装置和ＰＥＳＣ－１型高分子材料环境应力开裂速度测定仪的设计要点和参数，该仪器布置有１０个工作位，使用予制单边切口平板拉伸... 展开更多; 关键词聚乙烯蠕变开裂工时标开裂断裂力学高聚物; 在线阅读下载PDF 职称材料

采用环境应力开裂速度测定仪对聚乙烯燃气管道料蠕变开裂性能的研究被引量：1: 2; 作者李新杰王沪生 +2 位作者尹敏王洪波董孝理《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 1998年第5期32-34,共3页; 采用ＰＥＳＣ—１型高分子材料环境应力开裂速度测定仪研究了７种聚乙烯燃气管道料的蠕变开裂性能。Ｇａｓ－１是实用中的燃气管道料。Ｐｒｅ－１因其Ｂｅｌ法开裂时间大于１０００ｈ成为有待进一步评价的基础树脂。由Ｐｒｅ－１与各种... 展开更多; 关键词聚乙烯燃气管蠕变开裂环境应力开裂测定; 在线阅读下载PDF 职称材料

T91/TP347H高温再热器管焊缝开裂原因分析被引量：4: 3; 作者郑坊平马红 +1 位作者王弘喆王碧磊《热力发电》 CAS 北大核心 2011年第11期95-99,共5页; 通过宏观检测、化学成分分析、金相及力学性能检验等方法,对某电厂T91/TP347H高温再热器管开裂原因进行的分析表明:高温再热器异种钢焊接接头焊缝两侧内壁12.5mm段削薄,化学成分符合ASME SA—213/SA—213M2008a要求,显微组织老化,抗拉... 展开更多; 关键词 T91钢焊接接头焊缝环向开裂局部超温蠕变开裂; 在线阅读下载PDF 职称材料

12Cr1MoV钢蒸汽管环焊缝开裂原因分析被引量：4: 4; 作者刘昕宇孙超 +5 位作者郭静于海洋刘凯尤景泽于镇洋宋明《热加工工艺》北大核心 2022年第11期155-158,162,共5页; 某12Cr1MoV蒸汽管道对接接头在520℃运行90000 h后发生泄漏。通过宏观观察、金相观察、扫描电镜观察、能谱分析等方法对断口进行分析,发现在焊缝一侧3~9点钟位置存在沿环向分布的裂纹。宏观上断口面无塑性变形,且完整复制了焊缝熔合形貌... 展开更多; 关键词 12CR1MOV钢 Ⅳ型蠕变开裂焊接接头耐热钢; 在线阅读下载PDF 职称材料

一种粘弹塑性边界面粘土模型的损伤函数引入研究被引量：1: 5; 作者曾祥勇郝泳《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》 CSCD 北大核心 2018年第6期783-787,共5页; 针对各向同性粘弹塑性边界面模型不能模拟粘土不排水蠕变三轴试验中的土样开裂后变形的问题,通过试算研究,提出了一个损伤函数.通过将该函数与Kaliakin和Dafalias所提出的各向同性粘弹塑性边界面模型中过载函数相乘的方式,将该损伤函数... 展开更多; 关键词岩土力学损伤函数时间关联分析蠕变开裂模拟各向同性粘弹塑性边界面粘土模型; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名聚乙烯耐蠕变开裂的断裂力学实验方法与聚合物长时标开裂试验装置被引量：5: 1; 作者董孝理; 机构四川联合大学高分子研究所; 出处《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 1997年第6期98-100,共3页; 文摘介绍了按断裂力学原理设计的实验方法及其数据处理要点，以及按断裂力学原理设计的聚合物长时标开裂试验装置和ＰＥＳＣ－１型高分子材料环境应力开裂速度测定仪的设计要点和参数，该仪器布置有１０个工作位，使用予制单边切口平板拉伸样条；用断裂力学参数——应力强度因子表征有裂纹样条的载荷；用光学显微镜追踪检测裂纹演化过程的细微变化并可拍照。可有目的地变化载荷和试验温度Ｔ，进行测试，初始应力强度因子Ｋ１０范围为０．０５～０．８ＭＰａｍ１／２，Ｔ为３０～１００℃，显微镜放大倍数为４×１０，１０×１０，２５×１０，由试验可测得试样的开裂诱导期ｔｉ和开裂速度ａ与试验条件下Ｋ１０、Ｔ的关系，以及与开裂行为有关的裂端细观特点，如裂端钝化、二次裂纹、银纹等。这些结果可全面地表征材料的耐蠕变开裂性能。; 关键词聚乙烯蠕变开裂工时标开裂断裂力学高聚物; Keywords PE Creep Cracking Test Facility for Polymer Long term Cracking; 分类号 TQ325.12 [化学工程—合成树脂塑料工业] O632.12 [理学—高分子化学]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名采用环境应力开裂速度测定仪对聚乙烯燃气管道料蠕变开裂性能的研究被引量：1: 2; 作者李新杰王沪生尹敏王洪波董孝理; 机构盘锦乙烯工业公司塑料应用研究所成都科技大学(四川联大)高分子研究所; 出处《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 1998年第5期32-34,共3页; 文摘采用ＰＥＳＣ—１型高分子材料环境应力开裂速度测定仪研究了７种聚乙烯燃气管道料的蠕变开裂性能。Ｇａｓ－１是实用中的燃气管道料。Ｐｒｅ－１因其Ｂｅｌ法开裂时间大于１０００ｈ成为有待进一步评价的基础树脂。由Ｐｒｅ－１与各种色母料或改性剂配混成５种配混料：Ｐｒｅ－１０１、Ｐｒｅ－１０２、Ｐｒｅ－１０３、Ｐｒｅ－１０４和Ｐｒｅ－１０５。通过实验得到了开裂过程（即裂纹的增长量△ａ）与时间ｔ的关系。开裂过程含有一诱导期ｔｉ，然后是裂纹增长期，裂纹增长速度为ａ。ｔｉ和ａ可以表征材料的蠕变开裂性能。Ｋ１０＝０２ＭＰａｍ１／２时，Ｇａｓ－１的ｔｉ大于３４０ｈ，Ｋ１０＝０．３ＭＰａｍ１／２时，Ｇａｓ－１的ｔｉ和ａ分别为８５ｈ和００１１５ｍｍｈ－１。Ｐｒｅ－１的蠕变开裂性能远不如Ｇａｓ－１，在Ｋ１０＝０．２ＭＰａｍ１／２时的ｔｉ和ａ分别为７４ｈ和０．００７６ｍｍｈ－１，在Ｋ１０＝０．３ＭＰａｍ１／２时的ｔｉ和ａ分别为２４ｈ和０．０３２３ｍｍｈ－１。配混料中的色母料和改性剂使基础树脂Ｐｒｅ－１的蠕变开裂性能进一步降低。; 关键词聚乙烯燃气管蠕变开裂环境应力开裂测定; Keywords PE Fuel Gas Pipe Creep Cracking Environmental Stress Cracking; 分类号 TQ325.12 [化学工程—合成树脂塑料工业]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名T91/TP347H高温再热器管焊缝开裂原因分析被引量：4: 3; 作者郑坊平马红王弘喆王碧磊; 机构西安热工研究院有限公司; 出处《热力发电》 CAS 北大核心 2011年第11期95-99,共5页; 文摘通过宏观检测、化学成分分析、金相及力学性能检验等方法,对某电厂T91/TP347H高温再热器管开裂原因进行的分析表明:高温再热器异种钢焊接接头焊缝两侧内壁12.5mm段削薄,化学成分符合ASME SA—213/SA—213M2008a要求,显微组织老化,抗拉强度符合要求。因此,T91侧管子的环向开裂是由于焊接接头两侧管子端部内壁削薄结构在特定条件下造成的工质流动变化引起了局部超温,使结构薄弱区域受较大的管圈热胀应力作用而致。; 关键词 T91钢焊接接头焊缝环向开裂局部超温蠕变开裂; Keywords T91 steel welded joint welded seam creaking in annular direction local over-temperature creep cracking; 分类号 TG115 [金属学及工艺—物理冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名12Cr1MoV钢蒸汽管环焊缝开裂原因分析被引量：4: 4; 作者刘昕宇孙超郭静于海洋刘凯尤景泽于镇洋宋明; 机构天津工业大学机械工程学院中国特种设备检测研究院; 出处《热加工工艺》北大核心 2022年第11期155-158,162,共5页; 基金国家重点研发计划项目(2016YFC0801901)。; 文摘某12Cr1MoV蒸汽管道对接接头在520℃运行90000 h后发生泄漏。通过宏观观察、金相观察、扫描电镜观察、能谱分析等方法对断口进行分析,发现在焊缝一侧3~9点钟位置存在沿环向分布的裂纹。宏观上断口面无塑性变形,且完整复制了焊缝熔合形貌,裂纹面覆盖了致密的高温氧化物;微观上裂纹开裂位于焊接热影响区的细晶区和临界晶区,同时主裂纹附近可见沿晶界分布的微裂纹和蠕变孔洞,由此判断该环缝发生了Ⅳ型蠕变开裂。失效现场同时还发现管系存在一定的位移,结合环向仅有180°开裂的现象,判断管系服役期间在环缝位置可能存在异常弯矩,这是导致环缝发生早期Ⅳ型蠕变开裂的主要驱动力。; 关键词 12CR1MOV钢 Ⅳ型蠕变开裂焊接接头耐热钢; Keywords 12Cr1MoV steel typeⅣcreep cracking welded joint heat-resistant steel; 分类号 TG111.8 [金属学及工艺—物理冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名一种粘弹塑性边界面粘土模型的损伤函数引入研究被引量：1: 5; 作者曾祥勇郝泳; 机构重庆大学土木工程学院重庆大学山地城镇建设与新技术教育部重点实验室重庆房地产职业学院房地产建设工程系; 出处《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》 CSCD 北大核心 2018年第6期783-787,共5页; 基金国家自然科学基金资助(51468008); 文摘针对各向同性粘弹塑性边界面模型不能模拟粘土不排水蠕变三轴试验中的土样开裂后变形的问题,通过试算研究,提出了一个损伤函数.通过将该函数与Kaliakin和Dafalias所提出的各向同性粘弹塑性边界面模型中过载函数相乘的方式,将该损伤函数引入到了模型之中,由此形成了一个各向同性的粘弹塑性损伤边界面新模型.根据该模型和对应的损伤参数,对加拿大温哥华市附近的Haney粘土试验进行了模拟验证.数值模拟结果表明,对于不同粘土土样的高偏应力加载等级,采用合适参数值的损伤函数对于模拟三轴不排水蠕变试验中的蠕变开裂及破坏变形令人满意,表明该损伤函数的引入有效可行,具有良好的理论及应用价值.; 关键词岩土力学损伤函数时间关联分析蠕变开裂模拟各向同性粘弹塑性边界面粘土模型; Keywords soil and rock mechanics damage function time-dependent analysis creep rupture simulation isotropic elastoplastic-viscoplastic bounding surface cohesive soil model; 分类号 TU942 [建筑科学—建筑技术科学] TG115.28 [金属学及工艺—物理冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

	题名	作者	出处	发文年	被引量	操作
1	聚乙烯耐蠕变开裂的断裂力学实验方法与聚合物长时标开裂试验装置	董孝理	《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心	1997	5	在线阅读下载PDF 职称材料
2	采用环境应力开裂速度测定仪对聚乙烯燃气管道料蠕变开裂性能的研究	李新杰王沪生尹敏王洪波董孝理	《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心	1998	1	在线阅读下载PDF 职称材料
3	T91/TP347H高温再热器管焊缝开裂原因分析	郑坊平马红王弘喆王碧磊	《热力发电》 CAS 北大核心	2011	4	在线阅读下载PDF 职称材料
4	12Cr1MoV钢蒸汽管环焊缝开裂原因分析	刘昕宇孙超郭静于海洋刘凯尤景泽于镇洋宋明	《热加工工艺》北大核心	2022	4	在线阅读下载PDF 职称材料
5	一种粘弹塑性边界面粘土模型的损伤函数引入研究	曾祥勇郝泳	《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》 CSCD 北大核心	2018	1	在线阅读下载PDF 职称材料