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试样缺口对悬臂梁缺口冲击强度的影响
1
作者 王二龙 季壮 +5 位作者 王泊恩 张敏政 陈敏剑 孟坤 向理 曹琛 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期110-114,共5页
选择聚碳酸酯(PC)、聚酰胺6(PA6)、聚丙烯(PP)、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)、聚苯硫醚(PPS)、聚甲醛(POM)、聚苯乙烯(PS)和高抗冲聚苯乙烯(HIPS)共计8种原料为研究对象,从注塑与加工缺口的间隔时间、缺口底部剩余宽度、铣刀速度3个方面... 选择聚碳酸酯(PC)、聚酰胺6(PA6)、聚丙烯(PP)、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)、聚苯硫醚(PPS)、聚甲醛(POM)、聚苯乙烯(PS)和高抗冲聚苯乙烯(HIPS)共计8种原料为研究对象,从注塑与加工缺口的间隔时间、缺口底部剩余宽度、铣刀速度3个方面,研究缺口对悬臂梁缺口冲击强度的影响。结果表明,PC、PP、POM、PS在注塑完成后1 h内加工缺口,其悬臂梁缺口冲击强度高于状态调节24和48 h后再加工缺口的值;PA6受吸潮性的影响,状态调节48 h后的悬臂梁缺口冲击强度,高于1 h内及状态调节24 h后再加工缺口的值;PC、PA6、PP、POM和PS的铣刀速度在21 m/min,缺口底部剩余宽度在8.0、8.2 mm时,悬臂梁缺口冲击强度高于铣刀速度为12和30 m/min、缺口底部剩余宽度在7.8 mm时的值;PPS的悬臂梁缺口冲击强度受树脂基体中添加的玻璃纤维填料的影响,结果变化无规律。注塑与加工缺口的间隔时间、缺口底部剩余宽度、铣刀速度的改变对ABS和HIPS悬臂梁缺口冲击强度结果没有影响。 展开更多
关键词 悬臂梁缺口冲击强度 缺口敏感性 状态调节 缺口底部剩余宽度 铣刀速度
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不同条件对聚碳酸酯缺口冲击强度测试结果的影响 被引量：4
2
作者 邵景昌 吴云 +3 位作者 付俊祺 许凌峰 王怡博 赵宁娟 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期105-109,共5页
以纯聚碳酸酯(PC)、阻燃PC和阻燃增韧PC试样为研究对象,研究了ISO 7391–2,ASTM D256和ISO180三种标准测试的悬臂梁缺口冲击强度差异,同时探讨了缺口制作方式和退火处理(135℃,2h)对缺口冲击强度测试结果的影响。结果表明,不同PC试样采... 以纯聚碳酸酯(PC)、阻燃PC和阻燃增韧PC试样为研究对象,研究了ISO 7391–2,ASTM D256和ISO180三种标准测试的悬臂梁缺口冲击强度差异,同时探讨了缺口制作方式和退火处理(135℃,2h)对缺口冲击强度测试结果的影响。结果表明,不同PC试样采用ASTM D256标准测试的缺口冲击强度较ISO 7391–2稍高,而采用ISO 180标准测试的缺口冲击强度最低。偏光应力仪和扫描电子显微镜测试结果表明,由于ISO 180标准规定的试样厚度相对较大,试样产生了过大的残余应力,加之阻燃PC中阻燃剂与PC的相容性较差,进而导致采用ISO 180标准测试的阻燃PC缺口冲击强度测试数据极低。实际应用中尽量选用断裂行程短、试样厚度大的ISO 180标准对改性PC试样的缺口冲击强度进行测试,其更能体现材料的缺陷和实际韧性。采用机铣缺口测试的缺口冲击强度稍高,而采用模塑缺口测试的缺口冲击强度离散系数小,数据稳定性更好。退火处理虽可消除试样的内部应力,但会导致试样边缘位置应力集中更加明显,退火处理后各试样的缺口冲击强度测试数据均大幅度降低。 展开更多
关键词 聚碳酸酯 悬臂梁缺口冲击强度 测试标准 缺口制作方式 退火
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高密度聚乙烯共混物的抗冲击强度与熔体流动速率 被引量：14
3
作者 廖华勇 陶国良 《高分子材料科学与工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期72-75,79,共5页
制备了4种高密度聚乙烯(HDPE)HDPE 8916/5000S、HDPE 9641/5000S、HDPE 5306/5000S和HDPE 8916/6003T共混物,并测试其缺口冲击强度σin和熔体流动速率(MFR),探讨了两者之间的关系。结果表明,随着MFR的增加,缺口冲击强度逐渐下降,两者之... 制备了4种高密度聚乙烯(HDPE)HDPE 8916/5000S、HDPE 9641/5000S、HDPE 5306/5000S和HDPE 8916/6003T共混物,并测试其缺口冲击强度σin和熔体流动速率(MFR),探讨了两者之间的关系。结果表明,随着MFR的增加,缺口冲击强度逐渐下降,两者之间符合指数衰减规律。而其中HDPE 5306/HDPE5000S的σin-MFR曲线与坐标轴之间包围的面积最大,比其它3种共混物更容易实现同时满足冲击强度和流动性的要求。文中还对HDPE 5306/HDPE5000S共混物用乙烯-辛烯共高聚物(POE)进行增韧改性。结果表明,当HDPE 5306/HDPE5000S/POE的质量比为28.5/66.5/5时,缺口冲击强度达到42.88 kJ/m2,高于HDPE 5306/HDPE5000S(30/70,质量比,下同)时的28.16 kJ/m2,而POE增韧后共混物的MFR为2.64 g/10min(230℃,2.16kg),比HDPE 5306/HDPE5000S(30/70)时的MFR值2.55g/10min(230℃,2.16kg)高。 展开更多
关键词 高密度聚乙烯 悬臂梁缺口冲击强度 熔体流动速率 增韧
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PBDMS/PA11复合材料的冲击及压缩性能研究
4
作者 秦文娜 翟哲 +4 位作者 阮棉芳 于海洋 李强 许志华 李峰 《化工新型材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第12期116-119,123,共5页
利用聚硼硅氧烷(PBDMS)中的动态化学键—Si—O—B调控尼龙11(PA11)的冲击和抗压性能,通过熔融共混方式在PA11中添加PBDMS制备了PBDMS/PA11复合材料,研究了PBDMS含量对复合材料冲击性能、压缩性能及形貌结构的影响,并阐述了PBDMS影响PA1... 利用聚硼硅氧烷(PBDMS)中的动态化学键—Si—O—B调控尼龙11(PA11)的冲击和抗压性能,通过熔融共混方式在PA11中添加PBDMS制备了PBDMS/PA11复合材料,研究了PBDMS含量对复合材料冲击性能、压缩性能及形貌结构的影响,并阐述了PBDMS影响PA11性能的机理。结果表明:复合材料的悬臂梁缺口冲击强度随着PBDMS含量的增加而提高,PBDMS质量分数为12%时,悬臂梁缺口冲击强度达到最大值9.9kJ/m^(2),比纯PA11增加25%;复合材料的压缩永久变形率则随着PBDMS含量的增加而降低,PBDMS质量分数为15%时,压缩永久变形率最低为6%,比纯PA11降低50%。 展开更多
关键词 PA11 PBDMS 熔融共混 悬臂梁缺口冲击强度 压缩永久变形
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PP/纳米CaCO_3复合材料的抗冲击性能 被引量：8
5
作者 梁基照 王丽 《合成树脂及塑料》 EI CAS 北大核心 2005年第2期63-65,共3页
对纳米CaCO3采用脂肪酸处理和钛酸酯偶联剂处理,分别制备了聚丙烯,纳米CaCO3复合材料(SⅠ)和SⅡ),考察了不同处理方法和纳米CaCO3含量对复合材料抗冲击性能的影响。结果表明,随着ψ(CaCO3)的增加,试样的V形和U形缺口冲击强度有所提高;当... 对纳米CaCO3采用脂肪酸处理和钛酸酯偶联剂处理,分别制备了聚丙烯,纳米CaCO3复合材料(SⅠ)和SⅡ),考察了不同处理方法和纳米CaCO3含量对复合材料抗冲击性能的影响。结果表明,随着ψ(CaCO3)的增加,试样的V形和U形缺口冲击强度有所提高;当ψ(CaCO3)大于1.0%后,SⅡ的V形缺口冲击强度明显高于SⅠ,而表面处理对U形缺口冲击强度的影响不太明显。 展开更多
关键词 纳米CACO3 缺口冲击强度 抗冲击性能 PP 复合材料 钛酸酯偶联剂 聚丙烯 酸处理 制备 表面处理
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抗冲击改性剂ACR增韧有机玻璃的研究 被引量：3
6
作者 余林华 张明祖 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2008年第8期55-56,共2页
通过熔融共混的方法在PMMA中混入不同用量的抗冲击改性剂ACR,制得PMMA/ACR共混物,并进行了力学性能和断面形态分析。结果表明,随着ACR用量的增加,改性PMMA的缺口冲击强度不断增加,而拉伸强度和弯曲强度则成下降趋势。当ACR质量分数为5%... 通过熔融共混的方法在PMMA中混入不同用量的抗冲击改性剂ACR,制得PMMA/ACR共混物,并进行了力学性能和断面形态分析。结果表明,随着ACR用量的增加,改性PMMA的缺口冲击强度不断增加,而拉伸强度和弯曲强度则成下降趋势。当ACR质量分数为5%时,改性PMMA的缺口冲击强度比未改性的提高了42.42%。 展开更多
关键词 有机玻璃 冲击改性剂ACR 增韧 缺口冲击强度
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注塑工艺对哑光PC/ABS冲击性能的影响 被引量：6
7
作者 肖亮 戚天银 +1 位作者 柏莲桂 祝彤 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期68-71,共4页
通过不同注塑工艺对哑光级聚碳酸酯(PC)和丙烯腈–丁二烯–苯乙烯(ABS)共聚混合物进行注塑成型,通过改变不同的注塑条件(注塑温度、模具温度、注塑压力、注塑速度),研究不同的注塑工艺对哑光PC/ABS材料抗冲击性能的影响。研究结果表明,... 通过不同注塑工艺对哑光级聚碳酸酯(PC)和丙烯腈–丁二烯–苯乙烯(ABS)共聚混合物进行注塑成型,通过改变不同的注塑条件(注塑温度、模具温度、注塑压力、注塑速度),研究不同的注塑工艺对哑光PC/ABS材料抗冲击性能的影响。研究结果表明,注塑工艺变化,会引起材料冲击性能变化。其中注塑温度与模具温度对结果影响较大,注塑温度240℃,模具温度80℃时,哑光PC/ABS的冲击强度最高;在合适的注塑压力范围内,压力变化对材料冲击影响不大;合适的注塑速度范围内,注塑速度变化对材料冲击影响不大。工艺选择注塑温度240℃,模具温度80℃,注塑压力2.6~6.1 MPa,注塑速度13.9~32.3 g/s时,哑光PC/ABS冲击性能最好。因此,选用合适的注塑工艺可以提高材料的冲击性能。 展开更多
关键词 聚碳酸酯 丙烯腈-丁二烯-苯乙烯塑料 注塑工艺 缺口冲击强度 哑光
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硅树脂阻燃聚碳酸酯的研究 被引量：35
8
作者 李晓俊 刘小兰 +2 位作者 刘宪增 王林 李静 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2005年第2期16-18,共3页
　　　采用苯基甲基硅树脂对聚碳酸酯 (PC)进行阻燃改性。试验结果表明,苯基甲基硅树脂对PC具有阻燃作用,可有效提高阻燃PC的缺口冲击强度和拉伸强度,并提高热变形温度,但对电性能影响不大。在苯基甲基硅树脂质量分数为 6%时,材料的氧... 　　　采用苯基甲基硅树脂对聚碳酸酯 (PC)进行阻燃改性。试验结果表明,苯基甲基硅树脂对PC具有阻燃作用,可有效提高阻燃PC的缺口冲击强度和拉伸强度,并提高热变形温度,但对电性能影响不大。在苯基甲基硅树脂质量分数为 6%时,材料的氧指数从 28%提高到 40. 6%,阻燃等级由UL94V-2级提高到V-0级,不仅完全满足环保要求,而且可保证改性PC材料在阻燃性能要求高的场合应用。 展开更多
关键词 硅树脂 甲基 阻燃聚碳酸酯 苯基 阻燃改性 缺口冲击强度 阻燃PC 高热 脂质 影响
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EPDM增韧PET的研究 被引量：17
9
作者 李桂娟 于宝洁 +3 位作者 李祎 陶朝阳 陈彦模 周恩乐 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2004年第10期17-19,共3页
在引发剂过氧化二异丙苯(DCP)的作用下,通过添加少量界面增容剂苯乙烯(St)提高接枝率,使甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)与(乙烯/丙烯/二烯)共聚物(EPDM)反应,得到接枝物EPDM-g-GMA,将EPDM-g-GMA与PET共混,以提高共混体系的冲击强度。探讨了... 在引发剂过氧化二异丙苯(DCP)的作用下,通过添加少量界面增容剂苯乙烯(St)提高接枝率,使甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)与(乙烯/丙烯/二烯)共聚物(EPDM)反应,得到接枝物EPDM-g-GMA,将EPDM-g-GMA与PET共混,以提高共混体系的冲击强度。探讨了不同含量的EPDM-g-GMA对共混体系力学性能的影响。结果表明,随着EPDM-g-GMA含量的增加,共混体系的缺口冲击强度显著提高,当其含量为50％时,材料的缺口冲击强度为344.9J/m,约为纯PET的12倍;拉伸强度、弯曲强度和弯曲弹性模量出现一定程度的下降;EPDM-g-GMA含量为20％～30％时,材料的综合力学性能较好。 展开更多
关键词 EPDM 共混体系 缺口冲击强度 增韧 PET GMA 甲基丙烯酸缩水甘油酯 含量 反应 影响
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表面处理剂对硫酸钙晶须/聚丙烯复合材料的增韧(Ⅰ) 被引量：15
10
作者 王晓丽 朱一民 +1 位作者 韩跃新 袁致涛 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1494-1497,共4页
用两种表面处理剂对硫酸钙晶须进行改性,并将其添加到聚丙烯(PP)中制备出了硫酸钙晶须/PP复合材料,对该复合材料的力学性能进行了测试.结果发现:将硫酸钙晶须引入聚丙烯体系后,聚丙烯的冲击强度有显著提高;采用钛酸酯NDZ-401对硫酸钙晶... 用两种表面处理剂对硫酸钙晶须进行改性,并将其添加到聚丙烯(PP)中制备出了硫酸钙晶须/PP复合材料,对该复合材料的力学性能进行了测试.结果发现:将硫酸钙晶须引入聚丙烯体系后,聚丙烯的冲击强度有显著提高;采用钛酸酯NDZ-401对硫酸钙晶须进行改性时,当晶须的质量分数为10%时,体系的冲击强度能提高85%以上.用扫描电镜(SEM)对复合材料的冲击断面形貌和硫酸钙晶须在基体中的分散性进行了观察.结果表明:表面处理能够促进硫酸钙晶须在基体中的均匀分散,很大程度上提高复合材料的冲击强度,改善材料的韧性.表面处理剂对PP/硫酸钙晶须复合体系起到了一定的增韧作用. 展开更多
关键词 硫酸钙晶须 聚丙烯 表面处理剂 缺口冲击强度 增韧
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长玻璃纤维增强尼龙6的力学性能研究 被引量：23
11
作者 刘正军 韩克清 +2 位作者 周洪梅 杜秉公 余木火 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2005年第5期4-8,共5页
采用一种新的熔融浸渍工艺制备了长玻纤增强尼龙6复合材料,研究了玻纤含量、玻纤长度分布对复合材料力学性能的影响。结果表明,在玻纤质量分数为50%时复合材料的拉伸强度为234MPa,弯曲强度为349MPa,弯曲弹性模量为11.4GPa,缺口冲击强度... 采用一种新的熔融浸渍工艺制备了长玻纤增强尼龙6复合材料,研究了玻纤含量、玻纤长度分布对复合材料力学性能的影响。结果表明,在玻纤质量分数为50%时复合材料的拉伸强度为234MPa,弯曲强度为349MPa,弯曲弹性模量为11.4GPa,缺口冲击强度为313J/m,综合力学性能明显优于短玻纤增强尼龙6复合材料。 展开更多
关键词 长玻璃纤维增强 尼龙6 性能研究 复合材料 材料力学性能 弯曲弹性模量 缺口冲击强度 综合力学性能 长玻纤增强 浸渍工艺 长度分布 拉伸强度 质量分数 弯曲强度 熔融
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PP-g-MAH改性PC/ABS合金的研究 被引量：6
12
作者 方少明 闫铨钊 +3 位作者 周立明 刘东亮 钟世春 曾育华 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2003年第10期6-8,共3页
用自制马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)对PC/ABS合金进行改性研究。结果表明,PP-g-MAH对PC/ABS合金有明显增容作用,可使合金的缺口冲击强度显著提高,当接枝物中马来酸酐(MAH)含量为5％、引发剂过氧化二异丙苯(DCP)含量为0.27％,PC/ABS合金... 用自制马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)对PC/ABS合金进行改性研究。结果表明,PP-g-MAH对PC/ABS合金有明显增容作用,可使合金的缺口冲击强度显著提高,当接枝物中马来酸酐(MAH)含量为5％、引发剂过氧化二异丙苯(DCP)含量为0.27％,PC/ABS合金中PP-g-MAH用量为2.5份时,合金综合性能最佳,其缺口冲击强度可达44kJ/m^2。 展开更多
关键词 PP—g—MA H 改性 PC/ABS 塑料合金 增容 综合性能 缺口冲击强度
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两类增韧HDPE的力学性能及熔体流动性 被引量：14
13
作者 白娟 樊卫华 +2 位作者 周俊峰 宫瑾 王经武 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2005年第6期15-18,共4页
以高密度聚乙烯(HDPE)为基体树脂、(乙烯/丙烯)共聚物和丁苯橡胶为增韧剂制得增韧母料(ETMB)分别采用将ETMB与HDPE热机械共混和将(乙烯/丙烯)共聚物、丁苯橡胶与HDPE简单共混的方法制备了HDPE/ETMB及HDPE/弹性体两类增韧HDPE。结果表明,... 以高密度聚乙烯(HDPE)为基体树脂、(乙烯/丙烯)共聚物和丁苯橡胶为增韧剂制得增韧母料(ETMB)分别采用将ETMB与HDPE热机械共混和将(乙烯/丙烯)共聚物、丁苯橡胶与HDPE简单共混的方法制备了HDPE/ETMB及HDPE/弹性体两类增韧HDPE。结果表明,HDPE/ETMB的悬臂梁缺口冲击强度的提高幅度、拉伸屈服应力保持率均显著优于HDPE/弹性体,二者的弯曲弹性模量保持率基本相同;HDPE/ETMB的熔体流动速率比HDPE/弹性体的小,但仍适宜于注射成型和挤出成型。 展开更多
关键词 HDPE 熔体流动性 力学性能 高密度聚乙烯 缺口冲击强度 拉伸屈服应力 弯曲弹性模量 熔体流动速率 丁苯橡胶 弹性体 基体树脂 增韧母料 挤出成型 注射成型 共聚物 保持率 增韧剂 悬臂梁 丙烯 共混
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空心玻璃微珠改性ABS复合材料的性能研究 被引量：15
14
作者 夏英 蹇锡高 +2 位作者 韩英波 马春 张庆伟 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期12-15,共4页
研究不同粒径、含量及不同偶联剂处理的空心玻璃微珠对(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(ABS)力学性能、加工性能及阻燃性能的影响。结果表明,偶联剂KH-550处理空心玻璃微珠的效果好于KH-560。当空心玻璃微珠粒径为5μm、含量为20%时,ABS... 研究不同粒径、含量及不同偶联剂处理的空心玻璃微珠对(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(ABS)力学性能、加工性能及阻燃性能的影响。结果表明,偶联剂KH-550处理空心玻璃微珠的效果好于KH-560。当空心玻璃微珠粒径为5μm、含量为20%时,ABS复合材料具有较佳的综合性能,其缺口冲击强度、拉伸强度、弯曲强度、弯曲弹性模量、熔体流动速率及氧指数分别为7.7kJ/m2、47MPa、69MPa、2.75GPa、5g/10min和22.4%。 展开更多
关键词 空心玻璃微珠 ABS复合材料 性能研究 改性 KH-560 KH-550 缺口冲击强度 弯曲弹性模量 熔体流动速率 偶联剂处理 力学性能 阻燃性能 加工性能 综合性能 拉伸强度 弯曲强度 共聚物 苯乙烯 丁二烯 丙烯腈 氧指数 粒径 含量
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注塑工艺及调湿处理对半芳香透明尼龙力学性能的影响 被引量：7
15
作者 李新法 张丽 +7 位作者 曲良俊 赵磊 凡艳丽 牛明军 蒋爱云 陈金周 孙博 孙俊卿 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期28-30,共3页
研究了模具温度、注塑压力和注射速率对半芳香(SA)透明尼龙拉伸强度、断裂伸长率、弯曲强度、弯曲弹性模量和缺口冲击强度等力学性能的影响,并对SA透明尼龙调湿处理前后的力学性能进行了比较。结果表明,当料筒温度为240～245℃,注塑压力... 研究了模具温度、注塑压力和注射速率对半芳香(SA)透明尼龙拉伸强度、断裂伸长率、弯曲强度、弯曲弹性模量和缺口冲击强度等力学性能的影响,并对SA透明尼龙调湿处理前后的力学性能进行了比较。结果表明,当料筒温度为240～245℃,注塑压力为70～130MPa,模具温度为40～80℃时,SA透明尼龙能顺利注塑,其力学性能随注塑压力的增大呈提高趋势,而模具温度和注射速率对其力学性能影响不太明显;经过调湿处理后,SA透明尼龙的缺口冲击强度有所提高。 展开更多
关键词 力学性能 调湿处理 尼龙 透明 注塑工艺 芳香 缺口冲击强度 模具温度 注塑压力 弯曲弹性模量 注射速率 断裂伸长率 拉伸强度 弯曲强度 料筒温度 性能影响 SA
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高强耐热阻燃PC/ABS塑料合金研究 被引量：9
16
作者 方晨鹏 陈日新 杨辉 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第6期875-877,共3页
采用PC和ABS为主要原料 ,ABS接枝物为相容剂 ,十溴二苯醚和三氧化二锑为阻燃体系制备PC ABS塑料合金 ,利用扫描电镜 (SEM)和透射电镜 (TEM)对PC ABS塑料合金微观结构进行研究 ,并对力学性能、热性能和阻燃性能进行了测试。结果表明 ,当P... 采用PC和ABS为主要原料 ,ABS接枝物为相容剂 ,十溴二苯醚和三氧化二锑为阻燃体系制备PC ABS塑料合金 ,利用扫描电镜 (SEM)和透射电镜 (TEM)对PC ABS塑料合金微观结构进行研究 ,并对力学性能、热性能和阻燃性能进行了测试。结果表明 ,当PC、ABS和ABS接枝物三者比例为 5 4∶2 3 2 3时 ,合金的拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击强度和热性能与电视机配件中的PPO相当 ,断裂伸长率为 97.3% ,弯曲模量为 2 4 79MPa ,无缺口冲击强度为NB(冲不断 ) ,阻燃性达到V O级 ,均远优于PPO ,可以替代PPO。 展开更多
关键词 PC/ABS 耐热阻燃 缺口冲击强度 塑料合金 阻燃体系 接枝物 PPO 高强 MP NB
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不同亚微观形态的聚丙烯/蒙脱土纳米复合材料的研究 被引量：5
17
作者 王俊霞 宋国君 +2 位作者 吕海金 李培耀 殷兰兰 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2006年第4期44-47,共4页
通过控制不同的工艺条件,利用双螺杆挤出插层法制备出两种不同微观结构的聚丙烯/蒙脱土纳米复合材料。利用透射电子显微镜观察发现,分别制备出了插层型和半插层型聚丙烯/蒙脱土纳米复合材料,半插层型结构的材料中有机土分散更均匀,尺度... 通过控制不同的工艺条件,利用双螺杆挤出插层法制备出两种不同微观结构的聚丙烯/蒙脱土纳米复合材料。利用透射电子显微镜观察发现,分别制备出了插层型和半插层型聚丙烯/蒙脱土纳米复合材料,半插层型结构的材料中有机土分散更均匀,尺度更小。对两种纳米复合材料的物理性能测试表明,插层型纳米复合材料的缺口冲击强度提高幅度最大,同时耐热性并没有降低;半剥离型纳米复合材料的熔体质量流动速率降低幅度最大,屈服强度、弹性模量、耐热性提高幅度最大,缺口冲击强度略小于插层型。 展开更多
关键词 插层型 半剥离型 缺口冲击强度 耐热性 聚丙烯 蒙脱土
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玻璃纤维增强聚碳酸酯材料的增韧研究 被引量：5
18
作者 黄彩霞 王雄刚 +2 位作者 姚丁杨 郭正波 黄安民 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2015年第10期31-34,共4页
以甲基丙烯酸甲酯-苯乙烯-有机硅组成共聚物(S-2001),丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(RM2700)及乙烯-丙烯酸酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯的三元共聚物(AX8900)作为增韧剂,以质量分数10%的玻璃纤维(GF)为增强剂,通过熔融共混的方法制备了系... 以甲基丙烯酸甲酯-苯乙烯-有机硅组成共聚物(S-2001),丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(RM2700)及乙烯-丙烯酸酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯的三元共聚物(AX8900)作为增韧剂,以质量分数10%的玻璃纤维(GF)为增强剂,通过熔融共混的方法制备了系列增韧型GF增强聚碳酸酯(PC)复合材料。研究了增韧剂种类及含量对复合材料力学性能及熔体质量流动速率(MFR)的影响。结果表明,随着增韧剂含量的增加,复合材料的缺口冲击强度逐渐提高,拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量及MFR逐渐降低。其中,RM2700对复合材料增韧效果最好,AX8900次之,S-2001的增韧效果最差;当增韧剂质量分数均为8%时,RM2700增韧的复合材料的缺口冲击强度与AX8900增韧的复合材料的缺口冲击强度相差不大,且相对于其他增韧剂,RM2700增韧的复合材料的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量和MFR下降幅度最小。综合而言,RM2700对GF增强PC复合材料的增韧效果最佳,对复合材料的强度、刚度和MFR影响最小,且当添加6%的RM2700时,复合材料具有最佳的综合性能。 展开更多
关键词 增韧剂 玻纤增强聚碳酸酯 缺口冲击强度 刚性
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玻璃纤维增强尼龙复合材料新型增韧剂研究 被引量：6
19
作者 周旭初 汤鑫焱 +3 位作者 宋克东 胡天辉 王文志 黄自华 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2014年第12期102-105,共4页
以马来酸酐接枝反式-1,4-聚异戊二烯(TPI-g-MAH),马来酸酐接枝乙烯–辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)和马来酸酐接枝氢化苯乙烯–丁二烯–苯乙烯共聚物(SEBS-g-MAH)为增韧剂,以质量分数为15%的玻璃纤维(GF... 以马来酸酐接枝反式-1,4-聚异戊二烯(TPI-g-MAH),马来酸酐接枝乙烯–辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)和马来酸酐接枝氢化苯乙烯–丁二烯–苯乙烯共聚物(SEBS-g-MAH)为增韧剂,以质量分数为15%的玻璃纤维(GF)为增强剂,通过双螺杆挤出机制备了一系列增韧型GF增强尼龙(PA)6复合材料,研究了增韧剂种类及含量对复合材料力学性能和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,随着增韧剂含量的增加,复合材料的缺口冲击强度逐渐上升,拉伸强度、弯曲强度和MFR逐渐下降;其中,EPDM-g-MAH对复合材料的增韧效果最好,TPI-g-MAH和POE-g-MAH次之,SEBS-g-MAH的增韧效果最差;当增韧剂质量分数均为10%时,TPI-g-MAH增韧的复合材料的缺口冲击强度与EPDM-g-MAH增韧的已相差不大,且相对于其它增韧剂,TPI-g-MAH增韧的复合材料的拉伸强度、弯曲强度和MFR下降幅度最小。综合可知,TPI-g-MAH对GF增强PA6复合材料增韧效果明显且对其强度和MFR影响最小,是一种新型高效的增韧改性剂。 展开更多
关键词 玻璃纤维增强尼龙 增韧剂 缺口冲击强度
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环氧树脂改性MC尼龙的研究 被引量：7
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作者 王玫瑰 谭寿再 张燕忠 《工程塑料应用》 CAS CSCD 北大核心 2004年第9期6-8,共3页
针对单体浇铸尼龙 (MC尼龙 )缺口冲击强度低的缺点 ,采用环氧树脂 (EP)对其进行改性。结果表明 ,EP改性MC尼龙的优化配方为已内酰胺 10 0份、EP 3份、NaOH 0 .4份、甲苯二异氰酸酯 1.0份 ,改性后MC尼龙的缺口冲击强度有明显提高 ,达 30 ... 针对单体浇铸尼龙 (MC尼龙 )缺口冲击强度低的缺点 ,采用环氧树脂 (EP)对其进行改性。结果表明 ,EP改性MC尼龙的优化配方为已内酰胺 10 0份、EP 3份、NaOH 0 .4份、甲苯二异氰酸酯 1.0份 ,改性后MC尼龙的缺口冲击强度有明显提高 ,达 30 .6 8kJ/m2 。 展开更多
关键词 MC尼龙 改性 缺口冲击强度 环氧树脂 单体浇铸尼龙 甲苯二异氰酸酯 已内酰胺 EP 研究
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