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基于统一硬化参数的深海能源土本构模型被引量：4: 1; 作者刘锐明袁庆盟 +2 位作者孔亮李凯董彤《工程地质学报》 CSCD 北大核心 2019年第4期811-818,共8页; 深海能源土是指含天然气水合物(俗称“可燃冰”)的深海沉积物,其本构特性的模拟对可燃冰的安全开采至关重要。首先分析了水合物对能源土强度、剪胀和软化等力学特性的影响机理,水合物饱和度越大,对能源土力学特性影响越显著。然后在修... 展开更多; 关键词统一硬化参数天然气水合物能源土弹塑性本构模型; 在线阅读下载PDF 职称材料

考虑深海能源土结构性的统一硬化模型被引量：4: 2; 作者袁庆盟孔亮 +1 位作者刘锐明林星宇《科学技术与工程》北大核心 2018年第32期64-70,共7页; 从定性和定量两方面对能源土的力学行为进行描述和计算,是高效安全开发天然气水合物资源的重要前提。基于结构性突变屈服破坏机理,可认为能源土结构性突变前为弹性变形,突变后为弹塑性变形。在统一硬化模型(UH模型)的框架下,引入结构性... 展开更多; 关键词深海能源土结构性屈服压力统一硬化模型统一硬化参数剪胀性; 在线阅读下载PDF 职称材料

一种考虑黏聚强度的改良土弹塑性本构模型被引量：8: 3; 作者孙凯陈正林路德春《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期1589-1597,共9页; 改良土中土颗粒和水化物形成具有一定结构的聚合体而表现出较强的结构性。与重塑正常固结土相比,改良土的结构性更强且具有一定的超固结比。在变形发展过程中,由于聚合体结构逐渐破坏,黏聚强度逐渐损失,土体表现出应变软化的力学特性。... 展开更多; 关键词改良土结构性超固结黏聚强度剪胀软化统一硬化参数; 在线阅读下载PDF 职称材料

土体热力学本构模型的改进、验证及有限元分析被引量：5: 4; 作者孔亮李学丰赵占兵《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第10期1595-1601,共7页; 首先给出了建立土体弹塑性本构模型的热力学方法的基本思路,它不仅具有紧凑的数学结构,而且能自动满足热力学定律,具有较严密的数学物理基础。随后在简要介绍与分析Collins的热力学土体模型的基础上,针对其硬化定律的不足,引入统一硬化... 展开更多; 关键词本构模型热力学弹塑性统一硬化参数剪胀; 在线阅读下载PDF 职称材料

土体热力学模型的改进及三轴试验有限元分析被引量：1: 5; 作者李学丰孔亮花丽坤《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期7-12,共6页; 基于土体本构模拟的热力学方法,分析了Collins土体热力学本构模型,针对其硬化定律的不足,引入统一硬化参量进行改进,将其扩展为能反映砂土和黏土变形特性的统一热力学模型.运用建立三维临界状态模型的方法将改进模型三维化,并针对常规... 展开更多; 关键词本构模型热力学统一硬化参数有限元; 在线阅读下载PDF 职称材料

超固结非饱和黏性土三剪次加载面硬化模型: 6; 作者胡小荣路祥 +1 位作者王攀裘强《工程科学与技术》 2025年第5期201-213,共13页; 将Bishop应力变量法和Fredlund应力变量法分别应用于三剪强度准则,推导出两种应力变量法下的非饱和土三剪破坏应力比及非饱和土三剪屈服面方程,并引入统一硬化参数来反映土的超固结性,得到了超固结非饱和土的屈服面方程。在此基础上,采... 展开更多; 关键词超固结非饱和黏性土次加载面硬化模型三剪强度准则统一硬化参数江西红黏土; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名基于统一硬化参数的深海能源土本构模型被引量：4: 1; 作者刘锐明袁庆盟孔亮李凯董彤; 机构青岛理工大学理学院军事科学院国防工程研究院; 出处《工程地质学报》 CSCD 北大核心 2019年第4期811-818,共8页; 基金国家自然科学基金(11572165,51778311)资助~~; 文摘深海能源土是指含天然气水合物(俗称“可燃冰”)的深海沉积物,其本构特性的模拟对可燃冰的安全开采至关重要。首先分析了水合物对能源土强度、剪胀和软化等力学特性的影响机理,水合物饱和度越大,对能源土力学特性影响越显著。然后在修正剑桥模型的基础上,通过引入水合物的饱和度和统一硬化参数来修正屈服函数,以反映水合物对能源土强度、剪胀、软化等特性的影响,建立了能考虑天然气水合物胶结作用形成及退化影响的深海能源土弹塑性本构模型,推导了相应的弹塑性矩阵。最后,通过模拟结果与已有能源土三轴试验数据对比分析,表明模型能很好地预测能源土强度、剪胀和软化等特性,验证了模型的合理性和有效性。; 关键词统一硬化参数天然气水合物能源土弹塑性本构模型; Keywords Unified hardening parameters Methane hydrate Methane hydrate-bearing sediments Elastoplastic constitutive model; 分类号 P754.1 [天文地球—海洋科学]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名考虑深海能源土结构性的统一硬化模型被引量：4: 2; 作者袁庆盟孔亮刘锐明林星宇; 机构青岛理工大学土木学院青岛理工大学理学院; 出处《科学技术与工程》北大核心 2018年第32期64-70,共7页; 基金国家自然科学基金(11572165 51778311)资助; 文摘从定性和定量两方面对能源土的力学行为进行描述和计算,是高效安全开发天然气水合物资源的重要前提。基于结构性突变屈服破坏机理,可认为能源土结构性突变前为弹性变形,突变后为弹塑性变形。在统一硬化模型(UH模型)的框架下,引入结构性屈服压力;采用统一硬化参数和关联流动法则,构建了一个可以考虑能源土结构性的本构模型。相对于UH模型,改进的模型只增加了结构性屈服压力这一个参数,用以反映初始固结压力和水合物饱和度的综合影响。通过模型探讨和试验对比,所提模型能够在定量上吻合能源土的应力-应变关系,能在定性上反映能源土的剪胀特点。; 关键词深海能源土结构性屈服压力统一硬化模型统一硬化参数剪胀性; Keywords gas hydrate bearing sediments structural stress unified hardening model unified hardening parameters dilatancy; 分类号 TU432 [建筑科学—岩土工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名一种考虑黏聚强度的改良土弹塑性本构模型被引量：8: 3; 作者孙凯陈正林路德春; 机构哈尔滨工业大学结构工程灾变与控制教育部重点实验室哈尔滨工业大学土木工程学院北京工业大学岩土与地下工程研究所; 出处《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期1589-1597,共9页; 基金国家自然科学基金(No.51409072 No.51522802) +1 种基金中国博士后科学基金(No.2013M541391)~~; 文摘改良土中土颗粒和水化物形成具有一定结构的聚合体而表现出较强的结构性。与重塑正常固结土相比,改良土的结构性更强且具有一定的超固结比。在变形发展过程中,由于聚合体结构逐渐破坏,黏聚强度逐渐损失,土体表现出应变软化的力学特性。基于适用于超固结重塑黏土的统一硬化模型,引入改良土黏聚强度及其随塑性变形的演化规律,对统一硬化参数进行了修正,并采用更适用于改良土的非关联的流动法则,建立了一个可以较好地描述改良土力学特性的弹塑性本构模型。通过与水泥改良土和石灰改良土的三轴剪切排水试验的结果进行对比,该模型能够较为合理地描述改良土加载过程中黏聚强度损失对其力学特性的影响。黏聚强度的存在导致土体表现出超固结土的特性,当黏聚强度损失时会加剧土体的软化速度。; 关键词改良土结构性超固结黏聚强度剪胀软化统一硬化参数; Keywords treated soil structure overconsolidation cementation strength dilatancy softening unified hardening parameter; 分类号 TU411 [建筑科学—岩土工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名土体热力学本构模型的改进、验证及有限元分析被引量：5: 4; 作者孔亮李学丰赵占兵; 机构青岛理工大学理学院宁夏大学固体力学研究所同济大学地下建筑与工程系; 出处《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第10期1595-1601,共7页; 基金国家自然科学基金项目(10402014) 教育部新世纪优秀人才支持计划项目(NCET-05-0895) 宁夏高等学校科研项目; 文摘首先给出了建立土体弹塑性本构模型的热力学方法的基本思路,它不仅具有紧凑的数学结构,而且能自动满足热力学定律,具有较严密的数学物理基础。随后在简要介绍与分析Collins的热力学土体模型的基础上,针对其硬化定律的不足,引入统一硬化参量对其进行改进,从而将该模型扩展为既能反映砂土剪胀等变形特性,又适用于黏土的统一热力学模型。编制了改进前、后的土体热力学模型的试验验证程序与有限元程序,通过对计算结果的对比分析,初步验证了模型的适应性与有效性。; 关键词本构模型热力学弹塑性统一硬化参数剪胀; Keywords constitutive model thermomeehanics elastoplasticity unified hardening parameter dilatancy; 分类号 TU443 [建筑科学—岩土工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名土体热力学模型的改进及三轴试验有限元分析被引量：1: 5; 作者李学丰孔亮花丽坤; 机构同济大学地下建筑与工程系青岛理工大学理学院; 出处《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期7-12,共6页; 基金国家自然科学基金(50979037) 山东省自然科学杰出青年基金(JQ201017); 文摘基于土体本构模拟的热力学方法,分析了Collins土体热力学本构模型,针对其硬化定律的不足,引入统一硬化参量进行改进,将其扩展为能反映砂土和黏土变形特性的统一热力学模型.运用建立三维临界状态模型的方法将改进模型三维化,并针对常规三轴实验试样的轴对称变形特点,编制了改进前、后的土体热力学模型的有限元程序.对上海粉细砂常规三轴实验的有限元模拟分析表明模拟与试验变形一致,初步验证了模型的合理性和有效性.; 关键词本构模型热力学统一硬化参数有限元; Keywords constitutive model thermomechanics unified hardening parameter finite element method（FEM）; 分类号 TU441 [建筑科学—岩土工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名超固结非饱和黏性土三剪次加载面硬化模型: 6; 作者胡小荣路祥王攀裘强; 机构南昌大学工程建设学院; 出处《工程科学与技术》 2025年第5期201-213,共13页; 基金国家自然科学基金项目(10862004 11362016)。; 文摘将Bishop应力变量法和Fredlund应力变量法分别应用于三剪强度准则,推导出两种应力变量法下的非饱和土三剪破坏应力比及非饱和土三剪屈服面方程,并引入统一硬化参数来反映土的超固结性,得到了超固结非饱和土的屈服面方程。在此基础上,采用次加载面理论反映土在动静荷载作用下的变形特性,并以此建立超固结非饱和黏性土三剪次加载面硬化模型,该模型能够反映超固结非饱和黏性土的应变软化和剪胀特征及循环荷载作用下塑性应变的累积和滞洄特性。以江西南昌地区重塑红黏土为研究对象进行室内土工试验、压缩回弹试验,得到本构模型计算所需基本土性参数。利用非饱和三轴试验仪进行超固结非饱和土静三轴固结排水试验,利用动态土工三轴仪进行超固结饱和土循环三轴固结排水试验,得到在静、动荷载下超固结土的应力-应变关系曲线。将本构模型计算结果分别与超固结土静、动三轴固结排水试验结果进行对比验证,结果表明:本文本构模型计算模拟结果与试验结果变化规律一致,可以较好地反映超固结土应变软化、剪胀性,以及动荷载下超固结黏性土棘轮效应和曼辛效应等力学特性;验证了所建立本构模型在模拟超固结土应力应变等基本力学特性方面的适用性。真三轴数值模拟结果表明,中间主应力影响系数、基质吸力和超固结比越大,常规静态三轴表现为应力峰值增大,动循环三轴表现为土体达到变形结束时的累计塑性应变减小。本文本构模型能够较好地反映超固结土体在真三轴固结排水状态下的力学特性。; 关键词超固结非饱和黏性土次加载面硬化模型三剪强度准则统一硬化参数江西红黏土; Keywords over-consolidated unsaturated clays subloading surface hardening model triple-shear strength criterion unified hardening parameters Jiangxi red clay; 分类号 TU432 [建筑科学]; 在线阅读下载PDF 职称材料

	题名	作者	出处	发文年	被引量	操作
1	基于统一硬化参数的深海能源土本构模型	刘锐明袁庆盟孔亮李凯董彤	《工程地质学报》 CSCD 北大核心	2019	4	在线阅读下载PDF 职称材料
2	考虑深海能源土结构性的统一硬化模型	袁庆盟孔亮刘锐明林星宇	《科学技术与工程》北大核心	2018	4	在线阅读下载PDF 职称材料
3	一种考虑黏聚强度的改良土弹塑性本构模型	孙凯陈正林路德春	《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心	2018	8	在线阅读下载PDF 职称材料
4	土体热力学本构模型的改进、验证及有限元分析	孔亮李学丰赵占兵	《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心	2009	5	在线阅读下载PDF 职称材料
5	土体热力学模型的改进及三轴试验有限元分析	李学丰孔亮花丽坤	《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心	2011	1	在线阅读下载PDF 职称材料
6	超固结非饱和黏性土三剪次加载面硬化模型	胡小荣路祥王攀裘强	《工程科学与技术》	2025		在线阅读下载PDF 职称材料