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t_(8/5)对NM400耐磨钢焊接粗晶区组织和性能的影响 被引量：2
1
作者 佘人杰 张波 +3 位作者 肖爱达 周剑丰 刘宁 梁文 《热加工工艺》 北大核心 2025年第3期56-59,64,共5页
利用MMS-200热模拟试验机,通过金相组织观察及硬度检测等方法,研究了不同t_(8/5)条件下NM400耐磨钢焊接粗晶区显微组织及硬度的变化规律,并获得了热影响区的连续冷却转变曲线。结果表明:高温转变区析出先共析铁素体,中低温区域发生贝氏... 利用MMS-200热模拟试验机,通过金相组织观察及硬度检测等方法,研究了不同t_(8/5)条件下NM400耐磨钢焊接粗晶区显微组织及硬度的变化规律,并获得了热影响区的连续冷却转变曲线。结果表明:高温转变区析出先共析铁素体,中低温区域发生贝氏体和马氏体转变;t_(8/5)≤10 s时,硬度变化不大,组织主要为板条马氏体;当t_(8/5)>10 s时,随着t_(8/5)时间的增加,硬度显著降低,板条马氏体数量逐渐减少,贝氏体数量增加;当t_(8/5)=60 s时,马氏体组织消失,60~150 s区间组织主要为贝氏体;当t_(8/5)=150 s时,析出铁素体,且板条贝氏体逐步转变为粒状贝氏体。根据SH-CCT曲线分析,NM400耐磨钢焊接时应严格控制线能量,控制t_(8/5)≤10 s,以保证焊接接头的强度。 展开更多
关键词 焊接热模拟 粗晶区 SH-CCT图 NM400耐磨钢 硬度
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化学共沉淀法制备WC-Co粗晶硬质合金及其组织性能研究
2
作者 石志鹏 詹兆卿 +6 位作者 张雷 刘涛 王诗雨 赵培鹏 杨浩 闵凡路 张建峰 《稀有金属与硬质合金》 北大核心 2025年第4期120-131,共12页
为实现硬质合金硬质相和金属黏结剂的均匀分散,以CoCl_(2)·6H_(2)O和(NH_(4))_(2)C_(2)O_(4)·H_(2)O为原料,采用化学共沉淀结合氢气还原的方法,在WC颗粒表面均匀包覆了Co纳米粒子。研究了化学共沉淀工艺参数对沉淀率和WC-CoC_... 为实现硬质合金硬质相和金属黏结剂的均匀分散,以CoCl_(2)·6H_(2)O和(NH_(4))_(2)C_(2)O_(4)·H_(2)O为原料,采用化学共沉淀结合氢气还原的方法,在WC颗粒表面均匀包覆了Co纳米粒子。研究了化学共沉淀工艺参数对沉淀率和WC-CoC_(2)O_(4)·2H_(2)O前驱体粉末分布均匀性的影响。将不同Co含量的WC-Co复合粉末压制、烧结成硬质合金,研究了WC-Co复合粉末制备方法(化学共沉淀-氢气还原、手混)和Co含量对硬质合金金相组织和力学性能的影响。结果表明,化学共沉淀的优化工艺参数如下:反应时间1 h,反应温度50℃,沉淀剂滴加时间5 min,CoCl_(2)溶液浓度0.038~0.15 mol/L,沉淀剂过量系数1.8,pH值6。当Co含量不大于12%时,化学共沉淀法制备的硬质合金显微组织中孔隙和缺陷较手混法大大减少,抗弯强度和冲击韧性更高;但当Co含量达到14%时,化学共沉淀法制备合金的孔隙和缺陷明显增多,抗弯强度和冲击韧性显著降低。在6%~14%的Co含量范围内,化学共沉淀法制备合金的WC平均晶粒尺寸较手混法增大,相对密度整体上更高,硬度无明显差异。随着Co含量的增加,合金WC平均晶粒尺寸增大,相对密度和硬度均呈整体降低的趋势。化学共沉淀法制备的WC-Co粗晶硬质合金力学性能优异,在Co含量为12%时WC平均粒径达到4.2μm,相对密度为99.6%,洛氏硬度达到86.3 HRA,抗弯强度和冲击韧性分别达到2185 MPa和31 kJ/m^(2)。 展开更多
关键词 粗晶硬质合金 化学共沉淀 Co纳米粒子 包覆 烧结致密化 显微组织 力学性能
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线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响
3
作者 胡明磊 张维 +4 位作者 徐科 胡斌 陈光 刘仁才 李冬升 《精密成形工程》 北大核心 2025年第5期158-165,共8页
目的 明确线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响规律。方法 采用Gleeble3500热力模拟试验机模拟CHDG-B焊接过程中的热循环,研究线能量对CHDG-B粗晶热影响区金相显微组织、晶粒大小、显微硬度、冲击韧性等的影响规律。结... 目的 明确线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响规律。方法 采用Gleeble3500热力模拟试验机模拟CHDG-B焊接过程中的热循环,研究线能量对CHDG-B粗晶热影响区金相显微组织、晶粒大小、显微硬度、冲击韧性等的影响规律。结果 当线能量为5 kJ/cm和6.5 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区晶粒平均尺寸小于母材CHDG-B的晶粒平均尺寸;当线能量为10 kJ/cm和17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区晶粒平均尺寸大于母材CHDG-B的晶粒平均尺寸。当线能量为17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区的析出相不再是弥散分布在晶粒中,析出相对晶界的钉扎作用明显下降,焊接粗晶热影响区晶粒长大。当线能量为5kJ/cm和6.5 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区冲击功值大于母材CHDG-B的冲击功值;当线能量为10 kJ/cm和17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区冲击功值小于母材CHDG-B的冲击功值。当线能量为5 kJ/cm时,析出相数量相对较少、形态呈细小圆球状,在奥氏体晶粒中弥散分布。结论 从控制晶粒尺寸和冲击韧性角度考虑,在焊接CHDG-B时,线能量应小于10 kJ/cm。在本文试验条件下,线能量对CHDG-B焊接粗晶热影响区耐晶间腐蚀能力没有影响。 展开更多
关键词 焊接粗晶热影响区 热-力模拟 CHDG-B钢 冲击韧性 晶粒尺寸
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GH4099合金轧棒内部条带粗晶形成机理
4
作者 王楷萌 刘华松 +4 位作者 夏长林 裴丙红 闫智然 郭啸东 王杨 《中国有色金属学报》 北大核心 2025年第4期1167-1178,共12页
GH4099合金轧棒热处理后出现内部条带粗晶,导致其高温持久性能波动。本文系统研究不同固溶时间下条带粗晶的形貌特征、演变规律、碳化物分布形态及局部微区元素分布,结合热力学计算揭示其形成机理。结果表明:条带粗晶的形成与Mo、Ti和C... GH4099合金轧棒热处理后出现内部条带粗晶,导致其高温持久性能波动。本文系统研究不同固溶时间下条带粗晶的形貌特征、演变规律、碳化物分布形态及局部微区元素分布,结合热力学计算揭示其形成机理。结果表明:条带粗晶的形成与Mo、Ti和Cr元素的负偏析密切相关。上述元素的条带状负偏析降低了晶界碳化物的析出量,碳化物熟化过程进一步弱化晶界钉扎作用,引发局部晶粒异常长大。随着固溶时间延长,晶粒沿低钉扎力方向优先生长,最终形成条带粗晶。 展开更多
关键词 高温合金 GH4099 条带粗晶 元素偏析
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无添加制备超粗晶碳化钨工艺研究
5
作者 陈贵华 谢勇才 《稀有金属与硬质合金》 北大核心 2025年第1期104-111,共8页
采用无添加方式经高温氢还原制备超粗晶钨粉,对还原过程和钨粉质量进行分析,探讨了工艺条件对钨粉质量的影响。将钨粉与炭黑均匀混合、压制后分别在2100℃和2300℃下进行碳化,对比不同温度所得碳化钨的微观组织。结果表明:在1300℃以上... 采用无添加方式经高温氢还原制备超粗晶钨粉,对还原过程和钨粉质量进行分析,探讨了工艺条件对钨粉质量的影响。将钨粉与炭黑均匀混合、压制后分别在2100℃和2300℃下进行碳化,对比不同温度所得碳化钨的微观组织。结果表明:在1300℃以上和较高的水汽分压条件下能够产出平均粒度为30μm以上、粒度均匀且团聚少的钨粉。在较高温度下碳化能够产出成分单一、耐磨性好、缺陷少的超粗晶碳化钨粉。2300℃下所得碳化钨制备的硬质合金平均粒度达到8.1μm,比2100℃下所得碳化钨制备的硬质合金具有更高的抗弯强度和抗冲击磨损性能。 展开更多
关键词 硬质合金 超粗晶碳化钨 无添加制备 高温氢还原 碳化 粒度
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焊接热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区组织和力学性能的影响
6
作者 潘楠 王纳 +1 位作者 赵孚 张宇 《精密成形工程》 北大核心 2025年第1期134-143,共10页
目的研究大热输入条件下不同Nb含量AH36钢的焊接性能。方法使用光学显微镜、场发射扫描电镜、透射电镜、维氏硬度仪和冲击试验机,研究了热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区(CGHAZ)微观组织、维氏硬度和常温冲击韧性的影响。采用气电... 目的研究大热输入条件下不同Nb含量AH36钢的焊接性能。方法使用光学显微镜、场发射扫描电镜、透射电镜、维氏硬度仪和冲击试验机,研究了热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区(CGHAZ)微观组织、维氏硬度和常温冲击韧性的影响。采用气电立焊试验评价了工业试制的AH36钢板的焊接性能。结果随着热输入的增大,原奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,侧板条铁素体含量与贝氏体含量逐渐下降,晶界铁素体不断粗化,硬度呈现下降趋势。当热输入为140 kJ/cm时,CGHAZ的常温冲击功高于热输入80 kJ/cm时的常温冲击功,但相近于热输入200 kJ/cm时的常温冲击功。在同等热输入下低Nb钢CGHAZ的贝氏体含量小于高Nb钢的。因此,低Nb钢CGHAZ的硬度低于高Nb钢硬度,常温冲击韧性优于高Nb钢的。气电立焊接头各区域的冲击功均满足船级社要求。结论低Nb含量AH36钢的焊接性能优于高Nb含量AH36钢的。工业试制的AH36钢板具有良好的焊接性能。 展开更多
关键词 NB微合金化 粗晶热影响区 冲击韧性 针状铁素体 气电立焊
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X80管线钢焊接粗晶区组织与韧性的研究 被引量：23
7
作者 薛小怀 周昀 +2 位作者 钱百年 李晶丽 楼松年 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第12期1854-1857,共4页
X80钢经焊接热模拟后粗晶区组织明显粗化,韧性显著下降.低碳时在粗晶区中的贝氏体铁素体板条间形成的硬而脆的Fe3C是恶化粗晶区韧性的主要原因.超低碳时在粗晶区中形成的马氏体-奥氏体(M-A)组元的含量比低碳时少,M-A组元中残余奥氏体所... X80钢经焊接热模拟后粗晶区组织明显粗化,韧性显著下降.低碳时在粗晶区中的贝氏体铁素体板条间形成的硬而脆的Fe3C是恶化粗晶区韧性的主要原因.超低碳时在粗晶区中形成的马氏体-奥氏体(M-A)组元的含量比低碳时少,M-A组元中残余奥氏体所占的比例大,由于马氏体中偏聚的碳含量低,因而其塑性好,同时因超低碳抑制了Fe3C碳化物的形成而改善了粗晶区的韧性. 展开更多
关键词 管线钢 焊接热模拟 粗晶区 超低碳 贝氏体铁素体 马氏体-奥氏体组元
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焊接热循环对X80管线钢粗晶区韧性和组织的影响 被引量：28
8
作者 徐学利 辛希贤 +1 位作者 石凯 周勇 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第8期69-72,共4页
利用焊接热模拟技术、光学金相、透射电子显微镜和示波冲击韧度试验、断裂韧度试验研究了焊接热循环对X80管线钢粗晶区韧性和组织的影响。试验结果表明,在六种热循环参数下,X80管线钢模拟粗晶区具有不同的显微组织,当焊接热循环参数较小... 利用焊接热模拟技术、光学金相、透射电子显微镜和示波冲击韧度试验、断裂韧度试验研究了焊接热循环对X80管线钢粗晶区韧性和组织的影响。试验结果表明,在六种热循环参数下,X80管线钢模拟粗晶区具有不同的显微组织,当焊接热循环参数较小时,以下贝氏体和板条马氏体为主,随着热循环参数的增大,以粒状贝氏体为主,且其中的M—A岛的形态由细短条状转变成大长条状或大块状,分布由晶界转向晶内,同时数量增多,韧性恶化。 展开更多
关键词 管线钢 焊接热循环 粗晶区 韧性 显微组织
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Cr、V、RE添加剂对特粗晶与超粗晶硬质合金微观组织与性能的影响 被引量：12
9
作者 张立 程鑫 +3 位作者 陈述 马鋆 吴厚平 熊湘君 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期2620-2625,共6页
利用特粗晶与超粗晶硬质合金粗大粘结相平均自由程以及粗大WC原料粉末的特性,研究单一Cr、V以及Cr-RE与V-RE添加剂对特粗晶与超粗晶WC-Co合金微观组织结构、物理力学性能以及合金中Co粘结相纳米压痕力学性能的影响。结果表明,在此合金体... 利用特粗晶与超粗晶硬质合金粗大粘结相平均自由程以及粗大WC原料粉末的特性,研究单一Cr、V以及Cr-RE与V-RE添加剂对特粗晶与超粗晶WC-Co合金微观组织结构、物理力学性能以及合金中Co粘结相纳米压痕力学性能的影响。结果表明,在此合金体系,Cr的加入可使合金保持微观组织结构均匀、WC晶粒粗大以及高韧性的特性,而且可使Co粘结相纳米压痕硬度HV2 mN提升了20.5%;V的加入使合金中WC晶粒大小出现明显两极分化,并显著降低合金韧性;微量混合稀土(RE)对V和Cr在合金中的作用行为影响不显著;合金矫顽磁力、硬度以及Co粘结相弹性模量对合金成分变化不敏感。 展开更多
关键词 特粗晶硬质合金 添加剂 钴粘结相 纳米压痕 微观组织
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青海玉树东莫扎抓和莫海拉亨铅锌矿床与逆冲推覆构造关系的确定——来自粗晶方解石Rb-Sr和Sm-Nd等时线年龄证据 被引量：23
10
作者 田世洪 杨竹森 +13 位作者 侯增谦 杨天南 张洪瑞 刘燕学 宋玉财 刘英超 王银喜 于玉帅 王富春 薛万文 鲁海峰 张玉宝 朱田 俞长捷 《岩石矿物学杂志》 CAS CSCD 北大核心 2011年第3期475-489,共15页
青海玉树地区的东莫扎抓和莫海拉亨铅锌矿床位于青藏高原金沙江缝合带和班公湖-怒江缝合带夹持的羌塘地体东北缘,是＂三江＂北段铜铅锌多金属成矿带铅锌矿床的典型代表,处于玉树逆冲推覆构造带的前锋带位置,但矿床与逆冲推覆构造之间的... 青海玉树地区的东莫扎抓和莫海拉亨铅锌矿床位于青藏高原金沙江缝合带和班公湖-怒江缝合带夹持的羌塘地体东北缘,是＂三江＂北段铜铅锌多金属成矿带铅锌矿床的典型代表,处于玉树逆冲推覆构造带的前锋带位置,但矿床与逆冲推覆构造之间的关系并不明确。野外研究表明,方解石为乳白色,结晶粗,呈不规则状、囊状,被后期矿化所穿切,形成于挤压（逆冲推覆阶段）到拉伸（成矿阶段）的过渡阶段,是联系逆冲推覆构造与铅锌矿床之间的＂纽带＂。本文对该阶段方解石开展了Rb-Sr和Sm-Nd等时线方法定年,测定东莫扎抓铅锌矿床过渡阶段的年龄为35.2~35.5 Ma,平均为35.4 Ma,与其成矿时代35 Ma非常接近;测定莫海拉亨铅锌矿床过渡阶段的年龄为34.0~34.6 Ma,平均为34.3 Ma,与其成矿时代33 Ma也非常接近。结合区域成矿地质背景,建立了玉树地区铅锌矿床从逆冲推覆阶段到成矿阶段的构造控矿模式：伴随着印度-亚洲大陆持续碰撞,青藏高原北缘中生代构造岩片向盆地中央推覆叠置,形成逆冲推覆构造（37~40 Ma）,之后处于由挤压到拉伸的松弛状态,早期造山带流体、盆地流体混合形成巨晶方解石脉（34~35 Ma）,最后,流体从造山带沿拆离滑脱带长距离向前陆盆地方向运移,运移过程中淋滤围岩的金属物质,并与先期造山带流体混合,形成富铅、锌的成矿流体,通过主逆冲断裂垂向沟通,进入浅部的反冲断层形成铅锌矿床（33~35 Ma）。 展开更多
关键词 RB-SR等时线 Sm-Nd等时线 粗晶方解石 逆冲推覆构造 构造控矿模式 青海玉树东莫扎抓和莫海拉亨铅锌矿床
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X80管线钢焊接二次热循环粗晶区的韧性和显微组织研究 被引量：15
11
作者 徐学利 辛希贤 +1 位作者 智彦利 周勇 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2005年第12期49-52,共4页
利用热模拟技术,采用光学、透射电镜和冲击韧度、裂纹尖端张开位移(CTOD)试验研究了X80管线钢在(多道焊接)二次热循环过程中粗晶区的韧性与显微组织的关系。结果表明:当二次峰值温度处于(α+γ)两相区温度范围时,再热粗晶区的韧性最低,... 利用热模拟技术,采用光学、透射电镜和冲击韧度、裂纹尖端张开位移(CTOD)试验研究了X80管线钢在(多道焊接)二次热循环过程中粗晶区的韧性与显微组织的关系。结果表明:当二次峰值温度处于(α+γ)两相区温度范围时,再热粗晶区的韧性最低,具有明显的临界粗晶区局部脆化倾向,引起临界粗晶区局部脆化的主要原因是形成了粗大的岛状组织。 展开更多
关键词 管线钢 多道焊 粗晶区 韧性 显微组织
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粗晶硬质合金硬度和强度影响因素的分析研究 被引量：11
12
作者 郭圣达 羊建高 +3 位作者 黄海平 许方 胡咏梅 郑彪华 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期56-58,72,共4页
采用变量搜索试验设计方法,研究了合金碳含量、烧结工艺、钴含量、粘结相成分配比、球料比、球磨时间这六个因素及因素间两两交互作用对粗晶硬质合金硬度、横向断裂强度的影响。结果表明:钴含量、球磨时间是影响硬度的主要因素;烧结工... 采用变量搜索试验设计方法,研究了合金碳含量、烧结工艺、钴含量、粘结相成分配比、球料比、球磨时间这六个因素及因素间两两交互作用对粗晶硬质合金硬度、横向断裂强度的影响。结果表明:钴含量、球磨时间是影响硬度的主要因素;烧结工艺、球磨工艺和粘结相成分配比是影响合金强度的主要因素。适当提高烧结温度,可得到缺陷更少、粘结相分布更为均匀故强度更高的粗晶硬质合金。 展开更多
关键词 粗晶硬质合金 硬度 横向断裂强度 影响因素 变量搜索
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LY12CZ挤压棒材粗晶环微观分析 被引量：11
13
作者 张胜华 胡泽豪 +4 位作者 朱旭霞 林高用 刘静安 任小灵 王岩松 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 1996年第3期123-126,共4页
通过微观组织分析，研究了ＬＹ１２挤压棒材在固溶处理前进行足够的冷拔变形可消除其粗晶环的现象。足够的冷变形增加了再结晶的形核率，改变了第二相粒子、残余应力的大小和分布，从而获得了均匀的细晶组织，消除了粗晶环。由此还分析... 通过微观组织分析，研究了ＬＹ１２挤压棒材在固溶处理前进行足够的冷拔变形可消除其粗晶环的现象。足够的冷变形增加了再结晶的形核率，改变了第二相粒子、残余应力的大小和分布，从而获得了均匀的细晶组织，消除了粗晶环。由此还分析了ＬＹ１２ＣＺ挤压棒粗晶环形成的原因，即挤压过程中棒材边部剧烈的剪切变形使其具有很大的畸变能，促使第二相粒子聚集长大而失去对再结晶的抑制作用。 展开更多
关键词 铝合金 粗晶环 冷拉拔
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固溶处理对6082铝合金棒材粗晶环和力学性能的影响 被引量：14
14
作者 向晶 谢尚昇 +2 位作者 李剑 覃珊 周文标 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第20期200-203,206,共5页
采用正交试验方法研究了固溶处理对6082铝合金棒材粗晶环深度和性能的影响。结果表明,固溶温度对粗晶环深度、抗拉强度和硬度的影响远大于保温时间和升温速率;粗晶环深度随着固溶温度的升高逐渐变深,棒材心部抗拉强度和硬度逐渐变大;挤... 采用正交试验方法研究了固溶处理对6082铝合金棒材粗晶环深度和性能的影响。结果表明,固溶温度对粗晶环深度、抗拉强度和硬度的影响远大于保温时间和升温速率;粗晶环深度随着固溶温度的升高逐渐变深,棒材心部抗拉强度和硬度逐渐变大;挤压过程中铝合金组织的不均匀变形是制品在固溶处理过程产生粗大晶粒的主要原因,不均匀变形会导致基体晶粒晶界的界面能增加,晶核快速长大而形成粗晶环。通过对固溶工艺的优化可以将粗晶环深度控制在〈3.5 mm,抗拉强度〉395 MPa,棒材经碱洗之后直径减小量约为0.10~0.16 mm。 展开更多
关键词 6082 铝合金棒材 固溶处理 粗晶环 力学性能
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M-A组元对石油储罐用钢粗晶热影响区韧性的影响 被引量：24
15
作者 张英乔 张汉谦 刘伟明 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期109-112,118,共5页
利用Gleeble-3800热模拟试验机模拟粗晶热影响区(CGHAZ)焊接热循环,研究了大热输入条件下不同石油储罐用钢的粗晶区组织、韧性及其变化规律.结果表明,各钢粗晶区组织均以贝氏体为主,但由于铁素体、粒状贝氏体等组织的比例差异,韧性差别... 利用Gleeble-3800热模拟试验机模拟粗晶热影响区(CGHAZ)焊接热循环,研究了大热输入条件下不同石油储罐用钢的粗晶区组织、韧性及其变化规律.结果表明,各钢粗晶区组织均以贝氏体为主,但由于铁素体、粒状贝氏体等组织的比例差异,韧性差别较大.同时,随着M-A组元面积分数的增加,韧性也呈下降趋势,两者均为先降之后维持较低值.另外,M-A组元的形态等也对韧性有影响,块状M-A组元对韧性的损害大于条状M-A组元.考虑多种合金元素共同作用对M-A组元形成的综合影响,利用多元线性回归的方法对M-A组元面积分数做出了预测,对粗晶区韧性评判有一定实际意义. 展开更多
关键词 热输入 粗晶热影响区 M-A组元 韧性
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热循环对9Ni钢接头粗晶热影响区显微组织和低温韧性的影响 被引量：8
16
作者 杨秀芝 张李超 +4 位作者 李轩 华文林 杨春杰 董春法 肖新华 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第8期78-82,共5页
采用Gleeble-3500型热模拟试验机在t8/5(800℃到500℃冷却时间)分别为6,10,30,60,100s下制备了9Ni钢接头粗晶热影响区(CGHAZ)试样,并对试样进行了低温冲击试验,研究了t8/5对CGHAZ显微组织和低温韧性的影响。结果表明:CGHAZ的显微组织主... 采用Gleeble-3500型热模拟试验机在t8/5(800℃到500℃冷却时间)分别为6,10,30,60,100s下制备了9Ni钢接头粗晶热影响区(CGHAZ)试样,并对试样进行了低温冲击试验,研究了t8/5对CGHAZ显微组织和低温韧性的影响。结果表明:CGHAZ的显微组织主要由板条马氏体组成,当t8/5为30s时,显微组织中出现粒状贝氏体,且其数量随t8/5的延长而增多;随着t8/5的延长,CGHAZ中马氏体板条束尺寸先略有增大后减小,韧脆转变温度先升高后降低;不同t8/5下CGHAZ在-100,-125℃的冲击功都高于200J,随着冲击温度的下降,冲击断口均由韧窝形貌向准解理形貌转变。 展开更多
关键词 9NI钢 低温韧性 焊接 热循环 粗晶热影响区
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LY12合金粗晶材料的超塑性变形机制 被引量：8
17
作者 吴艳青 张克实 +1 位作者 耿晓亮 杨永兴 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第5期986-990,共5页
采用单轴拉伸对LY12粗晶材料进行超塑性研究 ,温度一定时 ,在较高和较低的应变速率下都得到了大延伸率 ,而处于中间应变速率的试样延伸率较低。SEM断口分析表明 ,晶界上产生的粘性物质对粗晶超塑性行为有决定性影响。在高应变速率下 ,... 采用单轴拉伸对LY12粗晶材料进行超塑性研究 ,温度一定时 ,在较高和较低的应变速率下都得到了大延伸率 ,而处于中间应变速率的试样延伸率较低。SEM断口分析表明 ,晶界上产生的粘性物质对粗晶超塑性行为有决定性影响。在高应变速率下 ,晶界上粘性层很薄 ,被粘性层包围着的晶粒和亚结构在相互挤压和相对转动中容易细化 ,有利于超塑性变形能力的提高且不易产生孔洞 ,室温性能良好 ;低应变速率下 ,大多晶界上都有粘性物质包围且粘性层厚度增大 ,粘性物质的增多使超塑性变形能力增强 ,但易产生孔洞 ,使室温性能恶化 ;而中间应变速率区间 ,晶粒细化程度不够 ,晶界上未产生较多粘性物质 。 展开更多
关键词 LYl2合金 粗晶 超塑性变形 晶界 粘性物质
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焊接热循环对SA508-3钢临界粗晶区组织和性能的影响 被引量：8
18
作者 吕晓春 何鹏 +2 位作者 秦建 杜兵 胡忠全 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第12期47-49,3,共4页
针对核电设备用SA508-3钢临界粗晶区,采用热模拟技术研究了不预热下焊接热循环对临界粗晶区组织和性能的影响.结果表明,临界粗晶区在原奥氏体晶界上析出了项链状的隐晶马氏体组织,使其性能恶化,是焊接接头中最为薄弱的区域.临界粗晶区... 针对核电设备用SA508-3钢临界粗晶区,采用热模拟技术研究了不预热下焊接热循环对临界粗晶区组织和性能的影响.结果表明,临界粗晶区在原奥氏体晶界上析出了项链状的隐晶马氏体组织,使其性能恶化,是焊接接头中最为薄弱的区域.临界粗晶区在经历峰值温度400~650℃的焊接热循环后,冲击韧性得到明显的改善,此时可以获得良好的强韧性匹配.在SA508-3钢多层多道焊接过程中,通过合理控制层道间焊接热循环条件,可有效改善临界粗晶区组织和性能. 展开更多
关键词 SA508-3钢 焊接热循环 峰值温度 临界粗晶区
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含铜时效钢焊接粗晶区组织与韧性分析 被引量：6
19
作者 柴锋 杨才福 +2 位作者 张永权 苏航 徐洲 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第6期56-60,共5页
研究了含铜时效钢焊接粗晶区的组织与韧性,并测定了含铜时效钢焊接粗晶区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线)。结果表明,冷却速度对含铜时效钢焊接粗晶区的组织和韧性有显著影响。随着冷却速度的增加,粗晶区的组织由粗大的粒状贝氏体转变为细... 研究了含铜时效钢焊接粗晶区的组织与韧性,并测定了含铜时效钢焊接粗晶区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线)。结果表明,冷却速度对含铜时效钢焊接粗晶区的组织和韧性有显著影响。随着冷却速度的增加,粗晶区的组织由粗大的粒状贝氏体转变为细小的板条贝氏体;当t85≤40s时,焊接粗晶区无塑性转变温度低于-50℃,可获得良好的低温韧性。当t85>40s时,焊接粗晶区冲击韧度显著降低,大尺寸M-A组元的增多是导致含铜时效钢韧性恶化的重要原因。 展开更多
关键词 含铜时效钢 粗晶区 韧性 粒状贝氏体
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大热输入焊接DH36钢焊接粗晶区组织与性能分析 被引量：10
20
作者 柴锋 苏航 +1 位作者 杨才福 罗小兵 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第12期25-28,共4页
利用焊接热模拟的方法,对比研究了大热输入焊接DH36钢焊接粗晶区的组织与性能.结果表明,低碳、低锰及低碳当量+微钛处理的合金设计可显著改善钢大热输入焊接粗晶区的组织与性能.随着t8/5的增大,大热输入焊接DH36钢粗晶区的组织由细小(尺... 利用焊接热模拟的方法,对比研究了大热输入焊接DH36钢焊接粗晶区的组织与性能.结果表明,低碳、低锰及低碳当量+微钛处理的合金设计可显著改善钢大热输入焊接粗晶区的组织与性能.随着t8/5的增大,大热输入焊接DH36钢粗晶区的组织由细小(尺寸<1μm)的板条状马氏体-奥氏体岛(M-A岛)组织转变为大尺寸块状M-A岛组织,同时组织中先共析铁素体数量增多,尺寸增大.降低钢中的Mn元素含量可显著促进先共析铁素体的形成,抑制硬质相M-A岛的产生,但过多的粗大先共析铁素体形成会降低HAZ的低温韧性.M-A岛和先共析铁素体共同作用决定着大热输入HAZ的性能. 展开更多
关键词 大热输入焊接 焊接粗晶区 先共析铁素体 M-A岛
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