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钛合金表面等离子体电解氮碳共渗层的特征与耐蚀性 被引量：8
1
作者 胡宗纯 谢发勤 +1 位作者 吴向清 柳永康 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期56-60,共5页
利用等离子体电解渗技术,在TC4钛合金表面制备了等离子体电解氮碳共渗(PEN/C)层。用X射线和扫描电镜分析了渗层的成分和结构特征;用动电位极化曲线和电化学阻抗谱分析PEN/C渗层在3.5%的NaCl溶液中的电化学腐蚀行为和耐蚀性。结果表明在... 利用等离子体电解渗技术,在TC4钛合金表面制备了等离子体电解氮碳共渗(PEN/C)层。用X射线和扫描电镜分析了渗层的成分和结构特征;用动电位极化曲线和电化学阻抗谱分析PEN/C渗层在3.5%的NaCl溶液中的电化学腐蚀行为和耐蚀性。结果表明在钛合金表面形成的PEN/C渗层为多孔状Ti(C,N),它提高了基体的腐蚀电位,增大了电荷转移电阻,减小了腐蚀电流密度。PEN/C渗层提高了钛合金基体的耐蚀性。 展开更多
关键词 等离子体电解氮碳共渗 氮碳化钛 极化曲线 电化学阻抗谱
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钛合金表面等离子体电解氮碳共渗的研究 被引量：7
2
作者 胡宗纯 谢发勤 +1 位作者 柳永康 吴向清 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第4期132-134,共3页
在含有硝酸铵、甘油、乙醇的水溶液中,利用等离子体电解渗入技术在Ti6Al4V钛合金表面制备了氮碳共渗层。利用SEM、XRD、GDS以及显微硬度计分析了渗层的形貌、成分、组织和显微硬度,探讨了渗层形成的机理和过程。结果表明:(1)以300V的电... 在含有硝酸铵、甘油、乙醇的水溶液中,利用等离子体电解渗入技术在Ti6Al4V钛合金表面制备了氮碳共渗层。利用SEM、XRD、GDS以及显微硬度计分析了渗层的形貌、成分、组织和显微硬度,探讨了渗层形成的机理和过程。结果表明:(1)以300V的电压经45min处理制备的渗层总厚度约为100μm,其中化合物层约为20μm,主要由Ti(C,N)相组成;(2)渗层最高显微硬度超过2000HK0.025。等离子体电解渗入技术可以较快地在钛合金表面制备出厚度大、硬度高的氮碳共渗层。 展开更多
关键词 等离子体电解渗入 氮碳共渗 TI6AL4V Ti(C N)
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温度对Hastelloy C-276镍基合金离子碳氮共渗组织与性能影响
3
作者 曹驰 张春华 +2 位作者 陈志林 张翔 张果林 《材料科学与工艺》 北大核心 2025年第2期27-34,共8页
探究温度对镍基合金Hastelloy C-276渗层显微组织、力学性能、摩擦磨损性能以及耐蚀性能的影响规律,以期获得硬度、耐磨性和耐蚀性优良的表面改性层。使用等离子碳氮共渗技术在不同温度(395、425、455、485℃)下制备表面改性层,镍基合金... 探究温度对镍基合金Hastelloy C-276渗层显微组织、力学性能、摩擦磨损性能以及耐蚀性能的影响规律,以期获得硬度、耐磨性和耐蚀性优良的表面改性层。使用等离子碳氮共渗技术在不同温度(395、425、455、485℃)下制备表面改性层,镍基合金C-276经离子碳氮共渗后,渗层厚度从6.5到20.0μm不等,表面硬度较原始合金均有不同程度提高。当处理温度≤395℃时生成的S相层较薄;随着处理温度升高,生成较厚的S相层和CrN硬质相,获得优良的耐磨性;进一步提升处理温度至485℃时,基体表面出现贫Cr,致使合金耐蚀性降低;当处理温度<450℃时样品表现出比基体更好的耐蚀性能。镍基合金Hastelloy C-276在425、455℃温度下进行碳氮共渗,可获得硬度、耐磨性和耐蚀性相对优良的表面改性层。 展开更多
关键词 碳氮共渗 Hastelloy C-276镍基合金 S相 温度 耐磨性
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槽电压对纯铁表面液相等离子体电解硼碳氮三元共渗层摩擦磨损性能的影响 被引量：7
4
作者 金小越 吴杰 +4 位作者 杨璇 王彬 陈琳 曲尧 薛文斌 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期58-64,共7页
利用液相等离子体电解渗技术分别在340,360V和380V槽电压下对纯铁进行硼碳氮三元共渗(PEB/C/N)表面处理。分析纯铁表面PEB/C/N共渗层的形貌、成分、相组成和显微硬度分布。采用球-盘摩擦磨损仪评估槽电压对渗层摩擦磨损性能的影响,并分... 利用液相等离子体电解渗技术分别在340,360V和380V槽电压下对纯铁进行硼碳氮三元共渗(PEB/C/N)表面处理。分析纯铁表面PEB/C/N共渗层的形貌、成分、相组成和显微硬度分布。采用球-盘摩擦磨损仪评估槽电压对渗层摩擦磨损性能的影响,并分析渗层与ZrO_2球对磨时磨损机理。纯铁表面的PEB/C/N三元共渗层厚度随着放电电压升高而增大,最高硬度也相应增加。380V处理1h后硼碳氮三元共渗层中渗硼层和过渡层厚度分别达到26μm和34μm,渗层最高硬度可以达到2318HV。硼碳氮三元共渗层的磨损率仅为纯铁基体的1/10。硼碳氮共渗处理大幅度降低纯铁的摩擦因数和磨损率,但不同槽电压下制备的PEB/C/N共渗层的摩擦因数和磨损率变化较小。 展开更多
关键词 液相等离子体电解渗 硼碳氮共渗 摩擦磨损 纯铁
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液相等离子体电解碳氮共渗层形成条件的初步探索 被引量：10
5
作者 李杰 沈德久 +1 位作者 王玉林 刘凯 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2005年第4期31-33,共3页
采用甲酰胺-乙醇胺电解液体系,对Q235钢进行等离子体电解碳氮共渗处理,通过对处理的试样进行XRD分析,确定了碳氮共渗层形成的临界条件,分析了各种工艺参数下处理试样的相组成变化,给出了渗透层的形貌,测量了渗透层的显微硬度。试验结果... 采用甲酰胺-乙醇胺电解液体系,对Q235钢进行等离子体电解碳氮共渗处理,通过对处理的试样进行XRD分析,确定了碳氮共渗层形成的临界条件,分析了各种工艺参数下处理试样的相组成变化,给出了渗透层的形貌,测量了渗透层的显微硬度。试验结果表明:在特定的电解液体系下,不同的工作电压,所获得渗透层的相组成不同;渗透层的相组成包括:α-Fe、Fe3C、Fe5C2、ε-Fe2-3N、γ-Fe;在170V工作电压下,处理0.5min即可获得50μm的渗透层,渗透层的显微硬度最大可达720HV0.1。 展开更多
关键词 等离子体电解 碳氮共渗 相组成 显微硬度
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电压对低碳钢表面液相等离子体电解碳氮共渗层的摩擦学性能影响 被引量：3
6
作者 张蓬予 朱新河 +3 位作者 付景国 马春生 马圣林 刘建 《科学技术与工程》 北大核心 2020年第20期8107-8112,共6页
为了提高低碳钢的耐磨性,成功地采用等离子体电解碳氮共渗技术在不同电压下对低碳钢进行表面处理。使用往复式摩擦磨损测试仪分析改性表面的摩擦磨损性能;扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM)和能谱仪(energy dispersive... 为了提高低碳钢的耐磨性,成功地采用等离子体电解碳氮共渗技术在不同电压下对低碳钢进行表面处理。使用往复式摩擦磨损测试仪分析改性表面的摩擦磨损性能;扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM)和能谱仪(energy dispersive spectroscopy, EDS)分析渗透层的表面、截面形态和组成;使用3D共聚焦显微镜分析渗透层的磨痕;使用X射线衍射(X-ray diffraction, XRD)研究渗透层的相组成。结果表明,共渗层的厚度和显微硬度均随着施加电压的增加呈现先升高后降低的趋势,在电压为350 V时,共渗层厚度最厚,硬度最大,分别为130.24μm和846.7 HV,此时共渗层的摩擦系数最小,约为0.65,磨痕轮廓深度仅为14.79μm。液相等离子体电解渗技术在共渗层形成的铁碳化合物和铁氮化合物是其耐磨的主要原因。 展开更多
关键词 低碳钢 液相等离子体电解渗 碳氮共渗 摩擦磨损
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Q235低碳钢等离子体电解硼碳共渗处理及性能分析 被引量：7
7
作者 王彬 薛文斌 +3 位作者 金小越 吴杰 华铭 吴正龙 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期28-34,39,共8页
采用液相等离子体电解渗方法对Q235低碳钢进行硼碳共渗(PEB/C)处理,研究了Q235低碳钢表面硼碳共渗层的形貌、结构和显微硬度。评估了PEB/C处理前后Q235钢的电化学腐蚀性能,以及以GCr15钢球作为摩擦副在不同载荷条件下PEB/C渗层的摩擦磨... 采用液相等离子体电解渗方法对Q235低碳钢进行硼碳共渗(PEB/C)处理,研究了Q235低碳钢表面硼碳共渗层的形貌、结构和显微硬度。评估了PEB/C处理前后Q235钢的电化学腐蚀性能,以及以GCr15钢球作为摩擦副在不同载荷条件下PEB/C渗层的摩擦磨损特性。结果表明,经过PEB/C处理后(330V/30min),形成厚度约为20μm并主要由Fe2B相组成的渗硼层。PEB/C处理轻微提高了Q235钢的耐腐蚀性能,但明显降低了Q235低碳钢与GCr15钢球对磨的摩擦因数和磨损率。当载荷为5N时,PEB/C样品的摩擦因数和磨损率分别是Q235钢基体的1/4和1/59。 展开更多
关键词 等离子体电解渗 硼碳共渗 腐蚀 摩擦磨损
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45钢表面液相等离子体碳氮共渗 被引量：5
8
作者 马颖 陈雪莹 +1 位作者 王劲松 王宇顺 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2011年第5期1-3,共3页
研究45钢在乙醇胺电解液中实现以渗碳为主的碳氮共渗,获得以高碳马氏体和含氮马氏体为主的表面改性层,使其硬度达到480HV,为基体的1.5倍.结果表明:45钢进行液相等离子体碳氮共渗依赖于原子(离子)的吸附和扩散效应.弧光放电的电离过程产... 研究45钢在乙醇胺电解液中实现以渗碳为主的碳氮共渗,获得以高碳马氏体和含氮马氏体为主的表面改性层,使其硬度达到480HV,为基体的1.5倍.结果表明:45钢进行液相等离子体碳氮共渗依赖于原子(离子)的吸附和扩散效应.弧光放电的电离过程产生的大量活性碳、氮原子(离子)被吸附到工件表面,同时弧光放电等离子体对工件的不断轰击使工件表面迅速进入奥氏体化的高温区间,致使吸附于工件表面的碳、氮原子(离子)通过热扩散效应渗入基体并向内扩散. 展开更多
关键词 等离子体 碳氮共渗 表面改性
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低碳钢液相等离子体电解硼碳共渗层生长特性研究 被引量：2
9
作者 王彬 薛文斌 +2 位作者 陈琳 魏克俭 吴正龙 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第14期67-71,共5页
在含有硼砂和甘油的电解液中对Q235低碳钢表面进行液相等离子体电解硼碳二元共渗(PEB/C)处理,研究不同时间条件下PEB/C共渗层的组织形貌,着重探讨了PEB/C二元共渗过程中电解质的分解反应和渗硼层快速生长机理。结果表明,在330V电压条件... 在含有硼砂和甘油的电解液中对Q235低碳钢表面进行液相等离子体电解硼碳二元共渗(PEB/C)处理,研究不同时间条件下PEB/C共渗层的组织形貌,着重探讨了PEB/C二元共渗过程中电解质的分解反应和渗硼层快速生长机理。结果表明,在330V电压条件下,经过6min PEB/C处理后,在样品表面开始生成不连续的岛状硼化物;而经过30min PEB/C处理后,可以形成主要由Fe2B相组成的均匀致密的渗硼层,渗硼层的硬度可以达到1 800HV,厚度约为20μm。PEB/C共渗样品渗硼层的生长过程主要包括共渗初期阶段、生成岛状硼化物阶段和渗硼层均匀生长阶段。 展开更多
关键词 等离子体电解渗 硼碳二元共渗 生长机制 低碳钢
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低碳钢液相等离子体电解B+C+N共渗层的摩擦电化学行为 被引量：1
10
作者 王彬 周茜 +3 位作者 高川力 李惠 金小越 薛文斌 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第6期80-87,共8页
目的研究液相等离子电解硼碳氮三元共渗处理(PEB/C/N)对Q235低碳钢摩擦电化学行为的影响。方法采用PEB/C/N方法在Q235低碳钢表面制备共渗层,通过电化学的开路电位测试和摩擦磨损实验评估Q235钢基体和PEB/C/N试样在NaCl(质量分数3.5%)腐... 目的研究液相等离子电解硼碳氮三元共渗处理(PEB/C/N)对Q235低碳钢摩擦电化学行为的影响。方法采用PEB/C/N方法在Q235低碳钢表面制备共渗层,通过电化学的开路电位测试和摩擦磨损实验评估Q235钢基体和PEB/C/N试样在NaCl(质量分数3.5%)腐蚀介质中与Si_(3)N_(4)球对磨的摩擦电化学行为。结果在电压为280 V的PEB/C/N共渗中,试样周围等离子体区的电子温度稳定在3500 K左右。经过PEB/C/N处理30 min后,生成的共渗层包括15μm主要由Fe_(2)B相组成的表面渗层和40μm的过渡层。在摩擦过程中,PEB/C/N试样的开路电位保持在-200~-300 m V之间,且波动较小,明显高于Q235钢基体。同时,PEB/C/N试样的磨损率为3.88×10^(4)μm^(3)/(N·m),只是钢基体磨损率的1/3。在NaCl腐蚀介质中,由于腐蚀和磨损的交互作用,使Q235钢基体产生了塑性应变位错和局部的微裂纹,因此磨损进一步增加,磨损机制主要为疲劳磨损和磨粒磨损。PEB/C/N试样的共渗层有效阻挡了Cl(-)对基体的腐蚀,磨损机制主要为磨粒磨损。结论PEB/C/N试样在NaCl腐蚀介质中的耐腐蚀和耐磨性能得到明显提升。 展开更多
关键词 低碳钢 等离子体电解 硼碳氮共渗 开路电位 耐腐蚀性 耐磨性
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活塞环表面液相等离子体电解碳硼共渗研究
11
作者 赵卫东 朱昭君 +1 位作者 姚江微 梅德清 《重庆理工大学学报（自然科学）》 CAS 北大核心 2023年第4期123-132,共10页
活塞环表面强化可减少活塞环缸套摩擦磨损,提高机械效率,是商用车低碳化战略实现的重要途径与保障。为提升活塞环性能,尝试采用液相等离子体电解碳硼共渗(PEC/B)的技术方案,进行了活塞环表面改性的研究,系统探究了操作参数对工件表面形... 活塞环表面强化可减少活塞环缸套摩擦磨损,提高机械效率,是商用车低碳化战略实现的重要途径与保障。为提升活塞环性能,尝试采用液相等离子体电解碳硼共渗(PEC/B)的技术方案,进行了活塞环表面改性的研究,系统探究了操作参数对工件表面形貌、硬度、相组成、截面形貌、元素分布和摩擦学性能的影响规律。研究结果表明,改性层主要由渗硼层和渗碳过渡层组成,渗硼层主要组成相为Fe 2B,渗碳过渡层的主要组成相为Fe 3C,渗碳处理可有效提升渗硼效率。改性层厚度最大可达15μm以上,渗硼层硬度最大可达1460HV。经碳硼共渗处理后,工件的摩擦因数、磨损率约为未处理工件的11%、7%,摩擦学性能显著提升。液相等离子体电解碳硼共渗为活塞环性能的提升提供了切实可行的技术途径。 展开更多
关键词 活塞环 液相等离子体 碳硼共渗 摩擦因数 磨损率
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时间和电压对TC4合金表面等离子碳氮共渗层的影响 被引量：7
12
作者 柳永康 谢发勤 +1 位作者 胡宗纯 吴向清 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2007年第5期37-40,共4页
应用液相等离子电解碳氮共渗技术,在NH4NO3、乙醇和甘油组成的电解液体系下,短时间内在TC4合金表面制备高硬度渗层。探索了时间和电压对膜层的硬度、厚度、相组织和微观形貌的影响。结果表明:随着时间的延长和工作电压的提高,渗层的硬... 应用液相等离子电解碳氮共渗技术,在NH4NO3、乙醇和甘油组成的电解液体系下,短时间内在TC4合金表面制备高硬度渗层。探索了时间和电压对膜层的硬度、厚度、相组织和微观形貌的影响。结果表明:随着时间的延长和工作电压的提高,渗层的硬度、厚度均有明显的提高,表面粗糙度变大。并得出了TC4合金进行等离子碳氮共渗的理想电压应控制在280V左右。 展开更多
关键词 液相 等离子 碳氮共渗
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结构钢等离子氮碳共渗与氧化复合处理概述和应用 被引量：6
13
作者 杨汉高 侯惠君 +1 位作者 刘仲武 韦春贝 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第6期135-139,共5页
主要阐述了结构钢经过等离子氮碳共渗后表面生成高硬度的化合物层(主要相成分是Fe2～3N和Fe3C),提高了结构钢的抗磨损性能;等离子氮碳共渗完后紧接着进行等离子氧化处理,在氮碳化合物层的表面生成一层致密的氧化膜(主要是Fe3O4相),显著... 主要阐述了结构钢经过等离子氮碳共渗后表面生成高硬度的化合物层(主要相成分是Fe2～3N和Fe3C),提高了结构钢的抗磨损性能;等离子氮碳共渗完后紧接着进行等离子氧化处理,在氮碳化合物层的表面生成一层致密的氧化膜(主要是Fe3O4相),显著提高了其抗腐蚀性能。同时也概述了等离子氮碳共渗与氧化复合处理的原理和相比于以往氮化处理的优点,介绍了复合处理现在在工业中的应用,最后指出该复合处理目前存在的问题,并对未来的发展前景进行了展望。 展开更多
关键词 等离子氮碳共渗 等离子氧化 抗腐蚀 抗磨损
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液相等离子电解渗碳氮在高速钢铣刀后处理上的应用 被引量：2
14
作者 王振宁 杨宾峰 游红伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第16期61-62,共2页
用甲酰胺-乙醇胺电解液体系、液相等离子电解碳氮共渗工艺对刃磨后的高速钢铣刀进行再处理,制成金相试样测定渗层厚度和硬度,并进行实切性实验。实验结果表明,经液相等离子电解碳氮共渗处理后的高速钢刀具的耐用度比未处理高速钢刀具提... 用甲酰胺-乙醇胺电解液体系、液相等离子电解碳氮共渗工艺对刃磨后的高速钢铣刀进行再处理,制成金相试样测定渗层厚度和硬度,并进行实切性实验。实验结果表明,经液相等离子电解碳氮共渗处理后的高速钢刀具的耐用度比未处理高速钢刀具提高3倍以上。 展开更多
关键词 高速钢 碳氮共渗 等离子电解
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钛合金液相等离子碳氮共渗的流场分析
15
作者 冯森 卢文壮 +3 位作者 左杨平 刘森 闫鹏庆 潘韩飞 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2016年第9期1450-1454,共5页
液相等离子碳氮共渗技术可以改变钛合金的表面性质以增强其的表面硬度及耐磨损性能,电解槽中流场分布的均匀性是影响碳氮共渗处理稳定性和工件表面质量的重要因素。通过对电解槽中的流场进行数值模拟,探索电解液的流动方向,流动速度,流... 液相等离子碳氮共渗技术可以改变钛合金的表面性质以增强其的表面硬度及耐磨损性能,电解槽中流场分布的均匀性是影响碳氮共渗处理稳定性和工件表面质量的重要因素。通过对电解槽中的流场进行数值模拟,探索电解液的流动方向,流动速度,流量与极板面积大小对电解槽中流场分布均匀性的影响。结果表明:电解液的流动方向是影响流场分布均匀性的主要因素;流速和流量会对电解槽中的压力与速度大小造成影响;极板面积的大小会影响两极板之间电解液的流动。 展开更多
关键词 钛合金 碳氮共渗 FLUENT 流场
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活性屏等离子氮碳共渗温度对3Cr13不锈钢组织和性能的影响 被引量：1
16
作者 张玲玲 侯惠君 +2 位作者 詹肇麟 韦春贝 孔维欢 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第4期113-116,共4页
采用活性屏等离子氮碳共渗技术对3Cr13不锈钢在不同温度下进行处理,并采用光学显微镜和X射线衍射仪对渗层的组织形貌和成分进行分析,利用显微硬度计、球-盘摩擦磨损试验仪、扫描电镜研究了材料的硬度及摩擦磨损性能。结果表明,随处理温... 采用活性屏等离子氮碳共渗技术对3Cr13不锈钢在不同温度下进行处理,并采用光学显微镜和X射线衍射仪对渗层的组织形貌和成分进行分析,利用显微硬度计、球-盘摩擦磨损试验仪、扫描电镜研究了材料的硬度及摩擦磨损性能。结果表明,随处理温度升高,试样表层相组成由α'_N相+ε相+γ'相逐渐转变成α相+CrN相+ε相,试样表面显微硬度增加,磨损率降低约一个数量级,耐磨性能提高。 展开更多
关键词 3Cr13不锈钢 活性屏等离子氮碳共渗 温度 组织 耐磨性
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离子氮碳共渗与离子渗氮复合处理对45钢组织与性能的影响 被引量：8
17
作者 缪斌 李景才 +2 位作者 孙泉 沾宪宪 胡静 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期30-34,共5页
为进一步提高渗层厚度及渗层性能,对45钢进行离子氮碳共渗与离子渗氮复合处理。采用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计和光学显微镜对渗层厚度、物相组成、截面与表面硬度、渗层脆性进行了分析。结果表明,复合处理可使45钢获得比单一... 为进一步提高渗层厚度及渗层性能,对45钢进行离子氮碳共渗与离子渗氮复合处理。采用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计和光学显微镜对渗层厚度、物相组成、截面与表面硬度、渗层脆性进行了分析。结果表明,复合处理可使45钢获得比单一离子渗氮或离子氮碳共渗更快的渗速、更优的性能。相同的处理时间下,复合处理渗层厚度比单一离子渗氮或离子氮碳共渗大幅度增加,有效硬化层比单一离子渗氮增加约35μm,提高约1倍,同时渗层脆性显著降低。物相分析表明复合处理后化合物层中ε相和γ'相的相对含量发生了变化,即ε相增多,而γ′相减少。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 45钢 离子渗氮 化合物层 显微硬度
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离子氮碳共渗中氮对化合物层的影响 被引量：6
18
作者 孙定国 韩莉 赵程 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2003年第6期24-26,共3页
研究了在离子氮碳共渗过程中氮对化合物层厚度的影响,同时对化合物层的微观组织结构和显微硬度进行了分析。结果表明:在离子氮碳共渗过程中,气氛中低氮势不利于ε相的生成,且渗层的显微硬度较低;高氮势有利于ε相的生成,同时提高了渗层... 研究了在离子氮碳共渗过程中氮对化合物层厚度的影响,同时对化合物层的微观组织结构和显微硬度进行了分析。结果表明:在离子氮碳共渗过程中,气氛中低氮势不利于ε相的生成,且渗层的显微硬度较低;高氮势有利于ε相的生成,同时提高了渗层的显微硬度;当氮势超过60 %后对化合物层厚度影响不大。 展开更多
关键词 离子氮碳共渗 氮势 化合物层 厚度
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稀土在离子氮碳共渗中的作用及对耐磨性的影响 被引量：4
19
作者 王利捷 张翔 宋绪丁 《表面技术》 EI CAS CSCD 1996年第2期15-18,共4页
采用光学显微镜、显微硬度计、磨损对比试验等方法,研究了稀土加入量对渗层厚度、硬度及耐磨性的影响,探讨了稀土催渗机理。研究表明:稀土对离子氮碳共渗有明显的加速作用,且存在一最佳值;共渗层耐磨性提高。
关键词 稀土 离子氮碳共渗 耐磨性 共渗层
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连续压入法评定 W18Cr4V 高速钢离子渗氮与离子氮碳共渗层脆性 被引量：3
20
作者 谢飞 袁军伟 +1 位作者 徐可为 何家文 《工具技术》 北大核心 1997年第11期3-6,共4页
指出了以维氏硬度压痕破碎边数分级评定渗氮与氮碳共渗层脆性的局限性。介绍了一种新型涂层压入仪的工作原理，运用该压入仪采用连续压入法评定Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ高速钢离子渗氮与离子氮碳共渗层脆性。结果表明，该方法评定脆性精度高、简... 指出了以维氏硬度压痕破碎边数分级评定渗氮与氮碳共渗层脆性的局限性。介绍了一种新型涂层压入仪的工作原理，运用该压入仪采用连续压入法评定Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ高速钢离子渗氮与离子氮碳共渗层脆性。结果表明，该方法评定脆性精度高、简单易行。 展开更多
关键词 连续压力 高速钢 离子 渗氮 氮碳共渗 渗层 脆性
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