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基于Z′参数的高强铝合金稳态蠕变速率可靠性研究 被引量:3
1
作者 李昂 高蔚 +1 位作者 吴福 张毅 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期709-714,共6页
建立了基于速率温度参数模型的新型高强铝合金Z′参数表达式及稳态蠕变速率-可靠度预测方法,Z′参数表征稳态蠕变速率数据偏离速率温度参数模型主曲线的程度。结合实测数据,研究了Z′参数的统计分布规律。基于Z′参数,分别得出新型高强... 建立了基于速率温度参数模型的新型高强铝合金Z′参数表达式及稳态蠕变速率-可靠度预测方法,Z′参数表征稳态蠕变速率数据偏离速率温度参数模型主曲线的程度。结合实测数据,研究了Z′参数的统计分布规律。基于Z′参数,分别得出新型高强铝合金实验应力-速率温度参数-可靠度曲线和温度-许用应力-可靠度曲线。结果显示,新型高强铝合金Z′参数满足正态分布规律。稳态蠕变速率预测上限随可靠度的增加而升高。外推至稳态蠕变速率上限10-7 h-1时,新型高强铝合金在50、80℃下的许用应力(可靠度99.7%)分别为470.0、294.5 MPa。与传统安全系数法相比,基于Z′参数的预测结果更合理。 展开更多
关键词 高强铝合金 速率温度参数 Z′参数 可靠度 稳态蠕变速率预测
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核级银铟镉合金稳态蠕变速率测量不确定度评定
2
作者 房永强 余泽利 +4 位作者 张曙香 贾梦琳 刘泽晨 王柯 郑铱 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期211-216,共6页
对核级银铟镉合金稳态蠕变速率进行了测定,建立了不确定度数学模型,分析了来源,评定了不确定度,重点研究了力值和温度对压缩蠕变变形的影响。结果表明:银铟镉合金稳态蠕变速率不确定度主要来源于L_(1)和L_(2)中试验机力值示值误差、同... 对核级银铟镉合金稳态蠕变速率进行了测定,建立了不确定度数学模型,分析了来源,评定了不确定度,重点研究了力值和温度对压缩蠕变变形的影响。结果表明:银铟镉合金稳态蠕变速率不确定度主要来源于L_(1)和L_(2)中试验机力值示值误差、同轴度偏差以及温控系统示值误差和稳定性,L_(1)和L_(2)不确定度分量中有关光栅尺的不确定度分量及L_(0)和t_(i)中各因素对不确定度的贡献非常小,可忽略不计。银铟镉合金稳态蠕变速率为v_(i)=(0.00812±0.00240)%·h^(-1),k=2,换算成相对扩展不确定度为U_(rel)=29.6%,k=2,相对扩展不确定度很大,当测试结果接近产品标准要求极值时,须充分考虑不确定度。 展开更多
关键词 银铟镉合金 压缩蠕变 稳态蠕变速率 不确定度测量
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焊后奥氏体不锈钢蠕变本构模型和应力松弛效应研究
3
作者 李成 翟华 +2 位作者 朱连伟 刘琼 刘志宏 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第9期140-148,共9页
不锈钢焊接后会产生较高的残余应力,残余应力的消除与材料的蠕变行为紧密相关。从304奥氏体不锈钢焊接板材中取出试样,在763~783 K时效温度和250~380 MPa应力条件下,采用RWS电子蠕变试验机对焊接试样进行持久蠕变和应力松弛实验,分析了... 不锈钢焊接后会产生较高的残余应力,残余应力的消除与材料的蠕变行为紧密相关。从304奥氏体不锈钢焊接板材中取出试样,在763~783 K时效温度和250~380 MPa应力条件下,采用RWS电子蠕变试验机对焊接试样进行持久蠕变和应力松弛实验,分析了在不同载荷下稳态蠕变速率的变化趋势。采用包含双曲正弦函数的Arrhenius方程,对蠕变数据进行拟合分析,建立了与温度和应力关联的蠕变本构模型,并验证了本构方程的有效性和准确性。基于ABAQUS建立了考虑蠕变本构方程的应力松弛仿真模型,分析了不同载荷下的应力松弛变化趋势。结果表明,依据本构方程计算出的稳态蠕变速率与实验结果的平均误差为3.74%,且应力松弛仿真结果的平均误差为2.65%。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 稳态蠕变速率 蠕变本构模型 应力松弛 有限元方法
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2219铝合金稳态蠕变本构方程的建立 被引量:29
4
作者 尹旭妮 湛利华 赵俊 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第9期2250-2256,共7页
在时效温度为438~458 K、实验应力为120~180 MPa的条件下,采用RWS-50型电子蠕变机对2219铝合金蠕变时效行为进行研究。采用包含双曲正弦函数的方程,通过对实验数据的线性回归分析,确定应力指数、蠕变激活能及相关常数,建立2219铝合... 在时效温度为438~458 K、实验应力为120~180 MPa的条件下,采用RWS-50型电子蠕变机对2219铝合金蠕变时效行为进行研究。采用包含双曲正弦函数的方程,通过对实验数据的线性回归分析,确定应力指数、蠕变激活能及相关常数,建立2219铝合金稳态蠕变速率与实验应力及时效温度之间的关联本构模型。结果表明:随着实验应力的增大和时效温度的升高,2219铝合金的稳态蠕变速率增大,且蠕变曲线在第二阶段的持续时间缩短;依据本构方程计算出该铝合金在各条件下的稳态蠕变速率与其实验值的平均相对误差为4.22%,表明该本构方程可为2219铝合金蠕变时效成形工艺的制定提供理论依据。 展开更多
关键词 2219铝合金 蠕变 稳态蠕变速率 本构方程
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受控于结构面的岩体定向剪切蠕变特性研究
5
作者 耿文燕 杨涛 +1 位作者 纪李志 谢江伟 《工程科学与技术》 北大核心 2025年第6期222-230,共9页
高陡边坡在高地应力作用下经过长期蠕变变形积累,易沿滑面发生失稳破坏,而滑动面的蠕变性质受控于结构面。为探明结构面与剪切面夹角、间距对于岩体定向剪切蠕变特性的影响,设计结构面剪切蠕变试验,对Barton标准剖面线第2条(粗糙度JRC=3... 高陡边坡在高地应力作用下经过长期蠕变变形积累,易沿滑面发生失稳破坏,而滑动面的蠕变性质受控于结构面。为探明结构面与剪切面夹角、间距对于岩体定向剪切蠕变特性的影响,设计结构面剪切蠕变试验,对Barton标准剖面线第2条(粗糙度JRC=3)结构面开展一定法向力作用下的直剪试验与直剪蠕变试验,以确定其力学性能与蠕变力学性能。对室内试验得到的蠕变曲线进行分析,拟合得到结构面蠕变本构模型及初步参数,进一步基于数值分析对水平结构面试件模型进行直剪蠕变数值试验,修正得到结构面最终本构参数。以此参数对不同夹角、间距的结构面岩体模型在不同荷载条件下进行数值分析,对其破坏荷载、破坏前一级稳态蠕变速率等蠕变力学性质进行研究,结果表明:对于单结构面岩体,当结构面与剪切面夹角小于等于14°时,剪切面蠕变由结构面控制,剪切破坏基本沿结构面破坏;对于多结构面岩体,当结构面间距大于50 mm时,可以不考虑其对于蠕变的影响;提出剪切面上的结构面密度概念,得到剪切面上结构面密度与破坏荷载的拟合公式;破坏前的稳态蠕变速率对工程实际有着重要意义,不仅与结构面特征有关系,也与破坏荷载有关,且破坏荷载的影响更大。 展开更多
关键词 直接剪切蠕变试验 数值分析 破坏荷载 稳态蠕变速率
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共晶硅对Al-Si-Cu铸造合金蠕变性能的影响
6
作者 吴翰丰 马志军 +3 位作者 胥涛 王云飞 夏峰 郭永春 《热加工工艺》 北大核心 2024年第23期86-90,97,共6页
铝合金以优异的性能获得越来越广泛的应用,但其高温抗蠕变性能不足限制了其高温环境的服役寿命。根据变质前后的Al-12Si-4.5Cu合金的金相照片构建了二维代表性体元有限元模型,进行蠕变行为的模拟仿真,并对Al-12Si-4.5Cu合金在350℃、15~... 铝合金以优异的性能获得越来越广泛的应用,但其高温抗蠕变性能不足限制了其高温环境的服役寿命。根据变质前后的Al-12Si-4.5Cu合金的金相照片构建了二维代表性体元有限元模型,进行蠕变行为的模拟仿真,并对Al-12Si-4.5Cu合金在350℃、15~25 MPa条件下的蠕变性能进行了测试。蠕变有限元结果表明:棒状共晶硅比球状共晶硅有更好的抗蠕变作用,未变质模型的稳态蠕变速率在15~25 MPa应力条件下比变质模型低51.4%~54.4%。试验结果表明:未变质合金的蠕变性能相较于变质后更好,表现为更低的稳态蠕变速率、更长的蠕变寿命以及更大的蠕变应变量,并且模拟计算结果与试验结果基本一致,表明采用二维代表性体元有限元模型进行蠕变模拟仿真具有一定的可行性。 展开更多
关键词 共晶硅 蠕变性能 稳态蠕变速率 蠕变应变 有限元模拟
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电缆用Al-Fe系铝合金导体材料的恒应力高温压缩蠕变行为 被引量:1
7
作者 李国兴 党朋 +1 位作者 张永甲 蔡西川 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期30-34,共5页
对电缆用Al-Fe系铝合金导体材料进行恒应力(63.6,72.6,78.3,84.7 MPa)高温(90℃)压缩蠕变试验,研究了压缩应力σ对稳态蠕变速率ε·的影响,建立了压缩蠕变本构方程,分析了压缩蠕变机制。结果表明:铝合金试样的稳态蠕变速率随着压缩... 对电缆用Al-Fe系铝合金导体材料进行恒应力(63.6,72.6,78.3,84.7 MPa)高温(90℃)压缩蠕变试验,研究了压缩应力σ对稳态蠕变速率ε·的影响,建立了压缩蠕变本构方程,分析了压缩蠕变机制。结果表明:铝合金试样的稳态蠕变速率随着压缩应力的增加成倍增大;90℃下铝合金试样的蠕变本构方程为ε·=σ^(9.27)e^(-52.2),拟合曲线和试验结果的相关系数达0.9976;铝合金蠕变过程中存在门槛应力,其值为34.2 MPa,引入门槛应力对蠕变方程进行修正,修正方程计算所得稳态蠕变速率与试验值的相对误差为8%,证明模型准确,得到的真应力指数为5,说明电缆用Al-Fe系铝合金导体材料在90℃下的压缩蠕变行为是由位错攀移机制主导的第二相粒子强化类蠕变。 展开更多
关键词 铝合金 压缩蠕变 稳态蠕变速率 蠕变本构方程 蠕变机制
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镍基合金C276的高温蠕变性能和行为 被引量:8
8
作者 毛雪平 郭琦 +2 位作者 胡苏阳 张声远 陆道纲 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第11期100-105,152,共6页
材料问题尤其是燃料包壳材料是超临界水堆的两大难题之一。文中以包壳候选材料之一镍基合金C276为研究对象,对其在600-750℃/130-500MPa条件下进行高温蠕变试验,考察温度和应力对蠕变过程的影响;分析稳态蠕变速率随应力和蠕变断裂... 材料问题尤其是燃料包壳材料是超临界水堆的两大难题之一。文中以包壳候选材料之一镍基合金C276为研究对象,对其在600-750℃/130-500MPa条件下进行高温蠕变试验,考察温度和应力对蠕变过程的影响;分析稳态蠕变速率随应力和蠕变断裂时间的变化规律;揭示了蠕变断裂时问与应力间的关系;并比较了分别由Monkman-Grant经验公式和L.M参数法预测各温度的蠕变寿命的可靠性。结果表明:C276具有良好的高温蠕变性能,且600℃低应力水平及650-750℃下的稳态蠕变速率与所施加的应力在双对数坐标系下呈较好的线性关系,但在600℃高应力水平下偏离了这种线性关系。 展开更多
关键词 镍基合金 C276 蠕变 稳态蠕变速率 超临界水堆
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GH4049镍基高温合金的高温蠕变行为 被引量:7
9
作者 陈立杰 谢里阳 冮铁强 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第9期1489-1493,共5页
研究了镍基变形高温合金GH4049,在实际工作温度范围700900℃,应力137600MPa下的高温拉伸蠕变行为,得到了蠕变后的高温应变恢复曲线。提出了应用参数优化估计的方法,在较大温度及应力范围内,计算稳态蠕变率的宏观唯象公式中的各参数,并用... 研究了镍基变形高温合金GH4049,在实际工作温度范围700900℃,应力137600MPa下的高温拉伸蠕变行为,得到了蠕变后的高温应变恢复曲线。提出了应用参数优化估计的方法,在较大温度及应力范围内,计算稳态蠕变率的宏观唯象公式中的各参数,并用ZA27和GH4049合金的实验数据验证了该方法的可行性。GH4049合金各温度下的稳态蠕变速率与所施加的应力,在双对数坐标系下呈线性关系,应力指数平均值为7.6851,平均稳态蠕变激活能为543.6kJ/mol。 展开更多
关键词 GH4049合金 蠕变行为 稳态蠕变速率 应变恢复 蠕变激活能 参数优化估计
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2524铝合金的蠕变时效行为及本构方程 被引量:8
10
作者 湛利华 李杰 黄明辉 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第5期92-96,共5页
通过在电子蠕变试验机上进行蠕变时效试验,研究了2524铝合金在时效温度为453~473K、试验应力为140~210MPa条件下的蠕变时效行为;采用包含双曲正弦函数的方程,通过对试验数据的线性回归分析,建立了2524铝合金稳态蠕变速率与试验应力及... 通过在电子蠕变试验机上进行蠕变时效试验,研究了2524铝合金在时效温度为453~473K、试验应力为140~210MPa条件下的蠕变时效行为;采用包含双曲正弦函数的方程,通过对试验数据的线性回归分析,建立了2524铝合金稳态蠕变速率与试验应力及时效温度之间的关联本构模型。结果表明:随着试验应力增大和时效温度升高,2524铝合金的稳态蠕变速率增大,且蠕变曲线在第二阶段持续的时间缩短;依据本构方程计算出该铝合金在各条件下的稳态蠕变速率的数值和试验值的平均相对误差为6.9%,该本构方程可为2524铝合金蠕变时效成形工艺的制定提供依据。 展开更多
关键词 2524铝合金 蠕变时效 稳态蠕变速率 本构方程
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紫红色泥岩三轴蠕变力学特性试验研究 被引量:7
11
作者 闫云明 李恒乐 郭士礼 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2017年第6期88-92,共5页
为揭示泥岩在不同应力环境下的蠕变力学特性,对取自某在建工程的紫红色泥岩分别进行围压为0.5,1.0,2.0,5.0 MPa的分级加载蠕变试验。试验研究表明:围压越大,泥岩的强度越大,塑性变形能力越强,流变特性越显著;相同围压下,稳态蠕变速率随... 为揭示泥岩在不同应力环境下的蠕变力学特性,对取自某在建工程的紫红色泥岩分别进行围压为0.5,1.0,2.0,5.0 MPa的分级加载蠕变试验。试验研究表明:围压越大,泥岩的强度越大,塑性变形能力越强,流变特性越显著;相同围压下,稳态蠕变速率随偏应力呈幂指数函数型增长;相同偏应力下,稳态蠕变速率随围压升高而降低;利用等时应力-应变曲线法,得到泥岩的长期强度分别为11,16,22.5,29 MPa,均较各自围压下短期强度值降低40%~45%;通过摩尔强度准则得到的长期内聚力和内摩擦角分别为3.09 MPa和34.8°,分别较短期参数降低20.6%和25.9%。根据研究成果给出了一种带应变触发的分数阶蠕变本构模型,理论曲线与试验曲线拟合度良好,能较好地模拟泥岩的蠕变全过程。 展开更多
关键词 紫红色泥岩 三轴蠕变 稳态蠕变速率 长期强度 蠕变本构模型
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Fe-30Ni-15Cr-0.6Nb-3Al-2Mo-3.5Cu奥氏体耐热钢高温蠕变行为 被引量:3
12
作者 郭俊卿 田德阳 +2 位作者 孙红英 陈拂晓 刘玲 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第8期188-194,共7页
研究了一种含铝奥氏体耐热钢在温度为750℃,蠕变应力为120、170、210和250 MPa下的高温蠕变行为,运用扫描电子显微镜、电子背散射衍射技术研究了蠕变试样的微观结构演变。结果表明,蠕变后第二相主要是B2-NiAl相与σ-FeCr相,没有发现Lave... 研究了一种含铝奥氏体耐热钢在温度为750℃,蠕变应力为120、170、210和250 MPa下的高温蠕变行为,运用扫描电子显微镜、电子背散射衍射技术研究了蠕变试样的微观结构演变。结果表明,蠕变后第二相主要是B2-NiAl相与σ-FeCr相,没有发现Laves-Fe_(2)Nb相的析出;随着蠕变应力从250 MPa下降到120 MPa,最小蠕变速率从5.72×10^(-6)s^(-1)下降到3.11×10^(-7) s^(-1)。在蠕变过程中,B2-NiAl相初期在晶界析出,随后逐渐在晶内析出并有轻微长大现象,B2-NiAl相的析出有助于提高材料的抗蠕变性能。通过包含双曲正弦函数的方程计算得到应力指数n=3.01,确定相关的蠕变变形机制是位错滑移。根据蠕变断口微观形貌与蠕变损伤容限因子表明,确定蠕变失效是由析出相粗化导致的显微组织退化引起的。 展开更多
关键词 AFA不锈钢 高温蠕变 稳态蠕变速率 蠕变机制
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样品尺寸变化对T91钢蠕变力学行为的影响 被引量:1
13
作者 郑全 钟巍华 +3 位作者 王成龙 白冰 宁广胜 杨文 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第2期334-344,共11页
T91钢是第4代反应堆的候选结构材料之一,中子辐照后的高温蠕变性能是评价其服役性能的关键指标。为充分利用辐照空间、减小辐照参数梯度和降低样品放射性,针对力学性能的研究需要使用小尺寸样品,但小样品试验数据可能与标准样品不同,导... T91钢是第4代反应堆的候选结构材料之一,中子辐照后的高温蠕变性能是评价其服役性能的关键指标。为充分利用辐照空间、减小辐照参数梯度和降低样品放射性,针对力学性能的研究需要使用小尺寸样品,但小样品试验数据可能与标准样品不同,导致无法准确评价材料性能。为研究样品尺寸变化对T91钢蠕变力学行为的影响,本文对T91钢小片状试样和标准棒状试样在温度675~725℃、蠕变应力80~120 MPa下的蠕变行为和断裂机理进行了对比研究。结果表明,不同尺寸样品均发生了减速蠕变、稳态蠕变和加速蠕变3个变形阶段,且断裂时间均随蠕变温度和应力的增大而减小,但小片状试样的蠕变断裂时间更长、稳态蠕变速率更小;所有试样均发生了微孔聚集型韧性断裂,但小片状试样断口的韧窝尺寸相对更小且受到剪切应力;试样尺寸变化不影响T91钢蠕变变形机制,造成差异的原因是试样应力状态差异;蠕变过程中不同的微观结构演化是蠕变试样尺寸效应随蠕变温度、应力变化规律复杂的重要原因。 展开更多
关键词 T91钢 蠕变 标准棒状试样 小片状试样 稳态蠕变速率
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先驱体转化-热压单向C_f/SiC复合材料的高温拉伸蠕变 被引量:1
14
作者 曹英斌 张长瑞 +1 位作者 周新贵 陈朝辉 《高技术通讯》 EI CAS CSCD 2002年第3期50-53,共4页
采用先驱体转化 热压工艺制备了Cf/SiC复合材料 ,研究了Cf/SiC复合材料的130 0~ 145 0℃、蠕变应力 90~ 12 5MPa下的蠕变性能 ,考察了温度及应力对复合材料稳态蠕变速率的影响关系。结果表明 :Cf/SiC复合材料的稳态蠕变速率在 10 - 7s... 采用先驱体转化 热压工艺制备了Cf/SiC复合材料 ,研究了Cf/SiC复合材料的130 0~ 145 0℃、蠕变应力 90~ 12 5MPa下的蠕变性能 ,考察了温度及应力对复合材料稳态蠕变速率的影响关系。结果表明 :Cf/SiC复合材料的稳态蠕变速率在 10 - 7s- 1量级 ,蠕变应力指数为 1 6 8,蠕变激活能ΔQ为 99 2kJ·mol- 1; 展开更多
关键词 CF/SIC复合材料 拉伸蠕变 稳态蠕变速率 显微结构 高温结构材料 先驱体转化-热压工艺 纤维增强陶瓷基复合材料
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包壳管用SZA-6锆合金的高温单轴拉伸蠕变行为 被引量:2
15
作者 吴楠 麻凯 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第6期86-89,共4页
在应力117,137,157 MPa及温度633,658,683 K条件下对包壳管用SZA-6锆合金进行单轴拉伸蠕变试验,研究了该合金的单轴拉伸蠕变行为,并通过蠕变应力指数和蠕变激活能分析其蠕变控制机制。结果表明:SZA-6锆合金在不同试验条件下的稳态蠕变... 在应力117,137,157 MPa及温度633,658,683 K条件下对包壳管用SZA-6锆合金进行单轴拉伸蠕变试验,研究了该合金的单轴拉伸蠕变行为,并通过蠕变应力指数和蠕变激活能分析其蠕变控制机制。结果表明:SZA-6锆合金在不同试验条件下的稳态蠕变速率在0.34×10^(-8)~9.77×10^(-8)s^(-1)范围,随着试验温度的升高或应力的增大,稳态蠕变速率增大;在658 K温度下,当应力由117 MPa增大至157 MPa时,蠕变应力指数由5.66增大至8.69;在117 MPa应力下的蠕变激活能为181.76 kJ·mol^(-1)。117 MPa应力下的蠕变控制机制以晶界滑移为主,不受试验温度影响;当应力增大至137 MPa、试验温度为658 K时,位错攀移机制对蠕变行为起主导作用。 展开更多
关键词 SZA-6锆合金 稳态蠕变速率 蠕变应力指数 蠕变激活能
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利用弹性变形理论分析BAS玻璃陶瓷蠕变行为
16
作者 杨觉明 雷聚超 李建平 《兵器材料科学与工程》 CSCD 北大核心 2000年第5期13-17,共5页
在 12 5 0℃ ,5 0MPa应力条件下 ,通过三点弯曲试验方法研究了复相BAS玻璃陶瓷的蠕变行为。试验结果表明 ,在稳态蠕变阶段 ,试样压头位移速率是 0 .0 0 5 89mm /h .利用由弹性变形理论导出的方程计算出应力指数为 0 .6 31、稳态蠕变速... 在 12 5 0℃ ,5 0MPa应力条件下 ,通过三点弯曲试验方法研究了复相BAS玻璃陶瓷的蠕变行为。试验结果表明 ,在稳态蠕变阶段 ,试样压头位移速率是 0 .0 0 5 89mm /h .利用由弹性变形理论导出的方程计算出应力指数为 0 .6 31、稳态蠕变速率小于 1.0 33× 10 -4 /h。这表明蠕变由扩散控制 ,稳态蠕变速率比其它类型玻璃陶瓷小得多。在蠕变过程中 ,具有晶粒大小约 0 .5 μm细晶结构的复相BAS玻璃陶瓷呈现晶粒团的蠕变特征 ,提高了材料抗蠕变能力。 展开更多
关键词 钡长石 玻璃陶瓷 应力指数 稳态蠕变速率
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不同温度-应力场下泥岩蠕变特性及本构模型
17
作者 袁前胜 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2018年第8期84-89,共6页
为探讨不同温度-应力场下泥岩的蠕变力学行为特征,对泥岩开展了常温(25℃)、60℃和120℃下的三轴分级加载蠕变试验,得到了各温度-应力场下对应的蠕变历时曲线和蠕变参数,给出了考虑温度和损伤效应的蠕变本构模型。研究结果表明:高温促... 为探讨不同温度-应力场下泥岩的蠕变力学行为特征,对泥岩开展了常温(25℃)、60℃和120℃下的三轴分级加载蠕变试验,得到了各温度-应力场下对应的蠕变历时曲线和蠕变参数,给出了考虑温度和损伤效应的蠕变本构模型。研究结果表明:高温促进了泥岩内部分子运动,减弱了颗粒之间的相互胶结力,使其蠕变特征明显,而围压则能在一定程度上抑制泥岩内部损伤的发展;稳态蠕变速率随偏应力和温度的升高呈指数型函数增加,随围压升高则呈线性减小;各温度场下,泥岩的长期强度和长期抗剪强度特征参数随围压的升高呈良好的线性关系,相同围压下,温度越高,长期强度越小;在经典西原模型基础上,结合温度-应力场下泥岩的温度效应和损伤效应,建立了热-力耦合作用下的蠕变损伤本构模型,能很好地模拟各温度-应力场下泥岩的蠕变特征,拟合结果表明,弹性模量和黏性系数随温度的升高呈线性减小,而α则随温度的升高呈对数型函数增加。 展开更多
关键词 泥岩 温度-应力场 三轴分级蠕变 稳态蠕变速率 长期强度 本构模型
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Cansas-ⅡSiC_(f)/SiC复合材料的高温拉伸蠕变行为 被引量:6
18
作者 荆开开 管皞阳 +6 位作者 朱思雨 张超 刘永胜 王波 王晶 李玫 张程煜 《无机材料学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2023年第2期177-183,共7页
连续碳化硅纤维增强碳化硅复合材料(SiC_(f)/SiC)是发展先进航空发动机的关键材料,航空发动机长时服役要求材料具有优异的高温蠕变性能。本工作研究了平纹编织Cansas-Ⅱ碳化硅纤维增强碳化硅复合材料(2D-SiC_(f)/SiC)在空气中的高温蠕... 连续碳化硅纤维增强碳化硅复合材料(SiC_(f)/SiC)是发展先进航空发动机的关键材料,航空发动机长时服役要求材料具有优异的高温蠕变性能。本工作研究了平纹编织Cansas-Ⅱ碳化硅纤维增强碳化硅复合材料(2D-SiC_(f)/SiC)在空气中的高温蠕变行为,蠕变温度为1200~1400℃,应力水平为80~140 MPa。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了2D-SiC_(f)/SiC复合材料的微观组织和断口形貌,使用能谱分析仪(EDS)进行了成分分析。结果表明:当蠕变应力低于比例极限应力(σPLS)时,2D-SiC_(f)/SiC的蠕变断裂时间超过500 h,稳态蠕变速率为1×10^(–10)~5×10^(–10)/s,蠕变行为由基体和纤维共同控制。当蠕变应力高于σPLS时,复合材料的基体、纤维和界面均发生氧化,蠕变断裂时间显著降低,稳态蠕变速率提高一个数量级,蠕变行为主要由纤维控制。 展开更多
关键词 Cansas-ⅡSiC_(f)/SiC复合材料 蠕变 蠕变断裂时间 稳态蠕变速率 基体开裂
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非晶合金宇航服役热环境下蠕变行为研究 被引量:3
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作者 秦怀德 高航 +3 位作者 冯晨 马赟 汪洋 李岩 《有色金属工程》 CAS 北大核心 2021年第3期1-7,共7页
通过宏观尺度蠕变实验,在宇航服役环境范围内,对锆基非晶合金蠕变行为进行了研究。结果表明,在200℃时,非晶合金未发生显著的压缩蠕变,其长期变形比率与自由体积的增值数值变化存在表观一致,说明自由体积作为孕育形成剪切带的初始结构单... 通过宏观尺度蠕变实验,在宇航服役环境范围内,对锆基非晶合金蠕变行为进行了研究。结果表明,在200℃时,非晶合金未发生显著的压缩蠕变,其长期变形比率与自由体积的增值数值变化存在表观一致,说明自由体积作为孕育形成剪切带的初始结构单元,在非晶合金蠕变变形中具有重要作用。在300℃时,非晶合金在低于屈服强度和玻璃转变温度的条件下,发生了显著的压缩和拉伸蠕变,实验结果给出了在宇航热环境下非晶合金的可靠服役热环境边界和载荷包络。锆基非晶合金服役温度不超过200℃,载荷不超过1000 MPa。 展开更多
关键词 非晶合金 蠕变 自由体积 稳态蠕变速率
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Creep mechanical properties of sandstones under triaxial compression with different loads and water contents
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作者 SUN Xiao-ming JIANG Ming +2 位作者 MIAO Cheng-yu ZHANG Long-yu WANG Lei 《Journal of Central South University》 2025年第9期3470-3492,共23页
Water is a critical factor affecting the mechanical properties of rocks, leading to their degradation. Understanding the creep mechanical behavior of deep roadway surrounding rock under the influence of underground wa... Water is a critical factor affecting the mechanical properties of rocks, leading to their degradation. Understanding the creep mechanical behavior of deep roadway surrounding rock under the influence of underground water is of great significance. Compression and creep experiments on sandstone with varying water contents were conducted using a deep soft rock five-linked rheological experiment system. The experimental conditions, including water content (0%, 0.8%, 1.6%, 2.4% and 3.3%) and confining pressure (0, 6, 9 and 12 MPa), were determined based on pressure-free water absorption tests and in-situ stress measurements. The experimental results show that the compressive strength, creep failure stress, and dilatancy stress of sandstone decrease exponentially with increasing water content, while they increase exponentially with confining pressure. The ratio of lateral to axial instantaneous strain increases nearly linearly with the increase of stress, and the lateral creep strain characteristics of the sample are more significant than the axial ones. The duration of the attenuation creep stage of sandstone decreases with increasing water content and increases with increasing confining pressure. The lateral strain enters the steady-state creep stage before the axial strain, and the onset time of the accelerated creep stage of lateral strain under the failure stress is earlier than that of axial strain. The long-term strength of sandstone was determined based on the lateral steady-state creep rate curve, showing a negative exponential relationship with water content and a positive exponential relationship with confining pressure. A method for determining the long-term strength of rocks based on the ratio of lateral strain to axial strain (μc) is proposed, which is independent of water content. The research results provide a reliable theoretical basis for the analysis of the long-term stability of roadways under the influence of groundwater and the early prediction of creep failure. 展开更多
关键词 creep mechanical properties water content lateral strain steady-state creep rate accelerated creep stage long-term strength
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