硬脑膜稳态蠕变膨出研究 被引量：5

1

作者 丁祖荣 宋冬雷 +1 位作者 周良辅 李士其 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第4期538-541,共4页

根据人硬脑膜的力学特性和在颅底缺损重建中的变形特性 ,用稳态蠕变理论分析硬脑膜在恒定脑压下的蠕变行为 ,并用冻干人硬脑膜进行相应的模拟实验 .结果表明 ,关于颅底缺损硬脑膜膨出挠度的稳态蠕变解符合颅底外科对颅骨缺损硬脑膜膨出... 根据人硬脑膜的力学特性和在颅底缺损重建中的变形特性 ,用稳态蠕变理论分析硬脑膜在恒定脑压下的蠕变行为 ,并用冻干人硬脑膜进行相应的模拟实验 .结果表明 ,关于颅底缺损硬脑膜膨出挠度的稳态蠕变解符合颅底外科对颅骨缺损硬脑膜膨出挠度的控制要求 。 展开更多

关键词 颅底外科 颅底缺损 硬脑膜稳态蠕变 脑膜膨出

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非均匀载荷下厚壁圆筒稳态蠕变应力的计算 被引量：3

2

作者 王建梅 苗克军 +1 位作者 徐俊良 李璞 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第9期8-13,133,共7页

根据多维应力下稳态蠕变的基础理论,采用应力函数法推导出一类外边界固定、内边界受非均匀载荷的厚壁圆筒稳态蠕变应力计算公式;分析了不同外内径比K下厚壁圆筒的蠕变应力和应力分布情况,证实最大蠕变应力发生在厚壁圆筒内边界最大受力... 根据多维应力下稳态蠕变的基础理论,采用应力函数法推导出一类外边界固定、内边界受非均匀载荷的厚壁圆筒稳态蠕变应力计算公式;分析了不同外内径比K下厚壁圆筒的蠕变应力和应力分布情况,证实最大蠕变应力发生在厚壁圆筒内边界最大受力处,厚壁圆筒的最大蠕变应力随着壁厚的增加呈现出先增加后减小的规律,且当K=1.58时蠕变应力最大。应用所得计算公式,针对工程中油膜轴承衬套因承受油膜压力而发生的蠕变问题进行了蠕变应力解析求解。通过蠕变拉伸试验,得到了衬套内壁材料的诺顿稳态蠕变本构方程,并根据蠕变系数,利用有限元分析软件ANSYS计算了衬套的蠕变应力。最后,比较了上述2种方法得到的蠕变应力,表明文中给出的计算方法与有限元方法所得结果吻合,验证了该解析算法的正确性,从而可以为厚壁圆筒的结构设计和多维蠕变应力解析求解提供理论依据。 展开更多

关键词 厚壁圆筒 稳态蠕变应力 非均匀载荷 蠕变试验 诺顿本构方程 有限元 油膜轴承衬套

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基于Z′参数的高强铝合金稳态蠕变速率可靠性研究 被引量：3

3

作者 李昂 高蔚 +1 位作者 吴福 张毅 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期709-714,共6页

建立了基于速率温度参数模型的新型高强铝合金Z′参数表达式及稳态蠕变速率-可靠度预测方法,Z′参数表征稳态蠕变速率数据偏离速率温度参数模型主曲线的程度。结合实测数据,研究了Z′参数的统计分布规律。基于Z′参数,分别得出新型高强... 建立了基于速率温度参数模型的新型高强铝合金Z′参数表达式及稳态蠕变速率-可靠度预测方法,Z′参数表征稳态蠕变速率数据偏离速率温度参数模型主曲线的程度。结合实测数据,研究了Z′参数的统计分布规律。基于Z′参数,分别得出新型高强铝合金实验应力-速率温度参数-可靠度曲线和温度-许用应力-可靠度曲线。结果显示,新型高强铝合金Z′参数满足正态分布规律。稳态蠕变速率预测上限随可靠度的增加而升高。外推至稳态蠕变速率上限10-7 h-1时,新型高强铝合金在50、80℃下的许用应力(可靠度99.7%)分别为470.0、294.5 MPa。与传统安全系数法相比,基于Z′参数的预测结果更合理。 展开更多

关键词 高强铝合金 速率温度参数 Z′参数 可靠度 稳态蠕变速率预测

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高温下砂岩稳态蠕变规律的实验研究 被引量：3

4

作者 李成波 李建新 施行觉 《科学技术与工程》 北大核心 2015年第26期201-205,共5页

在阶梯加载条件下对紫篷山砂岩进行了高温单轴压缩蠕变实验,利用参数变动法对砂岩稳态蠕变律常数进行了测定,同时,也对砂岩的稳态蠕变阶段进行了初步的研究。实验过程及结果表明,在实验的温压范围,即σ=8.6~77.8 MPa,T=20~500℃下,砂岩... 在阶梯加载条件下对紫篷山砂岩进行了高温单轴压缩蠕变实验,利用参数变动法对砂岩稳态蠕变律常数进行了测定,同时,也对砂岩的稳态蠕变阶段进行了初步的研究。实验过程及结果表明,在实验的温压范围,即σ=8.6~77.8 MPa,T=20~500℃下,砂岩稳态蠕变率在10-10~10-9s-1之间,其随着温度和应力的增大而增大。温度越高,压力越大,砂岩的蠕变就越早进入稳态蠕变阶段。对砂岩稳态蠕变律常数的测定结果表明,在实验的温压范围内,应力指数n值表现出两段直线关系:应力σ在8.6~25.9 MPa之间时,应力指数n值在0.26~0.43之间;应力σ在25.9~77.8 MPa之间时,应力指数n值在0.61~0.82之间。应力指数n值有随着σ值的增大而增大的趋势。蠕变激活能QC值在0.05~3.796 k J/mol之间。当T在20~100℃之间时,T对QC的影响小。综合分析表明,在实验温压范围内,利用参数变动法对砂岩的蠕变激活能QC值进行测定有较大误差。在结构常数A的测定方面,ln A值均呈现负值,在-19.91^-14.59之间,这表明在实验的温压范围内,砂岩的微观结构、组分对稳态蠕变速率的影响是很小的。ln A值也存在着类似于应力指数n值的分段现象,表明了应力σ越大,砂岩的微观结构、组分对稳态蠕变速率的影响是越大。此外还对砂岩的弹性模量E进行了初步的研究。研究发现,弹性模量E随着应力的增大而增大,随着温度的增大而减小。 展开更多

关键词 高温 砂岩 稳态蠕变 参数变动法

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非稳态蠕变裂纹C(t)积分和J(t)积分的有限元分析 被引量：1

5

作者 柴国钟 张淑佳 +2 位作者 诸森儿 翁晓红 高发兴 《浙江工业大学学报》 CAS 1998年第3期177-183,共7页

利用有限元法分析恒定载荷和非恒定载荷作用下的非稳态蠕变裂纹问题。数值结果显示，虽然J积分和C积分在非稳态蠕变条件下均是路径相关的，但它们与路径相关的强弱程度大不一样。J积分在短时蠕变和长时间蠕变条件下是路往无关的，而在... 利用有限元法分析恒定载荷和非恒定载荷作用下的非稳态蠕变裂纹问题。数值结果显示，虽然J积分和C积分在非稳态蠕变条件下均是路径相关的，但它们与路径相关的强弱程度大不一样。J积分在短时蠕变和长时间蠕变条件下是路往无关的，而在过渡蠕变时期，其与路径也只是弱相关。C积分在长时间蠕变条件下是路径无关的，而在短时蠕变条件下，其与路径呈现一种强相关。根据J积分和C积分的路径相关程度，提出了确定裂纹尖端J积分和C积分的方法，并给出恒定载荷、线性载荷和指数载荷作用下的有关分析结果。 展开更多

关键词 非稳态蠕变 有限元 J积分 C积分 裂纹

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Al-0.6Mg-0.4Si铝合金的蠕变变形行为及稳态蠕变本构模型的建立 被引量：4

6

作者 邓运来 张书 +1 位作者 王宇 张劲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第10期1-6,共6页

采用蠕变拉伸实验研究了Al-0.6Mg-0.4Si铝合金在低于其屈服强度的应力和不同温度作用下的蠕变时效变形行为。建立了稳态蠕变速率与加载应力、实验温度之间关系的数值模型。结果表明,固溶态Al-0.6Mg-0.4Si铝合金第一阶段的蠕变速率随时... 采用蠕变拉伸实验研究了Al-0.6Mg-0.4Si铝合金在低于其屈服强度的应力和不同温度作用下的蠕变时效变形行为。建立了稳态蠕变速率与加载应力、实验温度之间关系的数值模型。结果表明,固溶态Al-0.6Mg-0.4Si铝合金第一阶段的蠕变速率随时间延长而不断降低。随着温度和应力的增大,蠕变曲线由第一阶段进入第二阶段的时间不断延迟,且第一阶段的蠕变量及总的蠕变量不断增大。随着蠕变时效温度和应力的提高,该合金的稳态蠕变速率逐渐增加。所建立的模型具有良好的拟合效果。 展开更多

关键词 Al-0.6Mg-0.4Si铝合金 蠕变时效 稳态蠕变本构方程

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非稳态蠕变裂纹尖端场强度因子的近似解 被引量：1

7

作者 柴国钟 洪起超 王勇 《浙江工业大学学报》 CAS 1996年第4期267-271,共5页

在时间相关比例加载条件下，从幂律蠕变材料静态裂纹体的应力应变场出发，建立了在时间相关比例加载条件下弹性－幂律蠕变材料裂纹体的瞬态Ｊ（ｔ）积分和Ｃ（ｔ）积分的估算公式。作为特例，给出了载荷恒定和加载点位移恒定这两种特殊... 在时间相关比例加载条件下，从幂律蠕变材料静态裂纹体的应力应变场出发，建立了在时间相关比例加载条件下弹性－幂律蠕变材料裂纹体的瞬态Ｊ（ｔ）积分和Ｃ（ｔ）积分的估算公式。作为特例，给出了载荷恒定和加载点位移恒定这两种特殊情况下Ｊ（ｔ）积分和Ｃ（ｔ）积分的解析表达式，并与有限元解进行了比较，其结果吻合良好。 展开更多

关键词 非稳态蠕变 蠕变裂纹 裂纹扩展 强度因子

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一种热解碳基 1D-C/C 的稳态蠕变

8

作者 石荣 胡赓祥 +1 位作者 李贺军 康沫狂 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第4期16-17,38,共3页

采用自制高温蠕变实验机构和蠕变数据自动测试系统考察了一种热解碳基１Ｄ－Ｃ／Ｃ的高温拉伸蠕变行为，测得了描述该蠕变行为的重要热激活参数分别为表观激活能Ｑ＝４２８．９６ｋＪ／ｍｏｌ（σ＝２１３．４６ＭＰａ，Ｔ＝２０１０～... 采用自制高温蠕变实验机构和蠕变数据自动测试系统考察了一种热解碳基１Ｄ－Ｃ／Ｃ的高温拉伸蠕变行为，测得了描述该蠕变行为的重要热激活参数分别为表观激活能Ｑ＝４２８．９６ｋＪ／ｍｏｌ（σ＝２１３．４６ＭＰａ，Ｔ＝２０１０～２１６０℃），应力指数ｎ＝２．９７（Ｔ＝２０１０℃，σ＝１３３．８３～２１３．４６ＭＰａ）以及表观激活体积Ｖ０＝１．０５９ｎｍ３。并初步分析了其蠕变机理。 展开更多

关键词 CVI 稳态蠕变 热激活 碳/碳 复合材料 高温 拉伸

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镍基单晶高温合金在980℃以上稳态蠕变行为及相应的显微组织

9

作者 陆波 张炫 +1 位作者 李钢 金涛 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第8期69-71,共3页

研究了一种镍基单晶高温合金在高温(高于980℃)蠕变时的稳态蠕变行为与相应显微组织的关系。结果表明:筏形组织是稳态蠕变变形的重要特征,较短的初始蠕变阶段和较高的界面位错网密度有利于稳态蠕变变形。

关键词 镍基单晶高温合金 稳态蠕变 筏形组织 位错网

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非稳态蠕变裂纹断裂力学参量的工程分析方法

10

作者 柴国钟 洪起超 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2000年第5期587-595,共9页

推广弹塑性断裂力学的 ＥＰＲＩ．工程分析方法用于蠕变裂纹分析，建立了弹性－幂律蠕变 材料裂纹体在非稳态蠕变条件下的Ｊ积分、Ｃ积分和载荷线位移的工程估算公式．以受均匀 拉伸的平面应变单边裂纹板为例，对若干种典型的时间相关... 推广弹塑性断裂力学的 ＥＰＲＩ．工程分析方法用于蠕变裂纹分析，建立了弹性－幂律蠕变 材料裂纹体在非稳态蠕变条件下的Ｊ积分、Ｃ积分和载荷线位移的工程估算公式．以受均匀 拉伸的平面应变单边裂纹板为例，对若干种典型的时间相关载荷，与有限元解进行了比较、结 果表明。 展开更多

关键词 非稳态蠕变 J积分 C积分 载荷线位移 工程估算法 裂纹扩展 断裂力学

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2219铝合金稳态蠕变本构方程的建立 被引量：27

11

作者 尹旭妮 湛利华 赵俊 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第9期2250-2256,共7页

在时效温度为438~458 K、实验应力为120~180 MPa的条件下，采用RWS-50型电子蠕变机对2219铝合金蠕变时效行为进行研究。采用包含双曲正弦函数的方程，通过对实验数据的线性回归分析，确定应力指数、蠕变激活能及相关常数，建立2219铝合... 在时效温度为438~458 K、实验应力为120~180 MPa的条件下，采用RWS-50型电子蠕变机对2219铝合金蠕变时效行为进行研究。采用包含双曲正弦函数的方程，通过对实验数据的线性回归分析，确定应力指数、蠕变激活能及相关常数，建立2219铝合金稳态蠕变速率与实验应力及时效温度之间的关联本构模型。结果表明：随着实验应力的增大和时效温度的升高，2219铝合金的稳态蠕变速率增大，且蠕变曲线在第二阶段的持续时间缩短；依据本构方程计算出该铝合金在各条件下的稳态蠕变速率与其实验值的平均相对误差为4.22%，表明该本构方程可为2219铝合金蠕变时效成形工艺的制定提供理论依据。 展开更多

关键词 2219铝合金 蠕变 稳态蠕变速率 本构方程

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基于短期室内试验推导长期稳态蠕变率的盐岩本构模型 被引量：2

12

作者 李梦瑶 苟杨 侯正猛 《工程科学与技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期138-144,共7页

由于试验时间的限制,短期室内试验测得的稳态蠕变速率往往为现场实测的5～50倍,故如何通过持续时间较短的蠕变试验结果推求出盐岩长期稳态蠕变率是盐岩蠕变特性研究中的一大难点。基于盐岩蠕变特性的现有理论研究,提出利用新的本构模型... 由于试验时间的限制,短期室内试验测得的稳态蠕变速率往往为现场实测的5～50倍,故如何通过持续时间较短的蠕变试验结果推求出盐岩长期稳态蠕变率是盐岩蠕变特性研究中的一大难点。基于盐岩蠕变特性的现有理论研究,提出利用新的本构模型解决上述难题。结合典型盐岩蠕变本构模型Lubby2和IfG-G&S的优点,提出能够描述盐岩从一期自动进入二期蠕变全过程,且能够进一步发展为考虑蠕变损伤和失稳的Lubby2_Ⅰ-Ⅱ模型。基于江苏金坛盐岩的试验数据,求得3个蠕变本构模型的参数,并用以计算盐样的稳态蠕变率和金坛储气库的变形量。结果表明:Lubby2_Ⅰ-Ⅱ模型不仅能够较好地描述盐样的实测蠕变曲线,且与金坛储气库二期稳态蠕变率的反演现场值接近。这一结果很好地验证了Lubby2_Ⅰ-Ⅱ模型基于短期室内试验推导现场条件下的盐岩长期稳态蠕变率的可靠性。 展开更多

关键词 盐岩蠕变 本构模型 稳态蠕变率 Lubby2 IfG-G&S Lubby2_Ⅰ-Ⅱ模型

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核级银铟镉合金稳态蠕变速率测量不确定度评定

13

作者 房永强 余泽利 +4 位作者 张曙香 贾梦琳 刘泽晨 王柯 郑铱 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期211-216,共6页

对核级银铟镉合金稳态蠕变速率进行了测定,建立了不确定度数学模型,分析了来源,评定了不确定度,重点研究了力值和温度对压缩蠕变变形的影响。结果表明:银铟镉合金稳态蠕变速率不确定度主要来源于L_(1)和L_(2)中试验机力值示值误差、同... 对核级银铟镉合金稳态蠕变速率进行了测定,建立了不确定度数学模型,分析了来源,评定了不确定度,重点研究了力值和温度对压缩蠕变变形的影响。结果表明:银铟镉合金稳态蠕变速率不确定度主要来源于L_(1)和L_(2)中试验机力值示值误差、同轴度偏差以及温控系统示值误差和稳定性,L_(1)和L_(2)不确定度分量中有关光栅尺的不确定度分量及L_(0)和t_(i)中各因素对不确定度的贡献非常小,可忽略不计。银铟镉合金稳态蠕变速率为v_(i)=(0.00812±0.00240)%·h^(-1),k=2,换算成相对扩展不确定度为U_(rel)=29.6%,k=2,相对扩展不确定度很大,当测试结果接近产品标准要求极值时,须充分考虑不确定度。 展开更多

关键词 银铟镉合金 压缩蠕变 稳态蠕变速率 不确定度测量

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共晶硅对Al-Si-Cu铸造合金蠕变性能的影响

14

作者 吴翰丰 马志军 +3 位作者 胥涛 王云飞 夏峰 郭永春 《热加工工艺》 北大核心 2024年第23期86-90,97,共6页

铝合金以优异的性能获得越来越广泛的应用,但其高温抗蠕变性能不足限制了其高温环境的服役寿命。根据变质前后的Al-12Si-4.5Cu合金的金相照片构建了二维代表性体元有限元模型,进行蠕变行为的模拟仿真,并对Al-12Si-4.5Cu合金在350℃、15~... 铝合金以优异的性能获得越来越广泛的应用,但其高温抗蠕变性能不足限制了其高温环境的服役寿命。根据变质前后的Al-12Si-4.5Cu合金的金相照片构建了二维代表性体元有限元模型,进行蠕变行为的模拟仿真,并对Al-12Si-4.5Cu合金在350℃、15~25 MPa条件下的蠕变性能进行了测试。蠕变有限元结果表明:棒状共晶硅比球状共晶硅有更好的抗蠕变作用,未变质模型的稳态蠕变速率在15~25 MPa应力条件下比变质模型低51.4%~54.4%。试验结果表明:未变质合金的蠕变性能相较于变质后更好,表现为更低的稳态蠕变速率、更长的蠕变寿命以及更大的蠕变应变量,并且模拟计算结果与试验结果基本一致,表明采用二维代表性体元有限元模型进行蠕变模拟仿真具有一定的可行性。 展开更多

关键词 共晶硅 蠕变性能 稳态蠕变速率 蠕变应变 有限元模拟

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电缆用Al-Fe系铝合金导体材料的恒应力高温压缩蠕变行为 被引量：1

15

作者 李国兴 党朋 +1 位作者 张永甲 蔡西川 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期30-34,共5页

对电缆用Al-Fe系铝合金导体材料进行恒应力(63.6,72.6,78.3,84.7 MPa)高温(90℃)压缩蠕变试验,研究了压缩应力σ对稳态蠕变速率ε·的影响,建立了压缩蠕变本构方程,分析了压缩蠕变机制。结果表明:铝合金试样的稳态蠕变速率随着压缩... 对电缆用Al-Fe系铝合金导体材料进行恒应力(63.6,72.6,78.3,84.7 MPa)高温(90℃)压缩蠕变试验,研究了压缩应力σ对稳态蠕变速率ε·的影响,建立了压缩蠕变本构方程,分析了压缩蠕变机制。结果表明:铝合金试样的稳态蠕变速率随着压缩应力的增加成倍增大;90℃下铝合金试样的蠕变本构方程为ε·=σ^(9.27)e^(-52.2),拟合曲线和试验结果的相关系数达0.9976;铝合金蠕变过程中存在门槛应力,其值为34.2 MPa,引入门槛应力对蠕变方程进行修正,修正方程计算所得稳态蠕变速率与试验值的相对误差为8%,证明模型准确,得到的真应力指数为5,说明电缆用Al-Fe系铝合金导体材料在90℃下的压缩蠕变行为是由位错攀移机制主导的第二相粒子强化类蠕变。 展开更多

关键词 铝合金 压缩蠕变 稳态蠕变速率 蠕变本构方程 蠕变机制

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高温作用下花岗岩三轴蠕变特征的实验研究 被引量：16

16

作者 张宁 赵阳升 +2 位作者 万志军 董付科 冯子军 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期1309-1313,共5页

采用中国矿业大学的"20MN高温高压岩体三轴试验机",对Φ200mm×400mm大尺寸花岗岩试件在高温下的蠕变特征进行了试验研究。介绍了三维应力作用下花岗岩在高温条件下的蠕变试验方法和结果,结合理论与试验结果分析,发现了... 采用中国矿业大学的"20MN高温高压岩体三轴试验机",对Φ200mm×400mm大尺寸花岗岩试件在高温下的蠕变特征进行了试验研究。介绍了三维应力作用下花岗岩在高温条件下的蠕变试验方法和结果,结合理论与试验结果分析,发现了花岗岩在300℃时轴压94MPa围压75MPa时花岗岩经历蠕变的第一阶段和第二阶段,蠕变变形逐渐停滞,呈现明显的稳态蠕变的特征;在400℃,轴压125MPa围压100MPa时,呈现明显的非稳态蠕变特征。试验还揭示了花岗岩的蠕变性随温度和应力的升高而增强,蠕变性态转变的温度门槛值为300℃～400℃。试验结果对核废料的深埋处置长久安全性,地热能的长期稳定开发都有重要的指导意义。 展开更多

关键词 花岗岩 三轴蠕变 稳态蠕变 非稳态蠕变 门槛值 高温

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GH4049镍基高温合金的高温蠕变行为 被引量：7

17

作者 陈立杰 谢里阳 冮铁强 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第9期1489-1493,共5页

研究了镍基变形高温合金GH4049,在实际工作温度范围700900℃,应力137600MPa下的高温拉伸蠕变行为,得到了蠕变后的高温应变恢复曲线。提出了应用参数优化估计的方法,在较大温度及应力范围内,计算稳态蠕变率的宏观唯象公式中的各参数,并用... 研究了镍基变形高温合金GH4049,在实际工作温度范围700900℃,应力137600MPa下的高温拉伸蠕变行为,得到了蠕变后的高温应变恢复曲线。提出了应用参数优化估计的方法,在较大温度及应力范围内,计算稳态蠕变率的宏观唯象公式中的各参数,并用ZA27和GH4049合金的实验数据验证了该方法的可行性。GH4049合金各温度下的稳态蠕变速率与所施加的应力,在双对数坐标系下呈线性关系,应力指数平均值为7.6851,平均稳态蠕变激活能为543.6kJ/mol。 展开更多

关键词 GH4049合金 蠕变行为 稳态蠕变速率 应变恢复 稳态蠕变激活能 参数优化估计

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镍基合金C276的高温蠕变性能和行为 被引量：8

18

作者 毛雪平 郭琦 +2 位作者 胡苏阳 张声远 陆道纲 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第11期100-105,152,共6页

材料问题尤其是燃料包壳材料是超临界水堆的两大难题之一。文中以包壳候选材料之一镍基合金C276为研究对象，对其在600-750℃／130-500MPa条件下进行高温蠕变试验，考察温度和应力对蠕变过程的影响；分析稳态蠕变速率随应力和蠕变断裂... 材料问题尤其是燃料包壳材料是超临界水堆的两大难题之一。文中以包壳候选材料之一镍基合金C276为研究对象，对其在600-750℃／130-500MPa条件下进行高温蠕变试验，考察温度和应力对蠕变过程的影响；分析稳态蠕变速率随应力和蠕变断裂时间的变化规律；揭示了蠕变断裂时问与应力间的关系；并比较了分别由Monkman-Grant经验公式和L．M参数法预测各温度的蠕变寿命的可靠性。结果表明：C276具有良好的高温蠕变性能，且600℃低应力水平及650-750℃下的稳态蠕变速率与所施加的应力在双对数坐标系下呈较好的线性关系，但在600℃高应力水平下偏离了这种线性关系。 展开更多

关键词 镍基合金 C276 蠕变 稳态蠕变速率 超临界水堆

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2524铝合金的蠕变时效行为及本构方程 被引量：8

19

作者 湛利华 李杰 黄明辉 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第5期92-96,共5页

通过在电子蠕变试验机上进行蠕变时效试验,研究了2524铝合金在时效温度为453～473K、试验应力为140～210MPa条件下的蠕变时效行为;采用包含双曲正弦函数的方程,通过对试验数据的线性回归分析,建立了2524铝合金稳态蠕变速率与试验应力及... 通过在电子蠕变试验机上进行蠕变时效试验,研究了2524铝合金在时效温度为453～473K、试验应力为140～210MPa条件下的蠕变时效行为;采用包含双曲正弦函数的方程,通过对试验数据的线性回归分析,建立了2524铝合金稳态蠕变速率与试验应力及时效温度之间的关联本构模型。结果表明:随着试验应力增大和时效温度升高,2524铝合金的稳态蠕变速率增大,且蠕变曲线在第二阶段持续的时间缩短;依据本构方程计算出该铝合金在各条件下的稳态蠕变速率的数值和试验值的平均相对误差为6.9%,该本构方程可为2524铝合金蠕变时效成形工艺的制定提供依据。 展开更多

关键词 2524铝合金 蠕变时效 稳态蠕变速率 本构方程

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泥岩三轴蠕变实验研究 被引量：13

20

作者 张向东 傅强 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第2期154-158,238,共5页

采用MTS伺服刚性压力实验机对高家梁煤矿泥岩进行了三轴蠕变实验研究,获得了泥岩在不同应力条件下的蠕变变形规律。实验表明围压对泥岩微观缺陷的发展有一定的限制作用。随着围压的增加,泥岩的三轴抗压强度和弹性模量均有所增加。在围... 采用MTS伺服刚性压力实验机对高家梁煤矿泥岩进行了三轴蠕变实验研究,获得了泥岩在不同应力条件下的蠕变变形规律。实验表明围压对泥岩微观缺陷的发展有一定的限制作用。随着围压的增加,泥岩的三轴抗压强度和弹性模量均有所增加。在围压一定时:衰减蠕变量随轴压的增大而增大;衰减蠕变率随偏应力的增加而增大;稳态蠕变率随偏应力的增大而增大。在偏应力一定时,稳态蠕变率随围压的增大而减小。当围压大于4MPa后,围压的限制作用将明显减小。随着围压继续增大,稳态蠕变率变化并不明显。根据获得的实验数据,用回归法求出了H-K模型蠕变方程的参数。结果表明H-K模型能较好地模拟实验结果。在实际工程中可通过支护增加围压以提高围岩屈服强度,也可根据实际工程中泥岩蠕变的变化趋势确定合理的二次支护时间,避免流变破坏的发生。 展开更多

关键词 蠕变 衰减蠕变量 衰减蠕变率 稳态蠕变率 模型

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