铁素体-珠光体型非调质钢强韧化技术研究进展 被引量：12

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作者 朱帅帅 王章忠 +3 位作者 毛向阳 张保森 董强胜 包镇宇 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期122-126,共5页

因省去了淬火、回火工艺,非调质钢具有节约能源资源的特点,使其受到广泛关注,在汽车工业等领域具有很大的应用潜力。从成分优化设计、控锻控冷技术及热处理技术等方面系统阐述了铁素体-珠光体(F-P)型非调质钢强韧化技术的国内外研究概况... 因省去了淬火、回火工艺,非调质钢具有节约能源资源的特点,使其受到广泛关注,在汽车工业等领域具有很大的应用潜力。从成分优化设计、控锻控冷技术及热处理技术等方面系统阐述了铁素体-珠光体(F-P)型非调质钢强韧化技术的国内外研究概况,重点探讨了控锻控冷技术对组织细化、碳氮化物及晶内铁素体(IGF)析出行为的影响,并对其强韧化技术研究的前景进行了展望。 展开更多

关键词 非调质钢 铁素体-珠光体 强韧化 控锻控冷 热处理

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珠光体-铁素体套管钻井钢疲劳裂纹扩展行为及机制 被引量：2

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作者 许天旱 姚婷珍 刘彦明 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第9期16-21,共6页

利用疲劳试验机及扫描电镜研究了珠光体-铁素体套管钻井钢疲劳裂纹扩展行为及机制。结果表明:应力比对该钢Paris参数m没有显著影响,但对C具有显著影响;有效应力强度因子幅度ΔKeff是控制裂纹扩展更本质的材料参数;在修正的Paris线性区,... 利用疲劳试验机及扫描电镜研究了珠光体-铁素体套管钻井钢疲劳裂纹扩展行为及机制。结果表明:应力比对该钢Paris参数m没有显著影响,但对C具有显著影响;有效应力强度因子幅度ΔKeff是控制裂纹扩展更本质的材料参数;在修正的Paris线性区,应力比对裂纹扩展速率没有显著影响,参数meff和Ceff均为常数;随着应力比增加,裂纹扩展门槛值的降低能够被归因于更小的裂纹闭合效应;在较高应力比下,门槛区疲劳断裂表面更不易发生塑性变形。 展开更多

关键词 珠光体-铁素体套管钻井钢 疲劳裂纹 扩展机制 应力强度因子幅度

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铁素体/珠光体界面对耐酸管线钢氢致开裂敏感性的影响 被引量：1

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作者 曹成思 刘静 +3 位作者 黄峰 胡骞 王贞 彭志贤 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2020年第4期247-254,共8页

利用OM、SEM、EBSD、TEM等手段,分别对热轧态和退火态耐酸管线钢的微观组织、晶界分布、位错及析出相进行表征,测试了不同组织管线钢的氢致开裂(HIC)敏感性,计算分析了有效氢扩散系数、氢陷阱密度及其对不同组织的氢捕获效率,重点探讨... 利用OM、SEM、EBSD、TEM等手段,分别对热轧态和退火态耐酸管线钢的微观组织、晶界分布、位错及析出相进行表征,测试了不同组织管线钢的氢致开裂(HIC)敏感性,计算分析了有效氢扩散系数、氢陷阱密度及其对不同组织的氢捕获效率,重点探讨了铁素体/珠光体(F/P)界面对耐酸管线钢HIC敏感性的影响。结果表明,随着管线钢珠光体含量的增加,F/Fe 3C界面及F/P界面越多,二者作为不可逆氢陷阱会阻碍氢的扩散,提高氢的捕获效率,有效氢扩散系数降低,管线钢的HIC敏感性提高;F/P界面附近位错的聚集会加速氢原子向高界面能的F/P界面聚集,使氢致裂纹起始于F/P界面处,并沿着F/P界面扩展。 展开更多

关键词 耐酸管线钢 氢致开裂(HIC) 铁素体/珠光体界面 氢捕获效率

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管线钢的研究进展 被引量：20

4

作者 高惠临 张骁勇 +3 位作者 冯耀荣 霍春勇 吉玲康 李为卫 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第10期1-4,16,共5页

根据材料的显微组织将管线钢分为四种类型,即铁素体-珠光体管线钢、针状铁素体管线钢、贝氏体-马氏体管线钢和回火索氏体管线钢;并以此为线索介绍了该四类管线钢的化学成分、显微组织和性能,综述了管线钢的发展历程。

关键词 管线钢 铁素体-珠光体 针状铁素体 贝氏体-马氏体 回火索氏体

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汽车用不同显微组织高强钢板的扩孔性能 被引量：10

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作者 吴青松 祝洪川 +1 位作者 王立新 刘斌 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期42-45,58,共5页

对热轧铁素体贝氏体双相钢FB60、铁素体马氏体双相钢DP600和铁素体珠光体钢SPFH590等三种汽车用高强钢板进行了扩孔试验,利用光学显微镜观察了扩孔裂纹的萌生和扩展,研究了不同钢的扩孔性能及开裂机理。结果表明:FB60钢的扩孔性能最优,D... 对热轧铁素体贝氏体双相钢FB60、铁素体马氏体双相钢DP600和铁素体珠光体钢SPFH590等三种汽车用高强钢板进行了扩孔试验,利用光学显微镜观察了扩孔裂纹的萌生和扩展,研究了不同钢的扩孔性能及开裂机理。结果表明:FB60钢的扩孔性能最优,DP600钢的最差;SPFH590钢与FB60钢具有相同的屈强比,但其扩孔性能却不及FB60钢的;组织对扩孔性能的影响与扩孔裂纹的萌生和扩展有关,FB60钢的裂纹萌生于铁素体内以及铁素体与贝氏体晶界,绕过贝氏体穿过铁素体扩展;SPFH590钢的裂纹萌生于铁素体与珠光体边界、珠光体内铁素体与渗碳体界面和铁素体内,极易沿铁素体与渗碳体片层扩展;DP600钢的裂纹萌生于铁素体与马氏体晶界,并沿晶界扩展。 展开更多

关键词 高强钢 铁素体珠光体钢 扩孔 裂纹扩展

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CSP低碳钢的表面带状组织 被引量：7

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作者 孙贤文 柳得橹 +1 位作者 邵伟然 霍向东 《电子显微学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第6期558-559,共2页

关键词 铁素体/珠光体带状组织 热轧钢板 冲击韧性 塑性 断裂韧性 CSP低碳钢 扫描电子显微镜 等轴晶区 力学性能

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不均匀组织ER8车轮滚动接触疲劳性能研究 被引量：6

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作者 张关震 任瑞铭 +5 位作者 吴斯 丛韬 张斌 李翔 宫彦华 邹强 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第4期553-563,共11页

针对含不均匀组织ER8车轮服役过程中过早出现滚动接触疲劳(RCF)损伤这一实际问题,通过RCF试验,获得了车轮不均匀组织和正常组织的RCF极限;利用光学显微镜(OM)和透射电镜(TEM)重点表征了RCF裂纹萌生处的微观组织.借助扫描电镜(SEM)和原... 针对含不均匀组织ER8车轮服役过程中过早出现滚动接触疲劳(RCF)损伤这一实际问题,通过RCF试验,获得了车轮不均匀组织和正常组织的RCF极限;利用光学显微镜(OM)和透射电镜(TEM)重点表征了RCF裂纹萌生处的微观组织.借助扫描电镜(SEM)和原位拉伸试验台测试了两种组织的弹、塑性能并原位观察了裂纹的扩展行为.结果表明:车轮踏面不均匀组织的RCF极限低于轮辋正常组织,不均匀组织中除车轮正常组织应有的珠光体和先共析铁素体组织外,还存在大量的上贝氏体,上贝氏体的存在破坏了车轮正常组织的连续均匀性. RCF裂纹的萌生和扩展主要发生在上贝和正常组织的边界处,上贝氏体的硬度、弹性高于正常组织,但塑性小于正常组织,在相同接触应力作用下,两者弹-塑性变形的不协调是导致其组织边界处产生应力集中,进而诱发并促进疲劳裂纹的萌生和扩展,加速车轮RCF损伤出现的主要原因. 展开更多

关键词 ER8车轮钢 滚动接触疲劳(RCF) 不均匀组织 上贝组织 正常组织(珠光体+铁素体)

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非调质钢在汽车和拖拉机上的应用 被引量：1

8

作者 郝晓伟 朱金华 +1 位作者 程峰 张俊生 《拖拉机与农用运输车》 北大核心 2001年第4期30-33,共4页

概述了非调质钢的发展 ,阐述了微合金元素非调质钢力学性能的影响 ,并分析了不同加工工艺参数对其组织和最终性能的影响。最后 ,介绍了非调质钢在汽车、拖拉机零件上的具体应用。

关键词 非调质钢 微合金元素 铁素体-珠光体 拖拉机 连杆 汽车 应用

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变形工艺参数对热轧态42CrMo钢组织及性能的影响 被引量：3

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作者 刘健 谢勇 +2 位作者 刘广明 齐国强 张志民 《热加工工艺》 北大核心 2019年第19期121-123,共3页

对42CrMo钢轧制工艺参数进行了的优化,研究了不同加热、轧制温度的42CrMo钢棒材组织及布氏硬度变化规律。结果表明,通过控制加热、均热段温度和终轧温度可有效控制热轧态42CrMo钢棒材组织及布氏硬度;42CrMo钢棒材开裂原因主要是轧制后... 对42CrMo钢轧制工艺参数进行了的优化,研究了不同加热、轧制温度的42CrMo钢棒材组织及布氏硬度变化规律。结果表明,通过控制加热、均热段温度和终轧温度可有效控制热轧态42CrMo钢棒材组织及布氏硬度;42CrMo钢棒材开裂原因主要是轧制后产生大量的贝氏体组织,且沿棒材横断面分布不均匀,由边部到心部的贝氏体含量减小,布氏硬度则由大变小。热轧钢布氏硬度≤260HBW时可避免在棒材剪切下料过程开裂、掉块现象。 展开更多

关键词 加热 均热温度 热轧态 珠光体+铁素体 布氏硬度

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车辆制动杠杆用QT600-7铸铁化学成分的设计

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作者 王尧 朱先琦 +1 位作者 余小鲁 高家兵 《热加工工艺》 北大核心 2020年第5期73-76,共4页

结合车辆制动杠杆用QT600-7材质要求以及合金流动性,设计了一种球墨铸铁化学成分。将铁水进行充分球化、孕育处理后得到Y型试样,并对其组织和力学性能进行了分析。结果表明:根据设计的化学成分制造的球墨铸铁属于铁素体+珠光体混合基体... 结合车辆制动杠杆用QT600-7材质要求以及合金流动性,设计了一种球墨铸铁化学成分。将铁水进行充分球化、孕育处理后得到Y型试样,并对其组织和力学性能进行了分析。结果表明:根据设计的化学成分制造的球墨铸铁属于铁素体+珠光体混合基体,球化程度较高,其力学性能满足QT600-7的要求。 展开更多

关键词 QT600-7球墨铸铁 化学成分 铁素体+珠光体

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合金元素和显微结构对CO_2/H_2S环境中腐蚀产物稳定性的影响 被引量：35

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作者 植田昌克 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 北大核心 2005年第1期43-52,共10页

石油天然气工业的耐蚀合金(CRAs)设计要考虑腐蚀产物的稳定性。通过电位—pH图,以及FeCO3、氧化物和硫化物溶解度的计算,评价了在CO2 /H2S环境中钢铁表面生成的腐蚀产物的稳定性。在CO2 的环境中,碳钢的局部腐蚀与腐蚀产物FeCO3 的形成... 石油天然气工业的耐蚀合金(CRAs)设计要考虑腐蚀产物的稳定性。通过电位—pH图,以及FeCO3、氧化物和硫化物溶解度的计算,评价了在CO2 /H2S环境中钢铁表面生成的腐蚀产物的稳定性。在CO2 的环境中,碳钢的局部腐蚀与腐蚀产物FeCO3 的形成有关。含有铁素体-珠光体显微结构的J55钢可以耐CO2 腐蚀,是因为层状渗碳体可以稳固表面形成的腐蚀产物。铬钢是CO2 环境中的耐蚀材料,因为表面能生成黏附性非晶铬氧化物的腐蚀产物。当H2S的含量超过CO2 的分压为100×10 6时的对应含量时,从腐蚀产物FeCO3 和FeS的稳定性来看,其腐蚀就变成H2S的腐蚀类型。在H2S环境中,耐蚀合金腐蚀产物的稳定性与铬的氧化物和硫化物(如FeS,Ni3S2 和MoS2 )的生成有关。 展开更多

关键词 腐蚀产物 显微结构 稳定性 H2S 环境 合金元素 石油天然气工业 铁素体-珠光体 电位-PH图 耐蚀合金 CO2腐蚀 表面生成 局部腐蚀 J55钢 耐蚀材料 铬氧化物 腐蚀类型 硫化物 FeS 溶解度 渗碳体 黏附性 表面能 含量

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