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用热爆炸临界温度评价火药装药热安全性的试验方法 被引量:8
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作者 郑朝民 王琼 +2 位作者 丁黎 张冬梅 刘文亮 《含能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第6期548-552,共5页
探索采用热爆炸临界温度(Tcr)评价火药装药热安全性的可行性及合适的试验条件和数据处理方法,研究了双基推进剂和改性双基推进剂的多种尺寸装药的热爆炸试验,获得了装药在一定温度下发生燃烧的延滞期及热爆炸临界温度。结果表明,可用... 探索采用热爆炸临界温度(Tcr)评价火药装药热安全性的可行性及合适的试验条件和数据处理方法,研究了双基推进剂和改性双基推进剂的多种尺寸装药的热爆炸试验,获得了装药在一定温度下发生燃烧的延滞期及热爆炸临界温度。结果表明,可用热爆炸临界温度评价双基或改性双基推进剂不同装药体系的热安全性,最佳试样直径为20~25mm。延滞期采用10h和最低爆炸(燃烧)温度与最高不爆炸(燃烧)温度相差5℃的结束试验的假设条件对于双基或改性双基推进剂是合理的。采用lnr(半径)-Tcr拟合外推获得的Tcr值比文献报道的方法获得的Tcr值低。 展开更多
关键词 改性双基推进剂 热安全性 热爆炸临界温度(tcr) 延滞期
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用非等温分析法估算含能材料的热爆炸临界温度(英文) 被引量:10
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作者 胡荣祖 宁斌科 +6 位作者 俞庆森 张同来 刘蓉 杨正权 高胜利 赵宏安 史启祯 《含能材料》 EI CAS CSCD 2003年第1期18-23,共6页
通过合理的假设,从谢苗诺夫(Semenov)的热爆炸理论和两种非等温动力学方程:dα/dt=A(1-α)e-Ea/RT和dα/dt=A(1-α)[1+Ea/(RT)(1-T0/T)]e-Ea/RT,导出了估算含能材料(EMs)热爆炸临界温度(Tb)的两种方法。从EMs的非等温DSC曲线,我们很容... 通过合理的假设,从谢苗诺夫(Semenov)的热爆炸理论和两种非等温动力学方程:dα/dt=A(1-α)e-Ea/RT和dα/dt=A(1-α)[1+Ea/(RT)(1-T0/T)]e-Ea/RT,导出了估算含能材料(EMs)热爆炸临界温度(Tb)的两种方法。从EMs的非等温DSC曲线,我们很容易得到计算Tb值所用的自催化反应活化能(Ea)、onset温度(Te)和偏离基线的初始点温度(T0)。对硝化棉而言,两种方法所得的Tb值彼此吻合。 展开更多
关键词 临界温度 DSC 含能材料 非等温分析法 热爆炸
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熔铸炸药热爆炸临界工艺温度的计算方法 被引量:6
3
作者 罗一鸣 王浩 +1 位作者 蒋秋黎 王玮 《兵工自动化》 2012年第7期42-44,共3页
为评估熔铸炸药装药工艺的热安全性,提出一种热爆炸临界工艺温度的计算方法。以纯DNTF炸药的性能数据,计算不同工艺温度下的热爆炸延滞期,并将其与实际工艺处理时间进行比较,从而确定其热安全水平以及发生热爆炸的临界工艺温度值。计算... 为评估熔铸炸药装药工艺的热安全性,提出一种热爆炸临界工艺温度的计算方法。以纯DNTF炸药的性能数据,计算不同工艺温度下的热爆炸延滞期,并将其与实际工艺处理时间进行比较,从而确定其热安全水平以及发生热爆炸的临界工艺温度值。计算结果表明:在常规工艺条件下,处理DNTF炸药不会发生热爆炸反应;但随着工艺处理量的增加,发生热爆炸的危险性也会不断增加。该计算方法对于熔铸工艺参数的制定具有重要意义。 展开更多
关键词 熔铸炸药 热爆炸 临界工艺温度 爆炸概率 热爆炸延滞期 DNTF
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用非等温DSC估算一些呋咱环化合物的热爆炸临界温度(英文) 被引量:3
4
作者 胡荣祖 高红旭 +3 位作者 赵凤起 张海 马海霞 徐抗震 《含能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期635-642,共8页
通过合理假设,从谢苗诺夫(Semenov)热爆炸理论和8个非等温动力学方程,导出了估算含能材料(EMs)热爆炸临界温度(Tb)的2个通式和它们的6个派生式。从EMs的非等温DSC曲线可获得DSC曲线偏离基线的起始温度(T0)、onset温度(Tei)和放热分解反... 通过合理假设,从谢苗诺夫(Semenov)热爆炸理论和8个非等温动力学方程,导出了估算含能材料(EMs)热爆炸临界温度(Tb)的2个通式和它们的6个派生式。从EMs的非等温DSC曲线可获得DSC曲线偏离基线的起始温度(T0)、onset温度(Tei)和放热分解反应的动力学参数。由方程T0ior ei=T00 or e0+a1βi+a2βi2+…+aL-2βiL-2,i=1,2,…,L可得到T00和Te0值,随后用6个派生式可计算Tb值。对1,4,5,8-四硝基-1,4,5,8-四氮杂双呋咱[3,4-c:3′,4′-h]十氢化萘,1,4,5,8-四氮杂双呋咱[3,4-c:3′,4′-h]十氢化萘,1,3,4-三硝基咪唑烷酮[4,5-b]呋咱[3,4-e]哌嗪,咪唑烷酮[4,5-b]呋咱[3,4-e]哌嗪,1,3,4,8-四硝基咪唑烷酮[4,5-b]呋咱[3,4-e]哌嗪,1,4,5,8-四硝基-1,4,5,8-四氮杂萘呋咱[3,4-b]十氢化萘,1,3,5-三硝基-1,3,5-三氮杂呋咱[3,4-f]环庚烷,由6个派生式所得的Tb值甚接近。 展开更多
关键词 物理化学 呋咱环化合物 临界温度 热爆炸 非等温DSC
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炸药柱热爆炸临界环境温度的研究 被引量:4
5
作者 何光斌 冯长根 楚士晋 《北京理工大学学报》 EI CAS CSCD 1995年第3期251-256,共6页
测定了改性1105(G1105)和聚奥159(JO159)两种塑料粘结炸药柱的3种尺寸、(d×l分别为10mm×20mm,20mm×30mm,30mm×40mm)在非限定条件下的热爆炸临界环境温度;计... 测定了改性1105(G1105)和聚奥159(JO159)两种塑料粘结炸药柱的3种尺寸、(d×l分别为10mm×20mm,20mm×30mm,30mm×40mm)在非限定条件下的热爆炸临界环境温度;计算了在Thomas边界条件下(0<Bi<∞),3种长径比圆柱材料的热爆炸临界判据.结果表明,使用由DSC分析出的热动力学数据可以很好地计算热稳定性较好的炸药技的热爆炸临界环境温度. 展开更多
关键词 热爆炸 临界环境温度 炸药柱
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ADNBF的热分解机理及临界热爆炸温度的研究(英文) 被引量:5
6
作者 雷英杰 朱春华 +1 位作者 胡荣祖 王伯周 《火炸药学报》 CAS CSCD 2002年第3期42-43,共2页
采用 DSC及 FT- IR技术 ,对含能材料 7-氨基 - 4 ,6 -二硝基苯并氧化呋咱 (ADNBF)的热分解行为进行了研究 ,同时通过分析非等温 DSC曲线 ,计算得到 ADNBF的临界热爆炸温度。
关键词 ADNBF 热分解机理 临界热爆炸温度 7-氨基-4 6-二硝基苯并氧化呋嗅 含能材料
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非等温条件下雷管热爆炸临界温度数值计算
7
作者 杨兰和 《东南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 2000年第5期126-130,共5页
阐述了热爆炸基本原理 ,介绍了热爆炸实验的设计和方法 ,通过对实验数据的整理与分析 ,阐明了药卷发生热爆炸的规律性 .根据热爆炸理论 ,推导出了非等温条件下 ,炸药由热分解过渡到热爆炸时临界温度的预测模型 .计算结果表明 ,临界温度... 阐述了热爆炸基本原理 ,介绍了热爆炸实验的设计和方法 ,通过对实验数据的整理与分析 ,阐明了药卷发生热爆炸的规律性 .根据热爆炸理论 ,推导出了非等温条件下 ,炸药由热分解过渡到热爆炸时临界温度的预测模型 .计算结果表明 ,临界温度的数值计算值与实测值能够较好地相吻合 ,证明了数学模型的建立和特征参数选取的正确性和合理性 .从而为煤炭地下气化温控爆破渗流燃烧技术工艺参数的设计及炸药的稳定性评价 ,奠定了必要的理论基础 . 展开更多
关键词 非等温条件 雷管 热爆炸 临界温度 数学模型 煤炭地下气化 温控爆破
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CL-20粉体的热爆炸临界温度试验研究 被引量:4
8
作者 肖旭 李军 +4 位作者 胡大双 李坤 徐波 田军 李朝阳 《固体火箭技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第1期146-151,共6页
为了获得六硝基六氮杂异戊兹烷(CL-20)粉体的热爆炸临界温度,分别采用差示扫描量热仪(DSC)、加速量热仪(ARC)和自研的热爆炸试验装置,对CL-20炸药粉体进行了热安全试验研究。结果表明,DSC试验、ARC试验与热爆炸试验获得的CL-20炸药粉体... 为了获得六硝基六氮杂异戊兹烷(CL-20)粉体的热爆炸临界温度,分别采用差示扫描量热仪(DSC)、加速量热仪(ARC)和自研的热爆炸试验装置,对CL-20炸药粉体进行了热安全试验研究。结果表明,DSC试验、ARC试验与热爆炸试验获得的CL-20炸药粉体的热爆炸临界温度依次为231.99、200.66、174.40℃。不同的测试方法得到的热爆炸临界温度值不同。CL-20炸药的形状、尺寸、质量等对其发生热爆炸临界温度存在影响,存在尺寸效应。小药量热分析实验预估结果目前尚不能真实地反映生产尺度下含能材料的热安全性,存在小药量试验结果指导安全生产的风险和隐患。热爆炸试验更接近炸药的真实使用情况,其结果可为大药量条件下的热安全性评估提供数据支撑。 展开更多
关键词 CL-20粉体 热安全性 热爆炸 临界温度
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化学放热系统热爆炸临界值的随机性 被引量:10
9
作者 王鹏 杜志明 《安全与环境学报》 CAS CSCD 2007年第1期115-118,共4页
提出了化学放热系统热爆炸临界值的随机性问题,并定义了化学放热系统的热安全度和可靠度。将LambertW函数计算出的化学放热系统临界环境温度和系统实际所处环境温度均看作随机变量,假定化学放热系统临界环境温度服从正态分布,应用应力-... 提出了化学放热系统热爆炸临界值的随机性问题,并定义了化学放热系统的热安全度和可靠度。将LambertW函数计算出的化学放热系统临界环境温度和系统实际所处环境温度均看作随机变量,假定化学放热系统临界环境温度服从正态分布,应用应力-强度干涉理论计算化学放热系统的热爆炸概率值。化学放热系统热爆炸概率值的计算使热爆炸理论的研究从确定性理论向随机性理论发展。 展开更多
关键词 热化学 化学放热系统 热爆炸 临界环境温度 应力-强度干涉理论 随机性 热安全度
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化学放热系统环境温度和热爆炸延滞期的关系 被引量:5
10
作者 王鹏 杜志明 《含能材料》 EI CAS CSCD 2008年第2期156-159,共4页
以边缘超临界化学放热系统的"平方根反比定律"为理论基础,通过分析绝热系统热爆炸延滞期的定义,得出了绝热系统热爆炸延滞期在边缘超临界条件下的新计算方法。以此为基础,应用LambertW函数得出了均温系统和非均温系统在边缘... 以边缘超临界化学放热系统的"平方根反比定律"为理论基础,通过分析绝热系统热爆炸延滞期的定义,得出了绝热系统热爆炸延滞期在边缘超临界条件下的新计算方法。以此为基础,应用LambertW函数得出了均温系统和非均温系统在边缘超临界条件下的环境温度和热爆炸延滞期之间的函数关系。进而定义和计算了含能材料的高温点火可靠度。结果表明:边缘超临界化学放热系统的超临界环境温度和热爆炸延滞期之间的函数关系不是简单的数学函数,而是由化学放热系统的活化能、指前因子、反应热、比热容、密度等物化参数决定的复杂函数。 展开更多
关键词 军事化学与烟火技术 边缘超临界 化学放热系统 环境温度 热爆炸延滞期
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均一温度系统的热爆炸和起爆延滞期
11
作者 冯长根 T.Boddington P.Gray 《兵工学报》 EI CAS 1986年第2期11-19,共9页
本文扩展了均相放热系统在接近临界点时“温度-时间”历程的理论结果,提出了适用于反应速度常数随温度和浓度变化的情况的一般形式。首先,在不考虑反应物消耗时,得到了热爆炸系统起爆延滞期t_(ign)/t_(ad)=M′/(ψ/ψ_(cr)—1)^(1/2),... 本文扩展了均相放热系统在接近临界点时“温度-时间”历程的理论结果,提出了适用于反应速度常数随温度和浓度变化的情况的一般形式。首先,在不考虑反应物消耗时,得到了热爆炸系统起爆延滞期t_(ign)/t_(ad)=M′/(ψ/ψ_(cr)—1)^(1/2),给出了比例常数M′的数值。其次,研究了反应物消耗的影响及其对相应的热爆炸判据的修正,推导了普遍适用的公式,给出了修正系数中φ′的值。 展开更多
关键词 延滞期 热爆炸 均一温度 反应速度常数 谢苗诺夫 临界条件 比例常数 ARRHENIUS 修正系数 时间常数
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炸药柱非限定热爆炸实验研究 被引量:8
12
作者 高大元 张孝仪 +1 位作者 韦力元 黄伯勇 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第3期253-256,共4页
对HMX/TATB系列配方和PBX 1的10mm× 10mm、2 0mm× 2 0mm、30mm× 30mm炸药柱进行了非限定热爆炸实验 ,探讨HMX/TATB含量和几何尺寸对热爆炸临界温度的影响。结果表明 :TATB含量增加 ,炸药配方的热感度降低 ,炸药柱... 对HMX/TATB系列配方和PBX 1的10mm× 10mm、2 0mm× 2 0mm、30mm× 30mm炸药柱进行了非限定热爆炸实验 ,探讨HMX/TATB含量和几何尺寸对热爆炸临界温度的影响。结果表明 :TATB含量增加 ,炸药配方的热感度降低 ,炸药柱热爆炸临界温度增加 ,其增加趋势随TATB含量的增加而变得更加明显 ;炸药柱几何尺寸越小 ,影响越明显 ;线性拟合得到非限定炸药柱热爆炸临界参数δ,药柱半径r和热爆炸临界温度Tm 之间的关系式以及热爆炸延滞期t与临界温度Tm的关系式 ;计算获得PBX 1炸药柱非限定试验 展开更多
关键词 热爆炸 炸药柱 热感度 临界温度 实验
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炸药柱限定性热爆炸实验研究 被引量:4
13
作者 高大元 韦力元 +1 位作者 彭强 李建军 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期205-209,共5页
在Frank kamenetskii热平衡方程基础上建立了二个 12 .7mm× 2 5 .4mm炸药柱的限定性热爆炸实验装置、实验条件和实验方法 ,用于测定限定性热爆炸临界温度、反应延滞期 ,评价限定性热爆炸实验的反应水平。对于PBX 1炸药 ,限定性热... 在Frank kamenetskii热平衡方程基础上建立了二个 12 .7mm× 2 5 .4mm炸药柱的限定性热爆炸实验装置、实验条件和实验方法 ,用于测定限定性热爆炸临界温度、反应延滞期 ,评价限定性热爆炸实验的反应水平。对于PBX 1炸药 ,限定性热爆炸的临界温度为 189 5℃ ,而Φ30mm× 30mm的炸药柱非限定热爆炸的临界温度为 197 5℃ ,表明在限定性体系中 ,由于炸药柱限定在金属铝的反应器里 ,热分解产物不易逸出 ,热量不易向环境传递 ,比非限定性体系易达到热爆炸临界条件 ,使热爆炸临界温度降低。此外 ,在相同环境温度下 ,PBX 6炸药柱的热爆炸延滞期比PBX 1炸药柱短 ,表明PBX 6炸药柱的热感度高 。 展开更多
关键词 炸药柱 热爆炸 临界温度 延滞期
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烤燃温度对凝聚炸药热起爆临界温度影响的研究 被引量:5
14
作者 张亚坤 智小琦 +2 位作者 李强 范行华 陈志斌 《弹箭与制导学报》 CSCD 北大核心 2014年第1期69-72,共4页
为了研究凝聚炸药在不同热烤温度下的热分解情况及相应规律,文中采用以RDX为基的高能炸药,以1℃/min的升温速率并采用恒温控制技术,进行了不同温度下的热烤试验,利用FLUENT软件对不同温度下的热爆炸延滞期进行了数值模拟。结果表明,烤... 为了研究凝聚炸药在不同热烤温度下的热分解情况及相应规律,文中采用以RDX为基的高能炸药,以1℃/min的升温速率并采用恒温控制技术,进行了不同温度下的热烤试验,利用FLUENT软件对不同温度下的热爆炸延滞期进行了数值模拟。结果表明,烤燃温度对凝聚炸药的热分解有重要影响,在1℃/min的升温速率条件下,当恒定温度达到178℃后,实验用高能炸药发生自加热反应,最终导致点火;随着炸药装药量的增加,炸药热起爆临界温度在逐渐降低。 展开更多
关键词 炸药 慢速烤燃 临界温度 热爆炸
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炸药圆柱体热爆炸现象的实验研究 被引量:1
15
作者 何光斌 冯长根 楚士晋 《北京理工大学学报》 EI CAS CSCD 1996年第3期333-336,共4页
研究了聚黑9105(JH9105)和聚奥9159(JO9159)两种塑料粘结炸药在敞开空气浴中的热爆炸现象,给出了炸药圆柱体在不同环境温度下的热爆炸曲线,并分析了实验现象与结果.
关键词 热爆炸 炸药柱 临界温度 爆炸
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传热系数随温度变化对化学放热系统临界环境温度的影响
16
作者 王鹏 杜志明 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期644-647,共4页
将传热系数考虑为温度的函数,研究由传热系数随温度变化对化学放热系统的临界环境温度的影响。假设传热系数随温度变化的函数为幂函数,并通过分析发现:在幂函数假设条件下,不考虑传热系数随温度变化时,所求出的临界环境温度是考虑传热... 将传热系数考虑为温度的函数,研究由传热系数随温度变化对化学放热系统的临界环境温度的影响。假设传热系数随温度变化的函数为幂函数,并通过分析发现:在幂函数假设条件下,不考虑传热系数随温度变化时,所求出的临界环境温度是考虑传热系数随温度变化时所求出的临界环境温度的最小值。研究了考虑传热系数随温度变化对系统的热安全性评价的作用。 展开更多
关键词 工程热物理 临界环境温度 传热系数 化学放热系统 热爆炸
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热爆炸理论在硝酸铵水溶液热安全性研究中的应用 被引量:4
17
作者 梅辉辉 曹雄 《安全与环境工程》 CAS 北大核心 2012年第2期128-131,共4页
本文概述了均温系统热爆炸非稳定理论,将其应用于含不同量杂质的硝酸铵水溶液体系中,并将临界爆炸温度和爆炸延滞期的试验值与计算值进行比较,结果表明应用热爆炸理论预先估算硝酸铵水溶液体系中达到任意升温的时间和预先计算达到预先... 本文概述了均温系统热爆炸非稳定理论,将其应用于含不同量杂质的硝酸铵水溶液体系中,并将临界爆炸温度和爆炸延滞期的试验值与计算值进行比较,结果表明应用热爆炸理论预先估算硝酸铵水溶液体系中达到任意升温的时间和预先计算达到预先选择的对应于爆炸的升温所需要的时间是可行的。 展开更多
关键词 热爆炸理论 硝酸铵溶液 临界温度 爆炸延滞期
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含AP的浇铸PBX炸药的热安全性 被引量:6
18
作者 王琼 丁黎 +3 位作者 张冬梅 刘文亮 常海 郑朝民 《含能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期693-696,共4页
用自行研制确定火炸药热爆炸临界温度(Tcr)的试验装置测定了直径为10,15,20,30 mm和40 mm,长径比为1∶1的含高氯酸铵(AP)的PBX-A药柱的热爆炸临界温度。用Tcr测定和5 s爆发点试验装置测定了85℃老化70 d前后PBX-A的热爆炸临界温度和5 s... 用自行研制确定火炸药热爆炸临界温度(Tcr)的试验装置测定了直径为10,15,20,30 mm和40 mm,长径比为1∶1的含高氯酸铵(AP)的PBX-A药柱的热爆炸临界温度。用Tcr测定和5 s爆发点试验装置测定了85℃老化70 d前后PBX-A的热爆炸临界温度和5 s爆发点。获得了PBX-A炸药在恒温热刺激下的响应程度,不同直径药柱的热爆炸临界温度,爆炸延滞期(t)与温度(T)的关系以及PBX-A炸药老化前后的热性能变化。结果表明,直径小于40 mm的无约束PBX-A炸药装药在恒温条件下仅发生燃烧。由拟合方程外推直径1 m长径比为1∶1的PBX-A炸药药柱的热爆炸临界温度大于120℃。lnt与1/T只在有限温度范围内呈线性关系。85℃老化70 d前后PBX-A炸药的热爆炸临界温度不变,5 s爆发点降低4.6℃。 展开更多
关键词 浇铸PBX 热安全性 热爆炸临界温度 爆炸延滞期
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N,N'-二[(2,2,2-三硝基乙基-N-硝基)]乙二胺的热安全性和密度泛函理论研究(英文) 被引量:4
19
作者 胡荣祖 赵凤起 +5 位作者 高红旭 马海霞 张海 徐抗震 赵宏安 姚二岗 《含能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第5期505-505,506-513,共9页
借助N,N'-二[(2,2,2-三硝基乙基-N-硝基)]乙二胺的恒容标准燃烧热(Qc),不同加热速率(β)非等温DSC曲线离开基线的初始温度(T0)、onest温度(Te)、最大峰顶温度,由Kissinger法和Ozawa法所得的热分解反应活化能(EK,EO)和指前因子(AK),... 借助N,N'-二[(2,2,2-三硝基乙基-N-硝基)]乙二胺的恒容标准燃烧热(Qc),不同加热速率(β)非等温DSC曲线离开基线的初始温度(T0)、onest温度(Te)、最大峰顶温度,由Kissinger法和Ozawa法所得的热分解反应活化能(EK,EO)和指前因子(AK),从方程lnβi=ln[A0/be0(orp0)G(α)]+be0(orp0)Te(orp)i所得的值be0(orp0),从方程lnβi=ln[A0/(ae0(orp0)+1)G(α)]+(ae0(orp0)+1)lnTe(orp)i所得的ae0(orp0)值,从方程ln(βi/(Tei-T0i))=ln (A0/G(α))+bTei所得的b值,从方程ln(βi/(Tei-T0i))=ln (A0/G(α))+alnTei所得的a值,估算的比热容(cp)、密度(ρ)、热导率(λ)和分解热(Qd,取爆热之半)数据,Zhang-Hu-Xie-Li公式,Hu-Yang-Liang-Xie公式,基于Berthelot方程和Harcourt-Esson方程计算热爆炸临界温度的公式,Smith方程,Friedman公式,Bruckman-Guillet公式,热力学公式和Wang-Du公式,计算了由理想燃烧反应和Hess定律得到的BTNEDA的恒容标准燃烧能ΔcU(BTNEDA,s,298.15K)和标准生成焓ΔfHmθ(BTNEDA,s,298.15K),β→0时的T0、Te和Tp值(T00,Te0和Tp0),热爆炸临界温度(Tbe0和Tbp0),绝热至爆时间(tTIad),撞击感度50%落高(H50),热点起爆临界温度(Tcr),被350K环境包围的半厚和半径为1m的无限大平板、无限长圆柱和球形BTNEDA的热感度概率密度函数,相应于S(T)与T关系曲线最大值的峰温(TS(T)max),安全度(SD),临界热爆炸环境温度(Tacr)和热爆炸概率(PTE)。得到了评价BTNEDA热安全性的下列结果:(1)ΔcU(BTNEDA,s,298.15K)=-(3478.11±6.41)kJ.mol-1和ΔfHmθ(BTNEDA,s,298.15K)=-(53.546.41)kJ.mol-1;(2)T00=438.73K,TSADT=Te0=440.73K,Tp0=446.53K;Tbe0=449.88K,Tbp0=455.28K;(3)当EK=199.5kJ·mol-1,AK=1020.45s-1,cp=1.12J·g-1.K-1,Qd=3226J·g-1,T0=Te0=440.73K,T=Tb=455.26K,f(α)=3(1-α)2/3,a=10-3cm,ρ=1.87g·cm-3,t-t0=10-4s,Troom=293.15K和λ=0.00269J·cm-·1s-·1K-1,H50=15.03cm,tTIad=1.25s,Tcr,hot,spot=333.86K;对无限大平板,TS(T)max=350K,Tacr=345.47K,SD=28.55%,PTE=71.45%;对无限长圆柱,TS(T)max=354.5K,Tacr=349.73K,SD=39.31%,PTE=60.69%;对球,TS(T)max=357.00K,Tacr=352.42K,SD=45.81%,PTE=54.19%。运用密度泛函理论计算获得了BT-NEDA的优化构型及红外光谱,分析了其分子总能量、前沿轨道能量和原子净电荷分布。 展开更多
关键词 物理化学 BTNEDA 热分解 热安全性 自加速分解温度 热爆炸临界温度 绝热至爆时间 撞击感度50%落高 由撞击引起的热点起爆临界温度 安全度 临界热爆炸环境温度 热爆炸概率 量子化学计算
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三基发射药M32和SD的热安全性 被引量:9
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作者 赵凤起 胡荣祖 高红旭 《含能材料》 EI CAS CSCD 2008年第5期490-493,共4页
借助不同升温速率(β)下,三基发射药M32和SD的非等温DSC曲线的onset温度(Te)和最大峰温(Tp),利用Kissinger法和Ozawa法求得的热分解反应活化能(EK和EO)和指前因子(AK),标准方法GJB 772A-97-406.1,401.2和409.1确定的比热... 借助不同升温速率(β)下,三基发射药M32和SD的非等温DSC曲线的onset温度(Te)和最大峰温(Tp),利用Kissinger法和Ozawa法求得的热分解反应活化能(EK和EO)和指前因子(AK),标准方法GJB 772A-97-406.1,401.2和409.1确定的比热容(Cp)、密度(ρ)和热导率(λ),以及分解热(Qd,取爆热之半)数据,由Zhang-Hu-Xie-Li公式、Smith方程和Wang-Du公式求得了三基发射药M32和SD在β→0时的Te和Tp值(Te0和Tp0)、热点火温度(TTIT)、绝热至爆时间(tTIad)、半径为0.05 m的圆柱和球状三基发射药M32和SD装药被373 K环境包围的热感度概率密度函数S(T)与温度(T)的关系曲线、S(T)-T曲线峰值温度(TS(T)max)及热安全度(Sd)和热爆炸临界环境温度(Tacr)。结果表明,三基发射药SD的热安全性优于M32,绝热分解至爆炸的加速趋势为:后者小于前者。 展开更多
关键词 物理化学 三基发射药 热安全性 自加速分解温度 热点火温度 绝热至爆时间 安全度 热爆炸临界环境温度 热爆炸概率
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