10Cr9Mo1VNb钢焊接接头热处理模拟研究

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作者 王建桥 要玉宏 +4 位作者 金耀华 冯琳杰 刘福广 张巍 韩天鹏 《热加工工艺》 北大核心 2025年第11期79-85,共7页

为明确10Cr9Mo1VNb钢焊接接头各亚区域在服役过程中的组织及性能演变机理,采用不同热处理工艺和高温加速时效模拟制备了与服役50000 h相匹配的10Cr9Mo1VNb钢焊接接头热影响区各区域的大块状试样。通过金相显微镜、扫描电子显微镜和显微... 为明确10Cr9Mo1VNb钢焊接接头各亚区域在服役过程中的组织及性能演变机理,采用不同热处理工艺和高温加速时效模拟制备了与服役50000 h相匹配的10Cr9Mo1VNb钢焊接接头热影响区各区域的大块状试样。通过金相显微镜、扫描电子显微镜和显微硬度计对热模拟试样和实际焊接接头试样的硬度进行了对比分析。结果表明:800℃正火+755℃回火、850℃正火+755℃回火、950℃正火+755℃回火和1300℃正火+755℃回火可以分别成功模拟制备出10Cr9Mo1VNb钢焊接接头的过回火区、部分相变区、细晶粒区和粗晶粒区的大块试样,且经650℃高温加速时效200 h后,这些大块热模拟试样的硬度与569℃实际服役50000 h的10Cr9Mo1VNb钢焊接接头热影响区各区域具有很好的一致性。 展开更多

关键词 10Cr9Mo1VNb钢 热处理模拟 加速时效 显微硬度 热影响区

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国产P91钢焊接接头热影响区各亚区域的热处理模拟

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作者 方利鹏 要玉宏 +3 位作者 金耀华 冯琳杰 张巍 刘福广 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期55-64,共10页

采用不同温度(800,850,950,1 300℃)×25 min的正火+755℃×60 min回火处理分别模拟P91钢接头热影响区不同亚区域,采用650℃×200 h高温加速时效热处理工艺模拟服役50 000 h工况,通过对比热模拟和实际接头试样研究了服役50 ... 采用不同温度(800,850,950,1 300℃)×25 min的正火+755℃×60 min回火处理分别模拟P91钢接头热影响区不同亚区域,采用650℃×200 h高温加速时效热处理工艺模拟服役50 000 h工况,通过对比热模拟和实际接头试样研究了服役50 000 h后P91钢焊接接头热影响区不同亚区域的组织及性能。结果表明:粗晶区、细晶区服役态热模拟试样的马氏体板条形态以及MX相、M_(23)C_(6)碳化物和Laves相的数量、分布、颗粒尺寸与实际接头相应亚区域均十分接近;除粗晶区外,热影响区各亚区域服役态热模拟试样和实际服役接头相应区域的平均晶粒尺寸十分接近,相对误差不超过12.5%,显微硬度和微型杯突力学性能相近,强度、韧度和断裂挠度率相对误差均在5%以内,断口呈典型微孔聚集型韧性断裂特征;热影响区部分相变区显微硬度最小,为191 HV,在细晶区和粗晶区硬度大幅上升,在熔合线处达到最大,为314 HV;热影响区粗晶区的微型杯突强度最大,塑性最差,部分相变区的强度最低,塑性最好;相比粗晶区,部分相变区的颈缩程度更高,韧窝更大更深。 展开更多

关键词 P91钢 焊接接头 热影响区 热处理模拟 加速时效 显微硬度 微型杯突力学性能

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模拟焊后热处理对Q690DR钢焊接接头性能的影响 被引量：1

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作者 王丛元 李鹏江 +7 位作者 罗永智 李义民 陶彦文 朵元才 张伟 王志刚 潘静 杨洋 《压力容器》 北大核心 2024年第10期1-8,69,共9页

由于氢能行业的快速发展,急需对高强储氢容器进行开发及应用,Q690DR作为新近开发的低合金高强钢,是储氢压力容器制造的优选材料,为此采用焊条电弧焊组对焊接了6组Q690DR试板,并在不同温度下进行了模拟焊后热处理(SPWHT),探究热处理温度... 由于氢能行业的快速发展,急需对高强储氢容器进行开发及应用,Q690DR作为新近开发的低合金高强钢,是储氢压力容器制造的优选材料,为此采用焊条电弧焊组对焊接了6组Q690DR试板,并在不同温度下进行了模拟焊后热处理(SPWHT),探究热处理温度对Q690DR钢焊接接头显微组织和力学性能的影响。试验结果表明,焊态试样和热处理试样均成型良好、无缺陷,焊态试样焊缝区主要为细小的贝氏体组织,经SPWHT后,焊缝、热影响区和母材三个区域组织主要为贝氏体回火组织。经过对比,610℃,SPWHT后,试件焊缝金属平均晶粒尺寸为0.032 mm,纯焊缝金属屈服强度和抗拉强度的均值分别为806 MPa和851.5 MPa,焊缝金属-40℃平均冲击吸收能量为90 J,各项力学性能优异,完全满足要求。研究结果可为Q690DR钢焊后消除应力热处理工艺设计提供参考。 展开更多

关键词 Q690DR钢 模拟焊后热处理 焊条电弧焊 力学性能

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模拟焊后热处理对SA-738Gr.B钢板组织及韧性的影响 被引量：23

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作者 王勇 孙殿东 +2 位作者 王长顺 李广龙 吴铎 《压力容器》 2014年第1期10-14,共5页

对比分析了调质处理（QT）及模拟焊后热处理（SPWHT）对SA-738Gr.B钢板力学性能及微观组织的影响。结果表明，SPWHT后钢板强度并未发生大的变化，但冲击韧性明显下降。主要原因在于，SPWHT后，钢中析出相由QT状态的小于20nm的第二相粒... 对比分析了调质处理（QT）及模拟焊后热处理（SPWHT）对SA-738Gr.B钢板力学性能及微观组织的影响。结果表明，SPWHT后钢板强度并未发生大的变化，但冲击韧性明显下降。主要原因在于，SPWHT后，钢中析出相由QT状态的小于20nm的第二相粒子长大为100～400nm的大尺寸含cr的合金碳化物，从而引起晶界弱化，形成准解理断口，提高了韧脆性转变温度。 展开更多

关键词 模拟焊后热处理 微观组织 冲击韧性 析出相

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不同模拟焊后热处理制度对SA-516Gr.70钢组织及力学性能的影响 被引量：6

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作者 孙殿东 刘徐源 +3 位作者 王爽 胡海洋 王永才 颜秉宇 《压力容器》 2017年第6期1-4,18,共5页

分析了不同模拟焊后热处理制度对SA-516Gr.70钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明,保温时间相同,随着模拟焊后热处理温度提高,SA-516Gr.70钢强度降低30~40 MPa,-15℃下冲击吸收能量降低100 J以上,主要原因在于,随着模拟焊后热处理... 分析了不同模拟焊后热处理制度对SA-516Gr.70钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明,保温时间相同,随着模拟焊后热处理温度提高,SA-516Gr.70钢强度降低30~40 MPa,-15℃下冲击吸收能量降低100 J以上,主要原因在于,随着模拟焊后热处理温度的升高,钢中晶粒尺寸长大、个别第二相粒子粗化。 展开更多

关键词 模拟焊后热处理 SA-516Gr.70钢 力学性能 显微组织

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模拟焊后热处理对316H钢组织和性能的影响 被引量：6

6

作者 胡昕明 张海明 +3 位作者 隋松言 邢梦楠 欧阳鑫 庞宗旭 《压力容器》 北大核心 2022年第3期34-39,共6页

以316H奥氏体耐热钢为研究对象,采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜,研究了模拟焊后热处理温度对奥氏体耐热钢组织及性能影响。研究结果表明,随着模拟焊后热处理温度升高,材料内部位错密度降低,造成材料的常温及短时高温强度降低;而晶... 以316H奥氏体耐热钢为研究对象,采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜,研究了模拟焊后热处理温度对奥氏体耐热钢组织及性能影响。研究结果表明,随着模拟焊后热处理温度升高,材料内部位错密度降低,造成材料的常温及短时高温强度降低;而晶界析出相的数量同样随着温度的升高而减少,其形状也由长条状过渡至短棒状乃至颗粒状,并最终不再析出,材料的常温韧性提高,但由于析出相钉扎晶界作用的逐渐消失,晶粒开始长大,进一步造成材料常温及短时高温强度的降低。 展开更多

关键词 316H钢 奥氏体耐热钢 模拟焊后热处理 位错 析出相

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不同热处理工艺对半弦管变形影响的研究 被引量：1

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作者 冯玮 孙进飞 +1 位作者 刘长安 林晨 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第22期243-247,共5页

为了研究半弦管在热处理过程中变形的原因与解决方案,本文利用AG-100kN材料高温性能拉伸试验机测定了半弦管材料A514.GRQ在温度分别为900、770、680、580℃,应变速率分别为0.5、0.05S^-1。时的应力应变曲线。首先,利用ABAQUS软件建立了... 为了研究半弦管在热处理过程中变形的原因与解决方案,本文利用AG-100kN材料高温性能拉伸试验机测定了半弦管材料A514.GRQ在温度分别为900、770、680、580℃,应变速率分别为0.5、0.05S^-1。时的应力应变曲线。首先,利用ABAQUS软件建立了材料模型,然后创建半弦管不同热处理过程的有限元模型,模拟了半弦管分别采用单液淬火和双液淬火时的热处理过程,分析了半弦管在不同淬火模式下热处理阶段变形特点。结果表明:采用双液淬火法时,半弦管的畸变小于单液淬火法,在双液淬火法中,以100℃/h冷却速度冷却4h,转入淬火能力弱的冷却液中冷却至室温的工艺进行淬火所得到的半弦管形状最合理。 展开更多

关键词 半弦管 热处理模拟 畸变 淬火工艺

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PTA项目用钛/钢复合板模拟焊后热处理性能研究 被引量：2

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作者 黄杏利 马岚 +1 位作者 王礼营 韩淑荣 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第19期242-244,共3页

研究了PTA项目用爆炸焊接钛/钢复合板(SB265 Gr1/SA516 Gr70)在经过不同的模拟焊后热处理后的剪切性能、拉伸性能及冲击性能的变化情况。研究表明,模拟焊后热处理降低了钛/钢复合板的抗拉强度、屈服强度和剪切强度,而模拟焊后热处理后... 研究了PTA项目用爆炸焊接钛/钢复合板(SB265 Gr1/SA516 Gr70)在经过不同的模拟焊后热处理后的剪切性能、拉伸性能及冲击性能的变化情况。研究表明,模拟焊后热处理降低了钛/钢复合板的抗拉强度、屈服强度和剪切强度,而模拟焊后热处理后的延伸率和冲击性能都有所提升。此外,SPWHT2(615±10)℃×3 h+(565±15)℃×8.7 h)对拉伸性能、剪切性能和冲击性能的影响大于SPWHT1(565±15)℃×13 h。本文研究成果对PTA项目用钛/钢复合板在制备过程中的性能控制提供了重要依据。 展开更多

关键词 钛/钢复合板 模拟焊后热处理 性能

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热处理工艺对XG630DR钢板组织与力学性能的影响 被引量：2

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作者 董富军 王瑞珍 +3 位作者 杨才福 刘小林 刘坚锋 杨帆 《热加工工艺》 北大核心 2019年第18期133-136,141,共5页

采取光学显微镜、扫描电镜研究了热处理工艺对XG630DR钢板组织与力学性能的影响。结果表明:热轧钢板经过正火处理后,带状组织由3.5级降到3.0级,晶粒度由10.35提高到11.79,抗拉强度降低120 MPa左右,伸长率提高,低温冲击韧性改善;正火钢... 采取光学显微镜、扫描电镜研究了热处理工艺对XG630DR钢板组织与力学性能的影响。结果表明:热轧钢板经过正火处理后,带状组织由3.5级降到3.0级,晶粒度由10.35提高到11.79,抗拉强度降低120 MPa左右,伸长率提高,低温冲击韧性改善;正火钢板经过模拟焊后热处理,带状组织减轻,晶粒度达到12.52,珠光体、贝氏体部分分解,铁素体含量增加,屈服强度增加,抗拉强度降低40 MPa左右,冲击韧性进一步改善。钢板正火状态下,随着正火温度的提高,屈服强度增加,抗拉强度略有增加;随着正火时间的延长,强度先降低后增加,冲击韧性先增加后降低。钢板正火+模拟焊后热处理状态下,随着正火温度的提高,强度提高,冲击韧性先降低后增加;随着保温时间的延长,强度变化不大,冲击性能改善。试验钢经过870℃保温50 min正火处理后,模拟焊后热处理钢板具有良好强韧性;与P460NL2标准要求相比,力学性能更优。 展开更多

关键词 XG630DR钢 组织 力学性能 模拟焊后热处理

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热处理工艺对1.25Cr0.5MoSi钢组织和力学性能的影响 被引量：4

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作者 张建 孟宪震 +6 位作者 刘海宽 李经涛 王小双 赵琳 徐伟 张军 恽鹏程 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第24期233-235,238,共4页

通过Gleeble-3800热模拟和热处理试验研究了热处理工艺对1.25Cr0.5Mo Si钢组织和性能的影响。结果表明钢在950℃保温140 min后淬火水冷（冷却速率3~20℃/s）,然后710℃保温245 min回火,空冷可获得回火贝氏体组织和优良的综合力学性能。... 通过Gleeble-3800热模拟和热处理试验研究了热处理工艺对1.25Cr0.5Mo Si钢组织和性能的影响。结果表明钢在950℃保温140 min后淬火水冷（冷却速率3~20℃/s）,然后710℃保温245 min回火,空冷可获得回火贝氏体组织和优良的综合力学性能。钢板试样经模拟焊后热处理组织为回火贝氏体,钢板在690℃模拟焊后热处理0~32 h后,屈服强度达到400~470 MPa,抗拉强度560~600 MPa。当冲击温度低于-20℃时,冲击功急剧下降。随着模拟焊后热处理时间的延长,碳化物逐渐变粗大并沿晶界分布,导致钢板强度和低温冲击韧性大幅下降。 展开更多

关键词 1.25Cr0.5Mo SI 钢 热处理 模拟焊后热处理 力学性能

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热处理对N06625堆焊层耐腐蚀性能的影响 被引量：1

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作者 齐淑改 《压力容器》 北大核心 2019年第9期7-12,6,共7页

介绍了采用SMAW,GTAW,ESW在SA-516Gr70上堆焊N06625合金和采用不同的热处理工艺对堆焊层耐腐蚀性能的影响,并对SMAW堆焊成分进行了微观分析,认为在堆焊化学成分中含碳量高是导致耐腐蚀性能差的关键因素。采用含碳量低的GTAW焊丝进行堆焊... 介绍了采用SMAW,GTAW,ESW在SA-516Gr70上堆焊N06625合金和采用不同的热处理工艺对堆焊层耐腐蚀性能的影响,并对SMAW堆焊成分进行了微观分析,认为在堆焊化学成分中含碳量高是导致耐腐蚀性能差的关键因素。采用含碳量低的GTAW焊丝进行堆焊,通过缩小消应力热处理保温温度范围,对试样进行了3个循环的最大模拟消应力热处理,按ASTMG28A法进行耐腐蚀试验,最终达到了理想的的耐腐蚀合格指标。 展开更多

关键词 堆焊方法 G28A法 最大模拟热处理 保温温度

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热处理对压力容器用厚板SA-516 Gr70性能的影响 被引量：1

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作者 潘胜东 刘俊伟 杨飞 《化工设备与管道》 CAS 2017年第4期14-16,共3页

分别研究了正火空冷和正火水冷加回火对压力容器用封头厚板SA-516 Gr70力学性能的影响。结果表明:正火水冷加回火后抗拉强度更高,冲击性能更好。其中890℃正火水冷加650℃回火2 h后综合力学性能最好,在经过620℃模拟焊后热处理9 h后仍... 分别研究了正火空冷和正火水冷加回火对压力容器用封头厚板SA-516 Gr70力学性能的影响。结果表明:正火水冷加回火后抗拉强度更高,冲击性能更好。其中890℃正火水冷加650℃回火2 h后综合力学性能最好,在经过620℃模拟焊后热处理9 h后仍保持良好的强度和冲击性能。 展开更多

关键词 封头 正火水冷 模拟焊后热处理 冲击功

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高碳铬轴承外圈淬火数值模拟与实验研究 被引量：1

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作者 刘晴晴 刘乾 +2 位作者 蒋加旋 陈明 巨东英 《兵器装备工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第10期78-86,共9页

以GCr15轴承套圈为研究对象,利用数值模拟和实验研究的方法。利用COSMAP数值模拟软件进行GCr15轴承外圈的淬火模拟。淬火工艺选择为:加热845℃+保温25 min+油淬,加热时间为15 min。模拟结果表明:轴承外圈心部与外部冷却速度不同,外部冷... 以GCr15轴承套圈为研究对象,利用数值模拟和实验研究的方法。利用COSMAP数值模拟软件进行GCr15轴承外圈的淬火模拟。淬火工艺选择为:加热845℃+保温25 min+油淬,加热时间为15 min。模拟结果表明:轴承外圈心部与外部冷却速度不同,外部冷却速度比心部冷却速度快,外部内外表面冷却速度基本一致;淬火过程中,组织只要为马氏体和残余奥氏体,由于外部冷却速度快,马氏体由内而外分布;淬火开始时,外部径向位移减小速度比心部快,在组织应力和热应力的共同作用下,出现反向增大的过程,后又趋于平稳。采用磁研磨工艺对轴承套圈表面进行处理,利用电子背散射衍射分析(EBSD)确定轴承外圈中碳化物种类为M_(23)C_(6)型碳化物,使用场发射扫描电镜(SEM)对预处理完成的外圈进行观测,结果显示,M_(23)C_(6)型碳化物的形貌为:多个孤立的核心与其相邻的核心相互接触形成棒状碳化物;单个核心持续长大或者多个核心互相接触形成块状碳化物;棒状碳化物相互接触或者与块状碳化物相互接触继而形成不规则片状碳化物,即共晶碳化物。 展开更多

关键词 GCr15:热处理:数值模拟:碳化物 M_(23)C_(6)

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核反应堆压力容器用16MND5钢板的开发 被引量：6

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作者 王爽 颜秉宇 +1 位作者 胡海洋 孙殿东 《压力容器》 北大核心 2018年第2期74-78,共5页

介绍了某钢厂厚板生产线生产的核反应堆压力容器用16MND5钢板的生产工艺和过程控制情况,并分析了显微组织和力学性能。结果表明,通过EF-LF-RH-MC冶炼工艺生产的16MND5钢质较为纯净,从成分设计到工艺过程控制均比较合理。该钢板具有良好... 介绍了某钢厂厚板生产线生产的核反应堆压力容器用16MND5钢板的生产工艺和过程控制情况,并分析了显微组织和力学性能。结果表明,通过EF-LF-RH-MC冶炼工艺生产的16MND5钢质较为纯净,从成分设计到工艺过程控制均比较合理。该钢板具有良好的综合力学性能和焊接性能,经过长时间的模拟焊后热处理后,钢板力学性能仍保持稳定,完全满足RCC-M标准要求。 展开更多

关键词 核反应堆压力容器 16MND5 模拟焊后热处理

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临氢设备用12Cr2Mo1VR(H)钢板的研制 被引量：6

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作者 胡昕明 王储 +3 位作者 张健 欧阳鑫 孙殿东 隋轶 《压力容器》 2017年第10期75-80,共6页

介绍了某临氢设备用12Cr2Mo1VR(H)钢板的技术要求和生产工艺,同时对不同热处理状态下的组织和性能进行研究。研究结果表明,采用正火(加速冷却)+回火工艺生产的100 mm厚12Cr2Mo1VR(H)钢板,显微组织主要以贝氏体为主,成分均匀、杂质元素... 介绍了某临氢设备用12Cr2Mo1VR(H)钢板的技术要求和生产工艺,同时对不同热处理状态下的组织和性能进行研究。研究结果表明,采用正火(加速冷却)+回火工艺生产的100 mm厚12Cr2Mo1VR(H)钢板,显微组织主要以贝氏体为主,成分均匀、杂质元素含量低、综合力学性能优良,特别是经过模拟焊后热处理和步冷处理后,钢板仍然具有良好的力学性能和优良的抗回火脆化性能。 展开更多

关键词 12Cr2Mo1VR(H) 临氢 模拟焊后热处理 步冷试验

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微量硼添加在抗高温PWHT正火态C-Mn钢容器板中的应用 被引量：1

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作者 李占杰 刘自成 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第2期111-113,共3页

对某一设计成分的C-Mn容器钢进行了微量B处理。研究了轧制工艺对微B处理C-Mn容器钢板强韧性的影响。观察了不同轧制工艺下正火态和模拟焊后热处理态微B处理C-Mn容器钢板的显微组织。结果表明：C-Mn容器钢经微量B处理,可提高钢的淬透性,... 对某一设计成分的C-Mn容器钢进行了微量B处理。研究了轧制工艺对微B处理C-Mn容器钢板强韧性的影响。观察了不同轧制工艺下正火态和模拟焊后热处理态微B处理C-Mn容器钢板的显微组织。结果表明：C-Mn容器钢经微量B处理,可提高钢的淬透性,促进贝氏体相变。控制轧制可细化微B处理C-Mn容器钢的晶粒,在提高其强度的同时又不损害韧性。微B处理可作为抗高温PWHT正火态C-Mn钢容器板开发的一种途径。 展开更多

关键词 模拟焊后热处理 C-MN钢 微B处理

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