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流体组分及其含量变化对天然气-凝析液混输上岸管道滞液量和压降的影响被引量：3: 1; 作者杨新明宫敬 +1 位作者陈荣旗周晓红《中国海上油气（工程）》 2005年第4期272-275,共4页; 利用当前国际上先进的OLGA 2000多相流瞬态流动模拟软件,对辽东湾锦州20-2凝析气田和东海平湖油气田上岸管道天然气凝析液混输状态下流体组分及其含量变化对管道滞液量和压降的影响进行了分析。C7+重组分含量的微小增加会引起管道内滞... 展开更多; 关键词天然气凝析液混输流体组分滞液量压降天然气凝析液天然气管道含量变化液量; 在线阅读下载PDF 职称材料

深水海底混输管道清管工况分析被引量：1: 2; 作者鞠朋朋张欢 +1 位作者陈文峰邓婷《盐科学与化工》 CAS 2023年第10期50-54,共5页; 文章分析了南海某深水气田典型年份的清管工况,确定了清管前的干气吹扫降低海管滞液量的方法,根据水下采油树油嘴前的压力可进行停产或不停产清管作业。优化干气吹扫气量,降低海管内存液量,确保吹扫气量引起的海管出口段塞量和清管段塞... 展开更多; 关键词段塞量干气清管海管滞液量; 在线阅读下载PDF 职称材料

湿气输送管线压降计算的公式选择及影响因素被引量：2: 3; 作者路宏《油气田地面工程》北大核心 2011年第6期45-46,共2页; 海底湿气输送管线在输送过程中,由于沿程温度的降低,可能有少量液态烃析出,因此这类管线需按混输管线来选择流型系统。湿气输送管线压降的计算是影响平台工艺输送方案、优化管径的主要因素之一,选择适合的计算模型是解决问题的关键。对... 展开更多; 关键词湿气输送管线压降温度滞液量模型; 在线阅读下载PDF 职称材料

长距离输气海底管道清管方案优选研究被引量：3: 4; 作者张文欣陈宏举《石油和化工设备》 CAS 2020年第4期32-35,共4页; 国内某海上气田长距离登陆输气海底管道,地形存在较大起伏,因生产年限后期输气量较低,导致管内滞液量远大于下游设备接收能力,严重影响管道运行安全和清管操作。为避免终端改造、降低投资,通过模拟分析优选合理的清管方案,控制清管段塞... 展开更多; 关键词海底管道清管段塞管内滞液量吹扫清管; 在线阅读下载PDF 职称材料

JZ20-2凝析气田两相流管线的设计与实践: 5; 作者安维杰陈荣旗《中国海洋平台》 1994年第Z1期91-98,共8页; 位于中国海域的第一条直径12",长度为51Km的两相流海底管线经仔细研究后已完成设计和安装,并于1993年初夏投入运行。实践证明,段塞流捕集器是两相流管线设计中的关键因素之一,它的设计给我们提供许多启示,主要有:最大滞液量的确定... 展开更多; 关键词两相流清管液体滞液量段塞流捕集器处理能力; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名流体组分及其含量变化对天然气-凝析液混输上岸管道滞液量和压降的影响被引量：3: 1; 作者杨新明宫敬陈荣旗周晓红; 机构中海石油研究中心中国石油大学; 出处《中国海上油气（工程）》 2005年第4期272-275,共4页; 文摘利用当前国际上先进的OLGA 2000多相流瞬态流动模拟软件,对辽东湾锦州20-2凝析气田和东海平湖油气田上岸管道天然气凝析液混输状态下流体组分及其含量变化对管道滞液量和压降的影响进行了分析。C7+重组分含量的微小增加会引起管道内滞液量的急剧增大;C6+(或C7+)重组分的存在对管道压降有一定的影响。在天然气管道工艺设计中,应该对流体组分含量变化作敏感性分析。; 关键词天然气凝析液混输流体组分滞液量压降天然气凝析液天然气管道含量变化液量; Keywords natural gas condensate liquid mixing tronsportation fluid composition liquid holdup pressure drop; 分类号 TE644 [石油与天然气工程—油气加工工程] TE973 [石油与天然气工程—石油机械设备]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名深水海底混输管道清管工况分析被引量：1: 2; 作者鞠朋朋张欢陈文峰邓婷; 机构海洋石油工程股份有限公司; 出处《盐科学与化工》 CAS 2023年第10期50-54,共5页; 基金国家工信部高技术船舶科研项目“东方1-1气田水下生产系统集成技术工程示范—水下油气生产系统施工方案设计(2019GXB01-08)”部分研究成果。; 文摘文章分析了南海某深水气田典型年份的清管工况,确定了清管前的干气吹扫降低海管滞液量的方法,根据水下采油树油嘴前的压力可进行停产或不停产清管作业。优化干气吹扫气量,降低海管内存液量,确保吹扫气量引起的海管出口段塞量和清管段塞量在平台段塞流捕集器缓冲容积范围内;分析清管过程中水下井口油嘴前后压力变化,确保不停产清管时海管内压力低于采油树油嘴前压力,避免海管内液体倒流入井筒。该分析为后续类似深水气田清管作业提供了良好借鉴。; 关键词段塞量干气清管海管滞液量; Keywords Slug Dry gas Pigging Subsea pipeline Liquid hold-up; 分类号 TE53 [石油与天然气工程—油气田开发工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名湿气输送管线压降计算的公式选择及影响因素被引量：2: 3; 作者路宏; 机构中海石油研究中心; 出处《油气田地面工程》北大核心 2011年第6期45-46,共2页; 文摘海底湿气输送管线在输送过程中,由于沿程温度的降低,可能有少量液态烃析出,因此这类管线需按混输管线来选择流型系统。湿气输送管线压降的计算是影响平台工艺输送方案、优化管径的主要因素之一,选择适合的计算模型是解决问题的关键。对于海底湿气输送管线的工艺计算,关键是流型、滞液量以及摩阻压降公式的选择。采用Pipeflo软件进行计算,目前认为选择Tailer&Dukler流型模式,管内滞液量采用Eaton公式,压降计算采用Oliemans(1987)计算,其结果较接近实际情况。; 关键词湿气输送管线压降温度滞液量模型; 分类号 TE832 [石油与天然气工程—油气储运工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名长距离输气海底管道清管方案优选研究被引量：3: 4; 作者张文欣陈宏举; 机构中海油研究总院有限责任公司; 出处《石油和化工设备》 CAS 2020年第4期32-35,共4页; 文摘国内某海上气田长距离登陆输气海底管道,地形存在较大起伏,因生产年限后期输气量较低,导致管内滞液量远大于下游设备接收能力,严重影响管道运行安全和清管操作。为避免终端改造、降低投资,通过模拟分析优选合理的清管方案,控制清管段塞,保证终端设备能够完全接收清管段塞,确保清管操作的安全,从而保障气田得以实现开发,并为长距离输气海底管道的清管段塞分析提供技术依据。; 关键词海底管道清管段塞管内滞液量吹扫清管; 分类号 TE832.36 [石油与天然气工程—油气储运工程]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名JZ20-2凝析气田两相流管线的设计与实践: 5; 作者安维杰陈荣旗; 机构中国海洋石油开发工程设计公司; 出处《中国海洋平台》 1994年第Z1期91-98,共8页; 文摘位于中国海域的第一条直径12",长度为51Km的两相流海底管线经仔细研究后已完成设计和安装,并于1993年初夏投入运行。实践证明,段塞流捕集器是两相流管线设计中的关键因素之一,它的设计给我们提供许多启示,主要有:最大滞液量的确定精心设计段塞流捕集器的结构段塞流捕集器下游设分离器的必要性段塞流捕集器处理能力有合理的设计余量操作经验与清管周期; 关键词两相流清管液体滞液量段塞流捕集器处理能力; 分类号 O359 [理学—流体力学]; 在线阅读下载PDF 职称材料

	题名	作者	出处	发文年	被引量	操作
1	流体组分及其含量变化对天然气-凝析液混输上岸管道滞液量和压降的影响	杨新明宫敬陈荣旗周晓红	《中国海上油气（工程）》	2005	3	在线阅读下载PDF 职称材料
2	深水海底混输管道清管工况分析	鞠朋朋张欢陈文峰邓婷	《盐科学与化工》 CAS	2023	1	在线阅读下载PDF 职称材料
3	湿气输送管线压降计算的公式选择及影响因素	路宏	《油气田地面工程》北大核心	2011	2	在线阅读下载PDF 职称材料
4	长距离输气海底管道清管方案优选研究	张文欣陈宏举	《石油和化工设备》 CAS	2020	3	在线阅读下载PDF 职称材料
5	JZ20-2凝析气田两相流管线的设计与实践	安维杰陈荣旗	《中国海洋平台》	1994	0	在线阅读下载PDF 职称材料