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Al-Mg-Si合金热压缩变形的流变应力方程 被引量:3
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作者 李赫亮 袁晓光 +1 位作者 郑伟 黄宏军 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 北大核心 2012年第6期650-655,共6页
为了给制定和优化热加工工艺参数提供理论依据,采用Gleeble-1500热模拟机研究了含锆Al-Mg-Si合金在变形温度为653~803 K、变形速率为0.01~10 s-1条件下的热压缩变形的流变应力行为,并通过回归法建立材料变形的流变应力数学模型.结果表... 为了给制定和优化热加工工艺参数提供理论依据,采用Gleeble-1500热模拟机研究了含锆Al-Mg-Si合金在变形温度为653~803 K、变形速率为0.01~10 s-1条件下的热压缩变形的流变应力行为,并通过回归法建立材料变形的流变应力数学模型.结果表明:该合金为正应变速率敏感材料,真应力-真应变曲线存在明显的稳态流变特征;流变应力随着变形速率的增加以及变形温度的降低而增加;在较低变形温度条件下,真应力-真应变曲线为动态回复曲线;在较高变形温度条件下真应力-真应变曲线为动态再结晶曲线.该合金流变应力σ可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数的函数来描述,式中A、α和n的值分别为1.89×1010s-1、0.024 MPa-1和7.46,热变形激活能Q为166.85 kJ/mol. 展开更多
关键词 AL-MG-SI合金 热压缩 应力 温度 速率 动态回复 动态再结晶 流变应力方程
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6061铝合金高温流变应力方程参数反求 被引量:8
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作者 王冠 李落星 +1 位作者 刘波 李晓青 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期3011-3018,共8页
结合Gleeble-1500热模拟机在变形温度为300~500℃,应变速率为0.01~10S叫条件下通过等温压缩实验研究6061铝合金的流变应力行为,采用未考虑温升效应的参数反求法及考虑温升效应的参数反求法求解流变应力方程参数,并与回归统计法得... 结合Gleeble-1500热模拟机在变形温度为300~500℃,应变速率为0.01~10S叫条件下通过等温压缩实验研究6061铝合金的流变应力行为,采用未考虑温升效应的参数反求法及考虑温升效应的参数反求法求解流变应力方程参数,并与回归统计法得到的结果进行对比分析。结果表明:采用未考虑温升效应的参数反求法求解流变应力方程参数具有高效、准确等优点,计算峰值应力平均误差为5.17MPa;与有限元软件结合考虑温升效应的参数反求法能够更好地描述真实的材料变形过程;3种方法得到的流变应力方程参数的偏差小于6.28%,采用多岛遗传算法与模拟退火算法反求得到的流变应力方程参数具有较好的一致性与可靠性,参数反求法可替代传统回归统计法快速获得材料大变形条件下流变应力方程参数。 展开更多
关键词 6061铝合金 参数反求 流变应力方程 热压缩 有限元
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基于TLBO算法的316LN不锈钢高温流变应力方程参数反求
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作者 张秀芝 王燕 +1 位作者 邵伟 李二闷 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第1期52-57,共6页
应用Gleebl-1500热模拟机,在变形温度900℃-1250℃、应变速率0.005s-1~0.5s-1条件下,通过高温拉伸实验研究316LN不锈钢的流变应力行为,分别采用参数反求法和传统的回归统计法计算流变应力方程参数并进行对比,结果表明,采用教学... 应用Gleebl-1500热模拟机,在变形温度900℃-1250℃、应变速率0.005s-1~0.5s-1条件下,通过高温拉伸实验研究316LN不锈钢的流变应力行为,分别采用参数反求法和传统的回归统计法计算流变应力方程参数并进行对比,结果表明,采用教学一学习算法(TLBO)反求流变应力方程参数更准确、高效,可用参数反求法替代传统回归统计法,从而快速获得材料流变应力方程参数。 展开更多
关键词 316LN不锈钢 流变应力方程 参数反求
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易拉罐用铝材高温流变应力的方程描述 被引量:1
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作者 王火生 傅高升 +1 位作者 陈文哲 陈永禄 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2006年第12期66-68,75,共4页
通过动态热模拟试验测得经高效熔体处理的易拉罐用铝材高温流变应力曲线后,分别采用热变形条件与流变应力的经验半定量关系模型和 Laasraoui-Jonas 峰前理论与 Jonson-Mehl-Avrami 方程的组合模型求解该铝材的高温流变应力方程。结果表... 通过动态热模拟试验测得经高效熔体处理的易拉罐用铝材高温流变应力曲线后,分别采用热变形条件与流变应力的经验半定量关系模型和 Laasraoui-Jonas 峰前理论与 Jonson-Mehl-Avrami 方程的组合模型求解该铝材的高温流变应力方程。结果表明:经验半定量关系模型忽略了热变形条件对加工硬化速率和动态软化速率的影响,难以准确地描述流变应力;而组合模型则充分考虑了这一影响因素,可以准确地描述该铝材的高温流变应力。 展开更多
关键词 易拉罐 铝材 热模拟 流变应力方程
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基于修正流变应力的2050铝锂合金统一本构方程和热加工图 被引量:7
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作者 董宇 叶凌英 +1 位作者 柯彬 刘晓东 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第5期1254-1268,共15页
通过热压缩模拟实验研究热轧态2050铝锂合金在340~500℃、0.001~10 s^(−1)下的高温塑性变形行为,分析了热压缩过程中的外摩擦和温度变化对合金流变应力的影响,并且对测量得到的流变应力进行了修正。基于修正流变应力构建了热轧态2050铝... 通过热压缩模拟实验研究热轧态2050铝锂合金在340~500℃、0.001~10 s^(−1)下的高温塑性变形行为,分析了热压缩过程中的外摩擦和温度变化对合金流变应力的影响,并且对测量得到的流变应力进行了修正。基于修正流变应力构建了热轧态2050铝锂合金的流变应力统一本构方程,包括应变修正Arrhenius模型和Hensel-Spittel模型,同时还绘制了合金在不同应变量下的热加工图,并通过金相显微镜观察了不同变形条件热压缩试样的晶粒形貌。结果表明:外摩擦会导致流变应力测量值高于理想值,而绝热温升造成的温度变化会导致流变硬化或软化,使得流变应力改变。统一本构方程模型在拟合区间内都具有较高的拟合性,应变修正Arrhenius模型在稳态流变阶段的拟合程度较高,Hensel-Spittel模型能描述合金在整个热变形过程的流变应力变化。通过热加工图可以发现热轧态2050铝锂合金最佳的加工范围是温度420~500℃、应变速率0.001~0.003 s^(−1)区域。流变失稳区为温度350~480℃、应变速率3.16~10 s^(−1)和温度340~360℃、应变速率0.1~3.16 s^(−1)两个区域。合金在稳定区主要发生动态回复和动态再结晶,而在失稳区主要发生局部流变。 展开更多
关键词 2050铝锂合金 Arrhenius模型 Hensel-Spittel模型 应力本构方程 热加工图
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Cu-Cr-Zr合金的高温热压缩变形行为 被引量:9
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作者 张毅 李瑞卿 +4 位作者 许倩倩 田保红 刘勇 刘平 陈小红 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期745-751,共7页
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001~10 s-1、变形温度为650~850 ℃的高温变形过程中的变形行为(流变应力和显微组织)进行研究。根据动态材料模型计算并分析该合金的热加工图,并结合变形显微组织观察... 采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001~10 s-1、变形温度为650~850 ℃的高温变形过程中的变形行为(流变应力和显微组织)进行研究。根据动态材料模型计算并分析该合金的热加工图,并结合变形显微组织观察确定该合金在实验条件下的高温变形机制及加工工艺。结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大。从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出该合金高温热压缩变形时的热变形激活能(Q)为392.5 kJ/mol,同时利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程。利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为750~850 ℃,应变速率范围为0.001~0.1 s-1,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化。 展开更多
关键词 CU-CR-ZR合金 高温压缩 热激活能 流变应力方程 热加工图
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Al_2O_3/Cu-WC复合材料热变形行为及热加工图 被引量:7
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作者 冯江 田保红 +3 位作者 孙永伟 刘勇 张毅 任凤章 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期3462-3467,共6页
在Gleeble 1500D热模拟机上对Al2O3/Cu-WC复合材料进行热压缩实验,研究变形温度为350-750℃、应变速率为0.01-5 s 1条件下的热变形行为。结果表明:Al2O3/Cu-WC复合材料高温流变应力—应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力... 在Gleeble 1500D热模拟机上对Al2O3/Cu-WC复合材料进行热压缩实验,研究变形温度为350-750℃、应变速率为0.01-5 s 1条件下的热变形行为。结果表明:Al2O3/Cu-WC复合材料高温流变应力—应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加;热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,其激活能为229.17 kJ/mol。根据材料动态模型,计算并建立Al2O3/Cu-WC复合材料的热加工图,据此确定热变形流变失稳区及热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为650-750℃,应变速率为0.1-1 s 1。 展开更多
关键词 AL2O3 Cu-WC复合材料 流变应力方程 热加工图
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TB8钛合金的热变形行为及加工图 被引量:8
8
作者 薛克敏 段园培 +1 位作者 李萍 张青 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第z1期57-60,共4页
采用Gleeble-1500热模拟机在变形温度为750~1100℃、应变速率为0.01~1s-1范围内对TB8钛合金进行了单道次热压缩变形试验,研究了其高温变形力学行为.结果表明:随着变形温度的升高和应变速率的降低材料的峰值应力和稳态应力显著降低;高... 采用Gleeble-1500热模拟机在变形温度为750~1100℃、应变速率为0.01~1s-1范围内对TB8钛合金进行了单道次热压缩变形试验,研究了其高温变形力学行为.结果表明:随着变形温度的升高和应变速率的降低材料的峰值应力和稳态应力显著降低;高温变形条件下TB8合金流变应力本构关系可以用双曲正弦方程和Z参数描述;建立并初步分析了基于动态材料模型的TB8钛合金热加工图,当温度为950~1100℃、应变速率为0.01s-1时TB8合金的能量耗散效率较高. 展开更多
关键词 TB8钛合金 热模拟试验 流变应力方程 热加工图
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Cu-Cr-Zr-Ce合金高温热压缩变形行为及加工图 被引量:4
9
作者 张毅 李瑞卿 +4 位作者 许倩倩 田保红 刘平 陈小红 刘勇 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期3114-3120,共7页
在Gleeble-1500D热模拟试验机上,通过高温等温压缩试验,对Cu-Cr-Zr-Ce合金在应变速率为0.01~5 s-1、变形温度为600~800℃的组织转变以及动态再结晶行为进行了研究。结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增... 在Gleeble-1500D热模拟试验机上,通过高温等温压缩试验,对Cu-Cr-Zr-Ce合金在应变速率为0.01~5 s-1、变形温度为600~800℃的组织转变以及动态再结晶行为进行了研究。结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大。同时从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为495.8 kJ/mol,利用逐步回归的方法建立了该合金的流变应力方程。根据动态材料模型计算并分析了该合金的热加工图,利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数,温度为750-800℃,应变速率范围为0.01-0.1 s-1,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化。 展开更多
关键词 Cu-Cr-Zr-Ce合金 高温压缩 动态再结晶 流变应力方程 热加工图
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Cu-Cr-Zr-Nd合金高温热变形及组织演变 被引量:3
10
作者 许倩倩 张毅 +4 位作者 柴哲 田保红 刘勇 刘平 陈小红 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期668-674,共7页
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr-Nd合金进行热压缩实验,对合金在应变速率分别为0.001、0.01、0.1、1、10 s-1,变形温度分别为650、750、850、900、950℃的高温变形过程中的流变应力行为、热变形过程中的组织演变和动态再结晶... 在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr-Nd合金进行热压缩实验,对合金在应变速率分别为0.001、0.01、0.1、1、10 s-1,变形温度分别为650、750、850、900、950℃的高温变形过程中的流变应力行为、热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行研究。结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大。Cu-Cr-Zr-Nd合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率的影响。当温度为900℃、应变速率为10 s-1时,Cu-Cr-Zr-Nd合金发生完全的动态再结晶。从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为404.84 k J/mol,同时利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程。 展开更多
关键词 Cu-Cr-Zr-Nd合金 高温压缩 流变应力方程 热激活能 动态再结晶
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43″汽轮机叶片材料热变形行为及制坯工艺参数优化 被引量:2
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作者 钟杰 郭成 +1 位作者 岳朋 刘文文 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期94-98,126,共6页
针对制造高质量叶片锻件的材料热变形问题,采用热模拟试验及数据回归拟合的方法建立了某43"汽轮机叶片材料的高温流变应力方程.采用所建立的方程,使用软件DEFORM3D对叶片锻造过程进行了数值模拟和正交试验分析.应力方程计算结果表... 针对制造高质量叶片锻件的材料热变形问题,采用热模拟试验及数据回归拟合的方法建立了某43"汽轮机叶片材料的高温流变应力方程.采用所建立的方程,使用软件DEFORM3D对叶片锻造过程进行了数值模拟和正交试验分析.应力方程计算结果表明,所用材料在高温压缩下的流变应力符合双曲正弦函数关系.试验分析结果表明,凸台直径对叶片锻造质量的影响最为显著,叶根过渡处圆角与摆料位置的影响其次,叶冠过渡处圆角的影响最小,据此对锻造工艺参数进行了优化.生产实践表明:采用优化后的参数可降低载荷,使尺寸公差保持在3mm之内,从而提高了产品质量,减小了材料成本,降低了锻造次数,提高了材料利用率和生产效率,这对叶片材料及模锻件的国产化具有重要意义. 展开更多
关键词 叶片材料 锻造 流变应力方程 参数优化
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Cu-Ni-Si-Ag合金高温变形行为研究 被引量:4
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作者 张鑫 张毅 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期623-626,631,共5页
通过高温等温压缩试验,对Cu-Ni-Si-Ag合金在应变速率为0.01~5s-1、变形温度为600~800℃的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。结果表明,在应变温度为750、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再... 通过高温等温压缩试验,对Cu-Ni-Si-Ag合金在应变速率为0.01~5s-1、变形温度为600~800℃的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。结果表明,在应变温度为750、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征。同时从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q和流变应力方程。并综合考虑应变速率与温度的影响,采用动态材料模型建立了该合金的热加工图,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化。 展开更多
关键词 Cu-Ni-Si-Ag合金 热加工图 动态再结晶 流变应力方程
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Cu-Ni-Si-P合金动态再结晶研究及组织转变
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作者 张毅 刘平 +4 位作者 田保红 陈小红 贾淑果 任凤章 龙永强 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期388-391,共4页
在Gleeble-1500D热模拟试验机上,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金进行高温压缩实验,应变速率为0.01~5s^-1、变形温度为600~800℃,对其高温等温压缩流变应力行为进行了研究。研究结果表明:随变形温度升高,合金的流变应力下降,随... 在Gleeble-1500D热模拟试验机上,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金进行高温压缩实验,应变速率为0.01~5s^-1、变形温度为600~800℃,对其高温等温压缩流变应力行为进行了研究。研究结果表明:随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大。在应变温度为750、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征。可采用Zener—Hollomon参数的双曲正弦函数来描述Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金高温变形时的流变应力行为。从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的应力指数n,应力参数α,结构因子A,热变形激活能Q和流变应力方程。合金动态再结晶的显微组织强烈受到变形温度的影响。 展开更多
关键词 Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金 热压缩 动态再结晶 流变应力方程
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Hot compressive deformation behavior and constitutive relationship of Al-Zn-Mg-Zr alloy with trace amounts of Sc 被引量:2
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作者 李波 潘清林 +2 位作者 李晨 张志野 尹志民 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS 2013年第11期2939-2946,共8页
Abstract: The hot deformation behaviors of AI-Zn-Mg-Sc-Zr alloy were investigated in a temperature range of 340-500℃ and a strain rate range of 0.001-10 s 1 using uniaxial compression test on Gleeble-1500 thermal si... Abstract: The hot deformation behaviors of AI-Zn-Mg-Sc-Zr alloy were investigated in a temperature range of 340-500℃ and a strain rate range of 0.001-10 s 1 using uniaxial compression test on Gleeble-1500 thermal simulation machine. The results show that the flow stress increases with increasing strain and tends to be constant after a peak value. The flow stress increases with increasing strain rate and decreases with increasing deformation temperature. The phenomenon of dynamic recovery and dynamic recrystallization can be observed by microstructural evolutions. Based on the hyperbolic Arrhenius-type equation, the true stress-true strain data from the tests were employed to establish the constitutive equation considering the effect of the true strain on material constants (α, β, Q, n and A), which reveals the dependence of the flow stress on strain, strain rate and deformation temperature. The predicted stress-strain curves are in good agreement with experimental results, which confirms that the developed constitutive equations are suitable to research the hot deformation behaviors of Al-Zn-Mg-Sc-Zr alloy. 展开更多
关键词 Al-Zn-Mg-Sc-Zr alloy hot deformation behavior flow stress constitutive equation
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