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内燃机主轴承热弹性流体动力润滑研究 被引量:17
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作者 王刚志 郝延明 +1 位作者 马维忍 李兆文 《内燃机工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期63-68,共6页
建立了内燃机主轴承热弹性流体动力润滑计算的数学模型和有限元模型。依此模型,对某4缸柴油机的5个主轴承进行了计算,分别算出其在一个工作周期内的最大油膜压力、最小油膜厚度、最高油膜温度、摩擦功耗和轴心轨迹。计算结果表明:3号主... 建立了内燃机主轴承热弹性流体动力润滑计算的数学模型和有限元模型。依此模型,对某4缸柴油机的5个主轴承进行了计算,分别算出其在一个工作周期内的最大油膜压力、最小油膜厚度、最高油膜温度、摩擦功耗和轴心轨迹。计算结果表明:3号主轴承所受到的载荷峰值最小,一个工作周期内的平均载荷最大,平均油膜厚度最小,油膜温度最高,平均油膜压力和摩擦功耗最大。3号主轴承的润滑状况不佳,应对其进行优化设计。 展开更多
关键词 内燃机 主轴承 热弹性流体动力润滑 数值模拟
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轴颈倾斜的径向轴承热弹性流体动力润滑分析 被引量:11
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作者 张振山 戴旭东 +1 位作者 张执南 谢友柏 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期1347-1352,共6页
通过联立求解质量守恒的广义Reynolds方程、能量方程、固体热传导方程和固体变形方程,建立了轴颈倾斜的径向轴承三维热弹性流体动力润滑(TEHD)模型.在此基础上,深入研究了轴颈倾斜径向轴承的TEHD性能.结果表明,弹性变形和热变形都对轴... 通过联立求解质量守恒的广义Reynolds方程、能量方程、固体热传导方程和固体变形方程,建立了轴颈倾斜的径向轴承三维热弹性流体动力润滑(TEHD)模型.在此基础上,深入研究了轴颈倾斜径向轴承的TEHD性能.结果表明,弹性变形和热变形都对轴颈倾斜径向轴承的性能具有显著影响.当只考虑弹性变形时,油膜厚度变化曲线出现了局部"凸"的形状,且最大油膜压力减小;当只考虑热变形时,油膜厚度变化曲线出现了局部"凹"的形状,且最小油膜厚度增大,但热变形对最大油膜压力的影响不大;当同时考虑弹性变形和热变形(即完整的TEHD模型)时,轴颈倾斜径向轴承的所有性能参数都发生了明显的变化,因此,对于重载高速的操作工况,有必要建立轴颈倾斜径向轴承的TEHD模型. 展开更多
关键词 轴颈倾斜径向轴承 热弹性流体动力润滑 热变形 弹性变形
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热边界条件对径向轴承的热流体动力润滑分析的影响 被引量:11
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作者 张振山 杨玉敏 +1 位作者 戴旭东 谢友柏 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期1427-1432,共6页
建立了径向轴承的三维热流体动力润滑模型,该模型涉及质量守恒广义Reynolds方程、三维能量方程和固体热传导方程的联立求解。在此基础上,对几个重要热边界条件的处理方式进行了深入的研究。结果表明,热边界条件的处理对径向轴承热流体... 建立了径向轴承的三维热流体动力润滑模型,该模型涉及质量守恒广义Reynolds方程、三维能量方程和固体热传导方程的联立求解。在此基础上,对几个重要热边界条件的处理方式进行了深入的研究。结果表明,热边界条件的处理对径向轴承热流体动力润滑分析的结果有较大的影响,为了获得可靠的计算结果,应根据实际的操作工况合理地确定热边界条件。 展开更多
关键词 径向轴承 热边界条件 流体动力润滑 JFO边界
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弹性流体动力润滑状态下滚动轴承摩擦的分析 被引量:6
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作者 张宇 谢里阳 +1 位作者 胡智勇 张啸尘 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期1000-1004,共5页
基于非牛顿弹性流体动力润滑(弹流润滑)点接触问题的数值求解方法,对深沟球轴承滚动体与滚道椭圆接触的稳态与瞬态润滑问题进行了分析.依据油膜压力与油膜厚度的数值计算结果,讨论了接触表面粗糙度、表面几何形态(粗糙表面峰谷高度)、... 基于非牛顿弹性流体动力润滑(弹流润滑)点接触问题的数值求解方法,对深沟球轴承滚动体与滚道椭圆接触的稳态与瞬态润滑问题进行了分析.依据油膜压力与油膜厚度的数值计算结果,讨论了接触表面粗糙度、表面几何形态(粗糙表面峰谷高度)、滑滚比、接触力以及滚动速度等参数的改变对润滑深沟球轴承摩擦系数的影响.结果表明:表面粗糙度的改变对摩擦系数的影响较小;粗糙度一定时,表面几何形态的差别对摩擦系数影响较小;摩擦系数随着滑滚比的提高而增大;接触力与滚动速度的提高导致摩擦系数增大. 展开更多
关键词 弹性流体动力润滑 点接触 深沟球轴承 摩擦系数 表面粗糙度
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局部凹坑织构化径向滑动轴承流体动力润滑数值分析 被引量:12
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作者 纪敬虎 周莹超 +2 位作者 田朋霖 陈天阳 何玉洋 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第10期214-220,278,共8页
目的探究局部凹坑织构化表面对径向滑动轴承流体动力润滑的影响。方法基于雷诺边界条件和Reynolds方程,建立凹坑织构化径向滑动轴承表面流体动力润滑理论模型,采用Gauss-Seidel松弛迭代方法数值求解,获得润滑油膜的压力分布和承载能力,... 目的探究局部凹坑织构化表面对径向滑动轴承流体动力润滑的影响。方法基于雷诺边界条件和Reynolds方程,建立凹坑织构化径向滑动轴承表面流体动力润滑理论模型,采用Gauss-Seidel松弛迭代方法数值求解,获得润滑油膜的压力分布和承载能力,分析其润滑油膜承载机制,探讨凹坑几何参数和分布规律对油膜承载力的影响规律。结果理论模型的数值解与经典理论的数值解误差较小,能有效分析轴承的流体动压润滑特性。当偏心率较大时,摩擦力的上升幅度也变大,在轴承承载区进行凹坑织构化处理能明显减小摩擦力,并且随着凹坑深度的增大,摩擦力减小,可见凹坑起润滑减摩的作用。油膜承载力随着偏心率的增大而增大,通过凹坑织构的"楔形效应"能够改善非承载区的油膜压力,存在最佳凹坑深度使得轴承达到流体动力润滑最佳状态。摩擦力随着面积率的增大而增大,特别是在偏心率较大时,润滑减摩效果较为明显,面积率对油膜承载力影响不大。将织构布置在径向滑动轴承的不同区域,其中当织构完全在下半瓦(压降区)时,织构能明显增大油膜厚度,产生油膜压力,有效降低摩擦力,提升承载力。结论凹坑织构能明显改善径向滑动轴承流体动力润滑性能,合理设计轴承的偏心率,合适的织构参数与分布位置,能使流体动力润滑效果最佳。 展开更多
关键词 流体动力润滑 表面织构 径向滑动轴承 承载能力
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流体动力润滑状态下浮动套滑动轴承工作机理研究 被引量:14
6
作者 王国荣 刘清友 +1 位作者 郑加伟 吴玲 《润滑与密封》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第5期13-15,共3页
在流体动力润滑理论的基础上 ,进行了浮动套滑动轴承的工作机理及结构参数与轴承性能关系的研究。首先根据浮动套轴承平衡条件建立其基本方程 ,分别利用无限长和无限短轴承理论进行了简化 ,得出了轴承承载能力与其转速比、间隙比、偏心... 在流体动力润滑理论的基础上 ,进行了浮动套滑动轴承的工作机理及结构参数与轴承性能关系的研究。首先根据浮动套轴承平衡条件建立其基本方程 ,分别利用无限长和无限短轴承理论进行了简化 ,得出了轴承承载能力与其转速比、间隙比、偏心率等参数之间的关系式。通过计算机上相应程序的开发 ,绘制出了浮动套滑动轴承的偏心率和承载能力随间隙比和半径比等参数变化的曲线图 。 展开更多
关键词 滑动轴承 流体动力润滑 浮动 转速比 短轴 间隙 偏心率 计提 理论依据 程序
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非道路两缸柴油机轴承热弹性流体动力润滑特性研究 被引量:5
7
作者 黄粉莲 彭继银 +2 位作者 毕玉华 李娜 雷基林 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2019年第10期57-64,70,共9页
基于热弹性流体动力润滑理论和多体动力学理论,针对自主研发的非道路2D25卧式两缸柴油机,采用AVL Excite Power Unit软件建立曲轴轴承的多体动力学模型,探讨柔性整机体模型下轴瓦与轴承座的弹性变形、润滑油的黏温及黏压特性、轴瓦及轴... 基于热弹性流体动力润滑理论和多体动力学理论,针对自主研发的非道路2D25卧式两缸柴油机,采用AVL Excite Power Unit软件建立曲轴轴承的多体动力学模型,探讨柔性整机体模型下轴瓦与轴承座的弹性变形、润滑油的黏温及黏压特性、轴瓦及轴颈的表面粗糙度及热效应等因素,建立轴承的润滑模型并计算不同工况下各轴承的载荷、油膜厚度、油膜压力和摩擦功耗。研究结果表明:随着转速的升高,主轴承的总摩擦功耗增加,轴瓦的热负荷增大;高转速下,第一主轴承(MB1)和第三主轴承(MB3)存在轴颈倾斜不对中,出现偏磨现象,导致第二缸爆发时主轴颈振动加剧;连杆轴承油膜压力分布均匀性较好,轴瓦热负荷低,在高转速下润滑效果更佳。 展开更多
关键词 柴油机 曲轴轴承 连杆大头轴承 热弹性流体动力润滑
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考虑轴颈偏斜的多瓦径向滑动轴承热流体动力润滑分析 被引量:8
8
作者 黎伟 汪久根 +1 位作者 洪玉芳 陈志祥 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第11期1-4,共4页
建立考虑轴颈偏斜的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的数学模型,求解轴瓦表面当量弹性变形,计算得到轴颈偏斜时的瓦块油膜厚度、油膜压力分布和瓦面温度分布等,并对比分析无轴线偏斜和有轴线偏斜情况,得到多瓦可倾瓦径向滑... 建立考虑轴颈偏斜的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的数学模型,求解轴瓦表面当量弹性变形,计算得到轴颈偏斜时的瓦块油膜厚度、油膜压力分布和瓦面温度分布等,并对比分析无轴线偏斜和有轴线偏斜情况,得到多瓦可倾瓦径向滑动轴承的热弹流润滑性能差异。结果表明,TEHD模型下,轴颈偏斜会导致轴承油膜厚度、油膜压力和瓦面温度等分布在轴向不对称,并且导致轴承油膜厚度明显减小。 展开更多
关键词 多瓦可倾瓦 径向滑动轴承 轴颈偏斜 流体动力润滑
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不同功率下柴油机主轴承弹性流体动力润滑分析 被引量:3
9
作者 陈亮 薛冬新 +1 位作者 宋希庚 明章杰 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期505-511,共7页
计算了某16缸V形机车柴油发电机组滑动主轴承在不同功率(2 000、2 430、2 650、2 940kW)下的润滑情况.将曲轴设为弹性体,以考虑曲轴弹性变形对主轴承润滑状态的影响.对主轴承在工作过程中发生的摩擦接触,采用Greenwood-Tripp粗糙接触模... 计算了某16缸V形机车柴油发电机组滑动主轴承在不同功率(2 000、2 430、2 650、2 940kW)下的润滑情况.将曲轴设为弹性体,以考虑曲轴弹性变形对主轴承润滑状态的影响.对主轴承在工作过程中发生的摩擦接触,采用Greenwood-Tripp粗糙接触模型来计算,并用AVL相关标准评价了润滑计算结果.由计算结果看出,4个计算工况中的2 940、2 650和2 000kW工况均存在个别轴承处于半干摩擦状态的情况,而2 430kW工况的润滑情况相对最好;第8、7、1主轴承为工作中相对危险的主轴承,危险主轴承位置和摩擦接触发生的部位与实际情况接近.试分析了造成第8、7、1主轴承出现摩擦接触的结构性原因. 展开更多
关键词 主轴承 弹性流体动力润滑 曲轴 弹性变形 粗糙接触
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内燃机排气凸轮/挺柱机构的瞬态热弹性流体动力润滑研究 被引量:3
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作者 常秋英 杨沛然 +1 位作者 陈全世 王静 《润滑与密封》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第8期1-3,共3页
在对内燃机排气凸轮/挺柱机构进行运动学和动力学分析的基础上,采用多重网格法和多重网格积分技术对该摩擦副进行了热弹性流体动力润滑研究。结果表明:凸轮的一个旋转周期内的不同瞬时摩擦副的润滑状况存在显著的差别,压力、膜厚等相关... 在对内燃机排气凸轮/挺柱机构进行运动学和动力学分析的基础上,采用多重网格法和多重网格积分技术对该摩擦副进行了热弹性流体动力润滑研究。结果表明:凸轮的一个旋转周期内的不同瞬时摩擦副的润滑状况存在显著的差别,压力、膜厚等相关参数都表现出剧烈的变化;最小膜厚和最高接触压力出现在凸轮挑尖处;卷吸速度为零的2个工作点之间是凸轮-挺柱润滑的危险区;摩擦造成的润滑油温升超过40℃。 展开更多
关键词 凸轮 热弹性流体动力润滑 多重网格法 内燃机
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介观双粗糙弹塑性流体动力润滑界面法向接触刚度模型 被引量:4
11
作者 高志强 王双琦 +3 位作者 席云鹏 傅卫平 王雯 彭丽霞 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期657-668,共12页
弹性流体动力润滑状态通常出现在机械高副零部件的点/线接触部位,如齿轮、轴承和蜗轮蜗杆等.宏观上点/线接触在介观层面表现为两粗糙表面的接触,在微观层面上则又表现为微凸体间的接触.由于在中/重载荷作用下,粗糙表面上的微凸体发生接... 弹性流体动力润滑状态通常出现在机械高副零部件的点/线接触部位,如齿轮、轴承和蜗轮蜗杆等.宏观上点/线接触在介观层面表现为两粗糙表面的接触,在微观层面上则又表现为微凸体间的接触.由于在中/重载荷作用下,粗糙表面上的微凸体发生接触后会产生弹塑性/塑性变形,从而使得两粗糙表面的弹流润滑接触转变为弹塑性流体动力润滑接触.此外,界面的接触刚度决定了机械装备的整机刚度.为了精确获得弹性流体动力润滑状态下界面法向接触刚度及其主要影响因素,基于界面的法向接触刚度由固体接触刚度和润滑油膜刚度两部分构成的思想,根据固体弹塑性理论和流体动力学理论,分别对界面间微凸体侧接触及部分膜流体动力润滑进行分析,从微观入手揭示双粗糙表面弹塑性流体动力润滑接触机理,进而建立考虑微凸体侧接触弹塑性变形的流体动力润滑界面法向接触刚度模型.通过仿真分析,揭示了法向载荷、卷吸速度、表面粗糙度及润滑介质特性等因素对润滑界面法向接触刚度的影响规律.研究表明:在相同速度、粗糙度及润滑油黏度的工况下,固体接触刚度和油膜接触刚度均随着法向接触载荷的增加呈非线性增大;在相同载荷、速度及润滑油黏度的工况下,接触表面粗糙度越大,表面形貌对于润滑状态的影响较强,固体接触刚度占界面总刚度的主要部分,界面主要由固体承载;在相同载荷、粗糙度及润滑油黏度工况下,随着卷吸速度的增大,固体接触刚度逐渐减小,油膜刚度占界面总刚度的主要部分;在相同载荷、粗糙度及速度工况下,随着润滑油黏度的增大,油膜刚度基本保持不变,固体接触刚度基本不受润滑油黏度的影响.通过理论建模准确获得单位面积弹塑性流体动力润滑结合面法向接触刚度,对改善机械装备动态性能、提高机械装备的可靠性具有重要的理论和实际意义. 展开更多
关键词 介观层面 双粗糙表面 侧接触微凸体 弹塑性流体动力润滑 法向接触刚度
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混合及流体动力润滑下规则微小凹痕图型表面的摩擦特性研究 被引量:9
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作者 任靖日 赵德金 +1 位作者 蔡荣勲 金石三 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期198-202,共5页
采用销-盘摩擦副接触方式在混合及流体动力润滑下,对不同密度的规则微小凹痕图型表面进行石蜡油润滑下的摩擦试验,利用Stribeck曲线分析在不同试验条件下,不同密度的规则微小凹痕图型表面的摩擦特性,利用摩擦系数曲线图解析不同载... 采用销-盘摩擦副接触方式在混合及流体动力润滑下,对不同密度的规则微小凹痕图型表面进行石蜡油润滑下的摩擦试验,利用Stribeck曲线分析在不同试验条件下,不同密度的规则微小凹痕图型表面的摩擦特性,利用摩擦系数曲线图解析不同载荷和滑动速度下,不同密度的规则微小凹痕图型表面的摩擦行为.结果表明,当试样表面具有规则微小凹痕图型时,其减摩效果较无微小凹痕图型表面更佳,在不同载荷作用下,规则微小凹痕图型存在着最佳的密度分布,即在载荷为5~30N,规则微小凹痕图型密度为32.4%时的减摩效果最佳. 展开更多
关键词 规则微小凹痕图型 混合及流体动力润滑 STRIBECK曲线 摩擦特性
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制造误差对多瓦可倾瓦径向滑动轴承热流体动力润滑性能的影响 被引量:3
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作者 余谱 汪久根 +1 位作者 王庆九 黎伟 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第12期5-8,共4页
建立考虑制造误差的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的计算模型,计算得到有制造误差时的瓦块油膜厚度、油膜压力、瓦面温度分布等,并对比分析多瓦可倾瓦径向滑动轴承在有无制造误差时的热弹流润滑性能差异。结果表明,轴径... 建立考虑制造误差的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的计算模型,计算得到有制造误差时的瓦块油膜厚度、油膜压力、瓦面温度分布等,并对比分析多瓦可倾瓦径向滑动轴承在有无制造误差时的热弹流润滑性能差异。结果表明,轴径误差会导致最大油膜压力显著增大,轴瓦瓦面曲率半径误差会导致最小油膜厚度和最大油膜压力均有一定增大,而预载荷误差对轴承的润滑性能无明显影响。 展开更多
关键词 多瓦可倾瓦 径向滑动轴承 制造误差 流体动力润滑
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基于质量守恒边界条件和微凸峰接触的动载轴承热弹性流体动力润滑特性 被引量:2
14
作者 魏立队 魏海军 +3 位作者 孙运龙 武起立 李精明 杨智远 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2015年第10期7-14,共8页
基于质量守恒边界条件和Greenwood/Tripp微凸峰接触理论,建立动载滑动轴承的热弹性流体动力混合润滑模型,该润滑模型能够同时预测油膜、空穴、接触的共生现象。计算结果表明,计入温度影响后,轴瓦变形增加,微凸峰接触加重,最小油膜厚度降... 基于质量守恒边界条件和Greenwood/Tripp微凸峰接触理论,建立动载滑动轴承的热弹性流体动力混合润滑模型,该润滑模型能够同时预测油膜、空穴、接触的共生现象。计算结果表明,计入温度影响后,轴瓦变形增加,微凸峰接触加重,最小油膜厚度降低,摩擦功耗增大;润滑油和轴瓦温度瞬时、局部增高明显,尤其在轴承端面。计入温度影响后,润滑油进/出口流量增加,表明轴承对温度具有一定的自适性。研究结果表明,在关键动载轴承的设计中基于质量守恒条件,同时计入接触和温度影响,是非常重要的。 展开更多
关键词 质量守恒 边界条件 微凸峰接触 动载轴承 热弹性流体动力润滑
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内燃机连杆轴承的弹性流体动力润滑设计 被引量:8
15
作者 姜义林 郭振杰 程诚 《拖拉机与农用运输车》 北大核心 2005年第4期56-58,共3页
内燃机连杆轴承的润滑状态对连杆轴承的疲劳寿命影响很大。随着内燃机的不断强化,摩擦损耗导致疲劳破坏而使内燃机连杆轴承失效的问题较为常见。在传统设计中对内燃机连杆轴承的弹性流体动力润滑设计还没有定量分析。本文对此问题进行探... 内燃机连杆轴承的润滑状态对连杆轴承的疲劳寿命影响很大。随着内燃机的不断强化,摩擦损耗导致疲劳破坏而使内燃机连杆轴承失效的问题较为常见。在传统设计中对内燃机连杆轴承的弹性流体动力润滑设计还没有定量分析。本文对此问题进行探讨,以求从理论上对连杆轴承的弹性流体动力润滑设计方法进行研究。 展开更多
关键词 内燃机 连杆轴承 弹性流体动力润滑 设计 疲劳寿命 最小油膜厚度
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蜗杆传动的弹性流体动力润滑 被引量:2
16
作者 徐小兵 帅玉妹 刘扬松 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2003年第4期49-49,52,共2页
从弹性流体动力润滑理论和蜗杆传动的特点出发,分析了有关文献对蜗杆传动弹性流体动力润滑条件分析中的不足,指出了滚动速度是建立润滑油膜和油压的重要条件,论证了滑动速度对润滑油膜和油压的形成也有较大影响。采用Dowson公式计算油... 从弹性流体动力润滑理论和蜗杆传动的特点出发,分析了有关文献对蜗杆传动弹性流体动力润滑条件分析中的不足,指出了滚动速度是建立润滑油膜和油压的重要条件,论证了滑动速度对润滑油膜和油压的形成也有较大影响。采用Dowson公式计算油膜厚度时,为了考虑滑动速度的影响可引入滑动速度系数Ks予以修正。 展开更多
关键词 蜗杆传动 弹性流体动力润滑 滑动速度 油膜 油压 Dowson公式
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时变线接触热弹性流体动力润滑问题的高精度数值算法 被引量:5
17
作者 张彬彬 王静 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期18-22,共5页
采用二阶差分格式离散弹流问题数学模型中的Reynolds方程和能量方程,以冲击载荷问题为算例,计算时变线接触热弹性流体动力润滑的压力、弹性变形和载荷,并将计算结果与采用一阶差分格式的计算结果相比较。研究发现,二阶差分格式和一阶差... 采用二阶差分格式离散弹流问题数学模型中的Reynolds方程和能量方程,以冲击载荷问题为算例,计算时变线接触热弹性流体动力润滑的压力、弹性变形和载荷,并将计算结果与采用一阶差分格式的计算结果相比较。研究发现,二阶差分格式和一阶差分格式在描述油膜的整体变化方面作用相同,但是二阶差分格式可以较精确地模拟油膜中压力、膜厚和温升的变化,尤其是对油膜变化细节的描述更为精细和准确。 展开更多
关键词 二阶差分 弹性流体动力润滑 线接触 时变
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非牛顿特性下冷挤压流体动力润滑模型的建立 被引量:1
18
作者 杨洪波 彭颖红 +2 位作者 阮雪榆 刘明霞 王雷刚 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第7期901-904,共4页
应用摩擦学和金属塑性成形理论 ,对冷挤压工艺中的流体动力润滑机理进行了分析 .针对冷挤压高压、大剪应变率工况下 ,润滑剂呈非牛顿特性的特点 ,运用 Ostwald非牛顿体模型 ,分别建立了冷挤压非稳定流体动力润滑状态和稳定流体动力润滑... 应用摩擦学和金属塑性成形理论 ,对冷挤压工艺中的流体动力润滑机理进行了分析 .针对冷挤压高压、大剪应变率工况下 ,润滑剂呈非牛顿特性的特点 ,运用 Ostwald非牛顿体模型 ,分别建立了冷挤压非稳定流体动力润滑状态和稳定流体动力润滑状态的数学模型 ,并运用该模型对以蓖麻油作润滑剂的纯铝冷挤压进行了分析 .计算结果揭示了冷挤压过程中 ,润滑油膜厚度及油膜压力的分布 . 展开更多
关键词 冷挤压 流体动力润滑模型 非牛顿特性 摩擦学 金属塑性成形理论 润滑机理
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柴油机滑动轴承热流体动力润滑仿真研究 被引量:4
19
作者 周晓蓉 蔡敢为 《现代制造工程》 CSCD 北大核心 2011年第9期125-129,共5页
根据径向滑动轴承热流体动力润滑理论,基于JFO理论提出的质量守恒边界条件,建立同时包含油膜完整区和空穴压力变化的单缸柴油机滑动轴承热流体动力润滑模型,采用有限差分法求解模型方程,仿真分析滑动轴承的油膜厚度、油膜压力、润滑油... 根据径向滑动轴承热流体动力润滑理论,基于JFO理论提出的质量守恒边界条件,建立同时包含油膜完整区和空穴压力变化的单缸柴油机滑动轴承热流体动力润滑模型,采用有限差分法求解模型方程,仿真分析滑动轴承的油膜厚度、油膜压力、润滑油流量和温度等参数对润滑性能的影响,分析内燃机滑动轴承润滑特性,为轴承润滑可靠性设计提供一定的理论依据。 展开更多
关键词 单缸柴油机 滑动轴承 流体动力润滑 仿真
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螺旋槽液膜密封热流体动力润滑性能分析 被引量:14
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作者 孟祥铠 江莹莹 +1 位作者 赵文静 彭旭东 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期1512-1521,共10页
基于热流体动力润滑理论,建立了基于质量守恒和能量守恒的螺旋槽机械密封准三维热流体动力模型,采用有限单元法同时求解跨膜平均能量方程和动静环热传导方程,并迭代求解广义雷诺方程和温度方程获得了液膜压力、温度和密封环的温度分布... 基于热流体动力润滑理论,建立了基于质量守恒和能量守恒的螺旋槽机械密封准三维热流体动力模型,采用有限单元法同时求解跨膜平均能量方程和动静环热传导方程,并迭代求解广义雷诺方程和温度方程获得了液膜压力、温度和密封环的温度分布。对比分析了不同螺旋槽参数下密封热流体动力润滑(THD)和流体动力润滑(HD)的密封特性。结果表明:高黏度下润滑液膜的热效应不可忽略。与THD模型相比,HD模型过高估计了开启力和摩擦系数,但低估了密封泄漏率。以开启力为目标,THD模型下的最优槽深小于HD模型下的值;大的槽坝比和螺旋槽个数均会增加密封泄漏率;螺旋槽结构对摩擦系数的影响规律与开启力趋势相反;大槽深和大槽坝比有助于降低液膜和密封环的温度。 展开更多
关键词 流体动力润滑 能量守恒 有限单元法 螺旋槽 热效应
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