车载油浸式空心电抗器面临稳态工作电压可达1 100 k V,为保证安全运行,文中分析了稳态情况下车载油浸式空心电抗器的电场强度分布。为减小有限元建模的复杂程度,文中建立了车载油浸式空心电抗器的简化有限元模型并验证了模型的正确性。...车载油浸式空心电抗器面临稳态工作电压可达1 100 k V,为保证安全运行,文中分析了稳态情况下车载油浸式空心电抗器的电场强度分布。为减小有限元建模的复杂程度,文中建立了车载油浸式空心电抗器的简化有限元模型并验证了模型的正确性。电场计算结果表明,车载油浸式空心电抗器的内部绝缘油是保证稳态安全运行,不发生放电的重要绝缘组件。电抗器的环氧树脂外壳形状需合理设置以减小电介质极化带来的高电场强度。加装均压球能使车载油浸式空心电抗器的电场强度峰值减小73.12%,进一步减小放电风险的同时,缓解了高场强可能导致的介质老化。展开更多
为了限制长距离输电线路上过电压和补偿线路充电功率,需要在超高压交流输电线路上装设高补偿度的并联电抗器。磁控式并联电抗器由于受铁心饱和特性影响,网侧绕组电流中不可避免地含有高次谐波。笔者以世界上首套500 k V可控示范工程为基...为了限制长距离输电线路上过电压和补偿线路充电功率,需要在超高压交流输电线路上装设高补偿度的并联电抗器。磁控式并联电抗器由于受铁心饱和特性影响,网侧绕组电流中不可避免地含有高次谐波。笔者以世界上首套500 k V可控示范工程为基础,提出一种基于2D有限元场路耦合方法,计算分析可控高抗控制特性,并与江陵荆门换流站500 k V磁控式电抗器实测结果对比。最后,基于上述方法对超高压750 k V可控并联电抗器网侧绕组励磁特性及谐波含量进行分析,通过与现场运行实测数据对比,验证计算方法满足工程应用的有效性。展开更多
文摘车载油浸式空心电抗器面临稳态工作电压可达1 100 k V,为保证安全运行,文中分析了稳态情况下车载油浸式空心电抗器的电场强度分布。为减小有限元建模的复杂程度,文中建立了车载油浸式空心电抗器的简化有限元模型并验证了模型的正确性。电场计算结果表明,车载油浸式空心电抗器的内部绝缘油是保证稳态安全运行,不发生放电的重要绝缘组件。电抗器的环氧树脂外壳形状需合理设置以减小电介质极化带来的高电场强度。加装均压球能使车载油浸式空心电抗器的电场强度峰值减小73.12%,进一步减小放电风险的同时,缓解了高场强可能导致的介质老化。
文摘为了限制长距离输电线路上过电压和补偿线路充电功率,需要在超高压交流输电线路上装设高补偿度的并联电抗器。磁控式并联电抗器由于受铁心饱和特性影响,网侧绕组电流中不可避免地含有高次谐波。笔者以世界上首套500 k V可控示范工程为基础,提出一种基于2D有限元场路耦合方法,计算分析可控高抗控制特性,并与江陵荆门换流站500 k V磁控式电抗器实测结果对比。最后,基于上述方法对超高压750 k V可控并联电抗器网侧绕组励磁特性及谐波含量进行分析,通过与现场运行实测数据对比,验证计算方法满足工程应用的有效性。
